1.Архітектурно - будівельний розділ

1.1Общая частина

Основним призначенням архітектури завжди було створення необхідної для існування людини життєвого середовища, характер і комфортабельність якій визначалися рівнем розвитку суспільства, його культурою, досягненнями науки і техніки. Ця життєве середовище, яка називається архітектурою, втілюється в будинках, що мають внутрішній простір, комплексах будинків і споруд, що організують зовнішній простір - вулиці, площі та міста.

У сучасному розумінні архітектура - це мистецтво проектувати і будувати будинки, споруди та їх комплекси. Вона організовує всі життєві процеси. За своїм емоційним впливом архітектура - одне із самих значних і древніх мистецтв. Сила її художніх образів постійно впливає на людину, адже все його життя проходить в оточенні архітектури. Разом з тим, створення виробничої архітектури вимагає значних затрат суспільної праці і часу. Тому в коло вимог, що пред'являються до архітектури поряд з функціональною з функціональною доцільністю, зручністю і красою входять вимоги технічної доцільності й економічності. Крім раціонального планування приміщень, відповідають тим чи іншим функціональним процесам зручність всіх будівель забезпечується правильним розподілом сходів, ліфтів, розміщенням обладнання та інженерних пристроїв (санітарні прилади, опалення, вентиляція). Таким чином, форма будівлі багато в чому визначається функціональною закономірністю, але разом з тим вона будується за законами краси.

Скорочення витрат в архітектурі і будівництві здійснюється раціональними об'ємно - планувальними рішеннями будівель, правильним вибором будівельних і оздоблювальних матеріалів, полегшенням конструкції, удосконаленням методів будівництва. Головним економічним резервом в містобудуванні є підвищення ефективності використання землі.

1.1.1Ісходние дані

Згідно завдання на дипломний проект на тему: 9-поверховий 744-квартирний житловий будинок з вбудованими перукарні, Бюро подорожей та магазином вихідними даними є:

1. Завдання на дипломне проектування.

2. Геологічний розріз грунтової основи (див. схему 1).

3. Місце розташування житлового будинку (див. схему 2).

Житловий будинок розташований в 11-му кварталі міста Сіверськ Томської області, головним фасадом виходить на головний проспект міста - проспект Комуністичний і вул. Сонячна. Клімат регіону різко континентальний, відноситься до 1-го кліматичного району з мінімальною зимовою температурою - 45 ° C. Майданчик будівництва потрапляє на територію, забудовану раніше приватними будинками.

Житловий будинок відноситься до багатоповерхових житлових будинків секційного типу:

• клас будівлі за ступенем довговічності = 1,

• клас будівлі за ступенем вогнестійкості = 1,

• генеральний підрядник - Акціонерне товариство "Хімбуд",

• житловий будинок обладнаний пасажирськими ліфтами вантажопідйомністю = 400 кг.

• сміттєпроводом - азбоцементних труб d = 400 мм.

• фундамент - пальовий з монолітним ростверком і збірними з / б блоками,

• стіни - цегляні,

• перекриття та покриття - збірні залізобетонні,

• на 1-му поверсі передбачено проектування перукарні, Бюро подорожей та магазину.

1.2Об'емно - планувальне рішення

1.2.1 Загальне положення

У міру розвитку типізації проектування та індустріалізації будівництво житлових будинків придбало величезні масштаби. Вирішується найважливіше завдання соціальної значущості - забезпечити кожну сім'ю окремою квартирою. При цьому житлове будівництво здійснюється в комплексі з установами повсякденного культурно побутового обслуговування. Межею мікрорайонів є вулиці. Тому при проектуванні житлового будинку передбачаються широкі вулиці, тротуари, що забезпечують вільний прохід людей, а також у разі пожежі проїзд пожежних машин. Для зменшення проїзду автомобілів усередині кварталу, а отже і зменшення загазованості атмосфери з боку пр. Комуністичний та вул. Сонячної передбачені стоянки для особистого автомобільного транспорту мешканців мікрорайону.

З метою економії земельних ділянок міста запроектований 9-поверховий житловий будинок секційного типу. Даний будинок розташований на основному шляху переміщення жителів найбільшого в місті мікрорайону, а також стоїть на основній автомагістралі міста, тому для зручності жителів у даному будинку запроектована перукарня, Бюро подорожей та магазин. Цей будинок доповнює ансамбль в'їзду в місто своїм дзеркальним відображенням існуючого на іншій стороні вулиці будинку.

Для зручності пересування людей передбачені проходи між секціями, які також є пожежними проїздами. У проектованому будинку кожна квартира складається з наступних приміщень:

• житлові кімнати,

• кухня,

• передня (коридор),

• ванна кімната,

• туалет,

• лоджія.

Всі житлові кімнати висвітлені природним світлом відповідно до вимог СНиП 1:5,4, кімнати в квартирах мають окремі входи, висота приміщення - 2,5 м. Кухня обладнана витяжною природною вентиляцією, мийкою, електроплитою. Стіни біля кухонного устаткування облицьовувати глазурованою плиткою, решта - миються. Підлога в квартирах покритий лінолеумом по розчинної стяжці. Ванна і туалет виконані в залізобетонної санітарної кабіні.

Перебуваючи в 1-й кліматичній зоні, тамбур виконаний подвійним з утепленими вхідними дверима та з встановленням приладів опалення як в тамбурі, так і на сходовій клітці.

Сходова клітка запланована як внутрішня повсякденної експлуатації, із збірних залізобетонних елементів. У вхідному вузлі сходи з окремих бетонних складальних ступенів. Сходи двохмаршові з обпиранням на сходові площадки. Ухил сходів - 1:2. На сходовій клітці між 2 і 3 поверхом передбачена кімната для персоналу з оббивкою дверей і дверної коробки оцинкованим залізом по Асботканини. З сходової клітки є вихід на покрівлю по металевій драбині, обладнаної вогнестійкою дверима. Сходова клітина має штучне і природне освітлення через віконні отвори. Всі двері по сходовій клітці і в тамбурі відкриваються у бік виходу з будівлі. Огородження сходів виконується з металевих ланок, а поручень облицьований пластмасою. Для вертикальних комунікацій передбачена ліфтова збірна залізобетонна шахта з монтажем ліфтової установки вантажопідйомністю = 400 кг. Машинне відділення ліфта поміщається на покрівлі, що дозволяє зменшити довжину провідних канатів майже в три рази, спростити кінематичну схему ліфта, зменшити навантаження на несучі конструкції будівлі, відмовитися від пристрою спеціального приміщення для блоків. Таким чином вартість ліфта та експлуатаційні витрати значно скорочуються. Однак таке верхнє розташування машинного відділення менш вигідно по акустика - шумовим міркувань.

1.3Архітектурно - конструктивне рішення

До складу приміщень багатоповерхового житлового будинку крім основного елемента - квартир запроектовані вбудовані приміщення:

• перукарня,

• Бюро подорожей,

• магазин.

Позитивна сторона такого рішення - це максимальне наближення до житловій зоні об'єктів соцкультпобуту, що веде до комфортності обслуговування населення, скорочує витрати на будівництво, а також на одночасну здачу та житла і соцкультпобуту. З іншого боку знаходяться в будівлі магазини, перукарні та інші вбудовані приміщення концентрують людські потоки, автотранспорт; своєю діяльністю підвищують шуми і мимоволі засмічують прилеглу територію відходами свого виробництва.

Багатоповерхові житлові будинки є основним типом житла в містах нашої країни. Такі будинки дозволяють раціонально використовувати територію, скорочують протяжність інженерних мереж, вулиць, споруд міського транспорту. Значне збільшення щільності житлового фонду (кількість житлової площі (м ^2), що припадає на 1 га території, що забудовується) при багатоповерхової забудови дає відчутний економічний ефект. Крім того, їх висотна композиція сприяє створенню виразного силуету забудови. Правильний вибір поверховості забудови визначає її економічність.

У будинках з кількістю поверхів більше п'яти у зв'язку з обов'язковим пристроєм ліфтів і сміттєпроводів збільшується будівельна вартість 1 м ² житлової площі, а потім і експлуатаційні витрати по будинку. У той же час застосування в забудові тільки багатоповерхових будинків призводить до одноманітності, втрати масштабності і навіть не дозволяє досягти надвисокої щільності забудови, тому що при збільшенні поверховості збільшуються і санітарні розриви між будинками. Тому міста доцільно забудовувати не лише багатоповерховими будинками, але і будинками середньої поверховості.

1.3.1 Фундаменти

Під житловий будинок з вбудованими приміщеннями запроектовані пальові фундаменти з L = 7 м, по свайне підставі запроектований монолітний армований ростверк. За монолітному ростверку фундамент виконується із збірних бетонних блоків (див. креслення 3).

При влаштуванні пальових основ під фундаменти:

• підвищується надійність роботи фундаментів,

• зменшуються земляні роботи,

• зменшується матеріаломісткість,

• можливість працювати в зимовий період часу без боязні проморозкі грунтової основи,

• у разі заповнення підвалу і замочуванням підстави немає небезпеки посадок при подальшій експлуатації.

Негативною стороною пальового фундаменту є трудомісткість при забиванні паль.

1.3.2 Зовнішні стіни

Зовнішні стіни будівлі запроектовані з червоної цегли М-100 з утеплювачем з жорсткої мінераловатної плити й облицьовані червоним облицювальною цеглою (див. схему 5).

Розрахунок теплопровідності стіни:

t _Н = - 40 ° C

n (t _Н - t _В) 1  (20 - (- 40))

R _O =     =       = 1,72 м ² С ° / Вт

 t _{Н В} 4  8,7

ГСОП = (t _В - t _ОП) + Z _ВП = 20 - (8,8)  234 = 627,2

по ГСОП R _ЕС = 2,05

Паралельний потік

ділянка 1:

0,77

R =   = 0,95

0,81

F = 0,12  1 = 0,12 м ²

ділянка 2:

0,12 0,25 0,38

R =     + +   = 4,19

0,81 0,07 0,81

F = 1,05  1 = 1,05 м ²

2  F ₁  ₁ + F ₁  _{2 лютого}  0,12 +1,05

R =        =            = 2,56

F _I F _II 2  (0,12 / 0,85) +1,05 / 4,19

2   + 

R _I R _II

Перпендикулярний потік

ділянка 1

0,12

R =   = 0,148

0,81

Для встановлення термічного опору шару номер 2 попередньо обчислюємо середню величину коефіцієнта теплопровідності з урахуванням площ і утеплювача, виконаного з мінераловатної плити.

2   ₁  F ₁ +  ₂  F _{2 лютого}  0,81  0,12 +0,07  1,05

_СР =         =            = 0,228

2  F ₁ + F _{2 лютого}  0,12 +1,05

 0,25

Тоді: R =   =    = 1,09

 _СР 0,272

 0,38

R =  =   = 0,469

 0,81

R _В = R ₁ + R ₂ + R ₃ = 0,148 +1,09 +0,469 = 1,71

Rа +2  Rв 2,56 +2  1,71

R _С =      =       = 1,99

3 березня

R _ЕС = 2,05 <Rо = 2,15

Прийняті розміри товщини стіни задовольняють вимогам теплотехнічного розрахунку стіни.

Будівля виконана з цегляної кладки, виглядає масивно і капітально, додаючи будівлі тектонічну виразність. Будівлям, виконаним з цегли порівняно легко надавати індивідуальність фасадів та внутрішнього планування. Стіни з цегли з горизонтальними і вертикальними виступами нішами та іншими об'ємними елементами сприяють сприйняттю їх тривимірності, і збільшують ступінь довговічності й вогнестійкості будівлі. Матеріал, з якого виготовляють цеглу порівняно дешевий.

Основний недолік цегляної кладки стін - трудомісткість виконання робіт і довгий термін зведення об'єктів будівництва.

1.3.3 Перекриття та покриття

Перекриття та покриття запроектовані з типових збірних пустотних залізобетонних плит з попереднім напруженням арматури. Застосування збірних плит перекриття та покриття збільшує швидкість зведення будівель. Покрівля запроектована з тришарового гідроізоляційного килима з руберойду і захисним 5 см шаром асфальтової стяжки, що в 1,5 рази менше трудомістким, ніж скатні горищні дахи і на 10-15% дешевше їх.

Розрахунок товщини утеплювача перекриттів і покриттів

а) житлової частини будівлі:

n (t _Н - t _В) 0,9  (20 - (- 40))

R _O =     =        = 1,55 м ² С ° / Вт

 t _{Н В} 4  8,7



Rn = 



1 1 1  1

Ro =  + Rк +  =  + 0,1078 +   + 0,053 + 

  _{В Н} 8,7 0,23 23

 ₁  ₂  ₃ 0,22  ₂ 0,053

Rк = R ₁ + R ₂ + R ₃ =   + +  =      + +   

 ₁  ₂  ₃ 2,04 0,23 0,93

 ₂ = (Ro-Rв-R _{1-R 3)}   _Н

 ₂ = (1,55-0,1149-0,1078-0,05376-0,04347)  0,23 = 0.322 м

R _Про  R _Про ^ТР

1 1 1 0,32 1

Ro =  + Rк +  =   + 0,1078 +   + 0,053 + 

  _{В Н} 8,7 0,23 23

Ro = 1,55  Ro = 1,55, де:

p - густина матеріалу утеплювача (кг / м ³⁾

 - коефіцієнт теплопровідності (Вт / мС °)

 - товщина шару (м)

n - коефіцієнт, що застосовується в залежності від положення зовнішньої поверхні огороджувальних конструкцій по відношенню до зовнішнього повітря

t _В - розрахункова температура внутрішнього повітря (° С)

t _Н - розрахункова температура зовнішнього повітря (° С)

 t _Н - нормативний температурний перепад між температурою внутрішнього повітря і температурою внутрішньої поверхні огороджувальної конструкції.

 _В - коефіцієнт теплопередачі внутрішньої поверхні

R _К - термічний опір огороджувальної конструкції

Товщина утеплювача складає 32 см.

б) вбудовані приміщення:

n (t _Н - t _В) 1  (20 - (- 40))

R _O =     =       = 1,72 м ² С ° / Вт

 t _{Н В} 4  8,7



Rn = ; R _Про  R _Про ^ТР



1 1 1  1

Ro =  + Rк +  =   + 0,3894 +    +

 _У  _Н 8,7 0,23 23

 ₁  ₂  ₃  ₄

Rк = R ₁ + R ₂ + R ₃ + R ₄ =   + +  + 

 ₁  ₂  ₃  ₄

 ₂ = (Ro-Rв-R _{1-R 3-R 4)}   ₂ = (1,72-0,1149-0,3314-0,04347)  0,23 = 0.28

Товщина утеплювача складає 28 см.

1.3.4 Перегородки

Перегородки застосовуються збірними з гіпсобетону товщиною 8 см, що виготовляються на заводах постачальника. Застосування збірних перегородок прискорює процес будівництва і зменшує мокрі процеси на будівельному майданчику. Але гіпсові перегородки досить крихкі і під час транспортування, зберігання та монтажу можуть зруйнується через невміле поводження.

1.3.5 Вікна та вітражі - вітрини

Вікна та вітражі вітрини в значній мірі визначають ступінь комфорту в будівлі і його архітектурно - художнє рішення. Вікна та вітражі підібрані за ГОСТ-у, відповідно до площами освітлюваних приміщень. Верх вікон максимально наближений до стелі, що забезпечує кращу освітленість в глибині кімнати. Основи вітражів тобто коробки і палітурки виконуються з алюмінію, що в 2,5 - 3 рази легше сталевих, вони корозійностійких і декоративні. Дерев'яні конструкції вікон чутливі до зміни вологості повітря і схильні до гниття, у зв'язку з чим їх необхідно періодично фарбувати.

1.3.6 Двері

В даному дипломному проекті розміри дверей прийняті за ГОСТ-у двері, як внутрішні всередині квартир, кабінетах так і зовнішні посилені. Двері застосовані як однопільні, так і двопільні, розміром: 2,1 м заввишки і 0,9; 0,8; 0,7 м шириною. Для забезпечення швидкої евакуації всі двері відкриваються назовні у напрямку руху на вулицю виходячи з умов евакуації людей з будівлі при пожежі. Дверні коробки закріплені в отворах до антисептування дерев'яних пробок, що закладаються в кладку під час кладки стін. Для зовнішніх дерев'яних дверей і на сходових клітках у тамбурі - коробки влаштовують з порогами, а для внутрішніх дверей - без порога. Дверні полотна навішують на петлях (навісах), що дозволяють знімати відкриті навстіж дверні полотна з петель - для ремонту або заміни полотна дверей. Щоб уникнути знаходження двері у відкритому стані або грюкання встановлюють спеціальні пружинні пристрої, які тримають двері в закритому стані і плавно повертають двері в закритий стан без удару. Двері обладнуються ручками, засувками і врізними замками. Вхідні двері тамбурні в перукарні, Бюро подорожей, магазині виконані з двошарового штампованого алюмінію рифленої поверхні. Коробки дверей виконуються з штампованих алюмінієвих профілів з кріпленням анкерами до стін.

1.3.7 Підлоги

Підлоги в житлових і громадських будівлях повинні задовольняти вимогам міцності, опірності зносу, достатньої еластичності, безшумності, зручності прибирання. Конструкція підлоги розглянута як звукоізолююча здатність перекриття плюс звукоізоляція конструкції підлоги. Покриття підлоги в квартирах прийнято з лінолеуму на теплоизолирующей підставі. Стяжка виконується з розчину по керамзитовою засипці, що є звукоізоляційним шаром. У вбудованих приміщеннях прийняті мозаїчні підлоги.

Позитивними сторонами даних підлог є їх гігієнічність і безшумність. Негативні сторони - велика трудомісткість, що також збільшує термін будівництва.

1.3.8 Оздоблення

Зовнішнє оздоблення: цокольна частина з рельєфних цокольних блоків заводського виготовлення. Оздоблення стін - з облицювальної червоної цегли. Віконні і дверні блоки фарбуються масляними фарбами або емалями теплих тонів.

Внутрішнє оздоблення: у квартирах стіни обклеюються шпалерами після штукатурки цегляних стін. Кухні обклеюються шпалерами, що миються, а ділянки стін над санітарними приладами облицьовуються глазурованою плиткою. У санкабінах підлоги з керамічної плитки. Стіни біляться мелпастой і влаштовується панель з фарбування масляними або емалевими фарбами. Вбудовані приміщення відбуваються згідно таблиці.

1.3.9 Опалення

Опалення та гаряче водопостачання запроектоване з магістральних теплових мереж від УТ-1, з нижньою розводкою по підвалу. Приладами опалення служать конвектора. На кожен блок - секцію і кожен вбудований блок виконується окремий тепловий вузол для регулювання та обліку теплоносія. Магістральні трубопроводи і труби стояків, розташовані в підвальній частині будівлі ізолюються і покриваються алюмінієвою фольгою.

1.3.10 Водопостачання

Холодне водопостачання запроектовано від внутрішньоквартального колектора водопостачання з двома вводами. Вода на кожну секцію подається за внутрішньобудинкової магістрального трубопроводу, розташованого в підвальній частині будівлі, який ізолюється і покривається алюмінієвою фольгою. На кожну блок - секцію і вбудований блок встановлюється рамка введення.

Навколо будинку виконується магістральний пожежний господарсько - питної водопровід з колодязями, в яких встановлені пожежні гідранти.

1.3.11 Каналізація

Каналізація виконується внутрішньодворових з врізкою в колодязі внутрішньоквартальної каналізації. З кожної секції і кожного вбудованого приміщення виконуються самостійні випуску хозфекальних та дощової каналізації.

1.3.12 Енергопостачання

Енергопостачання виконується від міської підстанції з живленням по дві секції двома кабелями - основний і запасний. Вбудовані приміщення живляться окремо, через свої електрощитові. Всі електрощитові розташовані на перших поверхах.

1.3.13 Радіо

На кожній секції встановлюються радіостойкі з пристроєм радіофідеров від сусідніх будинків, розташованих навколо споруджуваних будинків. У кожній квартирі є дві радіоточки - на кухні і в залі, а також у кабінетах вбудованих приміщень.

1.3.14 Телебачення

На всіх блок - секціях монтуються телевізійні антени, з їх орієнтацією на телецентр і установкою підсилювача телевізійного сигналу. Всі квартири підключаються до антени колективного користування.

1.3.15 Телефонізація

До кожної блок - секції будинку та вбудованим блокам з внутрішньоквартальної телефонної мережі підводиться телефонний кабель і залежно від можливості міської телефонної станції здійснюється абонентів до міської телефонної мережі.

1.3.16 Сміттєпровід

Сміттєпровід внизу закінчується в сміттєкамер бункером - накопичувачем. Накопичений сміття в бункері висипається в сміттєві візки і занурюється в сміттєзбірні машини і вивозиться на міське звалище відходів. Стіни сміттєкамери облицьовуються глазурованою плиткою, підлога металевий. У сміттєкамер передбачені холодний і гарячий водопровід із змішувачем для промивання сміттєпроводу, обладнання та приміщення сміттєкамери. Сміттєкамер обладнана трапом зі зливом води в хозфекальних каналізацію. У підлозі передбачений змійовик опалення. У верху сміттєпровід має вихід на покрівлю для провітрювання сміттєкамери і через мусороприемной клапана видалення застояного повітря зі сходових клітин, а також диму в разі пожежі. Вхід в сміттєкамер окремий, з боку вулиці.

1.4Техніко - економічні показники

Економічні показники житлових будинків визначається їх об'ємно планувальними і конструктивними рішеннями, характером і організацією санітарно - технічного обладнання. Важливу роль відіграє запроектоване в квартирі співвідношення житлової і підсобної площ, висота приміщення, розташування санітарних вузлів і кухонного устаткування. Проекти житлових будинків характеризують такі показники:

• будівельний об'єм (м куб.) (в т.ч. підземної частини),

• площа забудови (м ^2),

• загальна площа (м ^2),

• житлова площа (м ^2),

• площа літніх приміщень (м ^2),

К - відношення житлової площі до загальної площі, характеризує раціональність використання площ.

К - відношення будівельного обсягу до загальної площі, характеризує раціональність використання об'єму.

Будівельний об'єм надземної частини житлового будинку з неопалюваним горищем визначають як добуток площі горизонтального перерізу на рівень першого поверху вище цоколя (за зовнішніми граням стін) на висоту, виміряну від рівня підлоги першого поверху до верхньої площі теплоізоляційного шару горищного перекриття.

Будівельний об'єм підземної частини будинку визначається як добуток площі горизонтального перерізу по зовнішньому обводу будинку на рівні першого поверху, на рівні вище цоколя, на висоту від підлоги підвалу до підлоги першого поверху.

Будівельний об'єм тамбурів, лоджій, що розміщуються в габаритах будівлі, включається в загальний обсяг.

Загальний об'єм будівлі з підвалом визначається сумою об'ємів його підземної і надземної частин.

Площа забудови розраховують як площа горизонтального перерізу будинку на рівні цоколя, включаючи всі виступаючі частини і мають покриття (ганок, веранди, тераси).

Житлову площу квартири визначають як суму площ житлових кімнат плюс площа кухні понад 8-ми м ^2.

Загальну площу квартир розраховують як суму площ житлових і підсобних приміщень, квартир, веранд, вбудованих шаф, лоджій, балконів, і терас, підраховуємо з пониженими коефіцієнтами:

• для лоджій - 0,5,

• для балконів і терас - 0,3.

Площа приміщень вимірюють між поверхнями стін і перегородок на рівні підлоги. Площа всього житлового будинку визначають як суму площ поверхів, виміряних у межах внутрішніх поверхонь зовнішніх стін, включаючи балкон і лоджії. Площа сходових кліток і різних шахт також входить до площі поверху. Площа поверху та господарського підпілля до площі будинку не включається (див. схему).

1.4.1Техніко - економічні показники

Житловий будинок:

Вбудовані приміщення:

Генеральний план:

1.5Генеральний план

Житловий будинок розташовується в 11-му мікрорайоні г Сіверська, головним фасадом виходить на проспект Комуністичний і на вулицю Сонячна. З проспекту Комуністичного запроектовані площадки для стоянки автомобілів, для того, щоб зменшити потік автотранспорту в житловий квартал. Будинок запроектований в меридіональному напрямку, що забезпечує менше продування холодними вітрами дворової частини і покращує мікроклімат кварталу. Між будинком і майданчиками для стоянки автомобілів запроектовані посадки дерев і чагарників, що є шумопоглощением і покращує екологічну рівновагу повітряного середовища. У житловому будинку запроектовані вбудовані приміщення:

• перукарня,

• Бюро подорожей,

• магазин.

Уздовж головного фасаду запроектовані широкі тротуарні доріжки, які в разі пожежі використовуються як під'їзні шляхи для пожежних машин. Уздовж тротуару запроектовані ліхтарі. Автошляхи висвітлюються щоглами, з укріпленими на них світильниками. Між будинками передбачені проїзди для проходу та проїзду людей.

1.6Спісок використаної літератури

1. "Архітектурне проектування" М.І. Тусунова М.М. Гаврилова І.В. Полещук

2. "Конструкції цивільних будівель" М.С. Туполєв

3. "Конструювання цивільних будівель" І.А. Шерешевський

4. "Архітектура цивільних і промислових будівель" том II - "Основи проектування"

5. СНиП - II-3-79 "Норми проектування. Будівельна теплотехніка"

2.Основанія і фундаменти

2.1Введеніе

Основним напрямом економічного і соціального розвитку міста передбачається значне збільшення обсягів капітального будівництва, так як зведення житлових будинків супроводжується спорудою громадських будівель, шкіл, підприємств громадського харчування та побутового обслуговування. Зменшення витрат на влаштування основ і фундаментів від загальної вартості будівель і споруд, може дати значну економію матеріальних засобів. Однак, добиватися зниження цих витрат необхідно без зниження надійності, тобто слід уникати зведення нетривких і неякісних фундаментів, які можуть послужити причиною часткового або повного руйнування будинків і споруд. Необхідна надійність основ і фундаментів, зменшення вартості будівельних робіт в умовах сучасного містобудування залежить від правильної оцінки фізико - механічних властивостей грунтів, що складають підстави, врахування його спільної роботи з фундаментами та іншими надземними будівельними конструкціями. Проектування пальових фундаментів розробляється на основі матеріалів інженерно - геологічних вишукувань.

У даному проекті розраховуємо висячі палі - це такі палі, у яких під нижніми кінцями залягають стискувані грунти і навантаження передається, як через нижній кінець, так і по бічній поверхні палі. Довжина палі призначається з урахуванням глибини закладення підошви ростверку. Вона повинна бути не менше 0,3 м при дії центрально - стискаючого навантаження. Геометричні розміри ростверку в плані залежать від розмірів спираються на нього конструкцій, і від кількості паль в пальовому фундаменті. Відстань між осями забивних висячих паль повинно бути не менше 3d (d-сторона квадратного поперечного перерізу палі).

Позитивні сторони пальового фундаменту:

• підвищена надійність роботи фундаментів,

• зменшуються земляні роботи,

• зменшується матеріаломісткість,

Негативні - трудомісткість при забиванні паль.

2.2Краткая характеристика проектованої будівлі.

Дане житловий будинок має складну конфігурацію в плані. Дев'ятиповерховий 744-квартирний житловий будинок має вбудовані приміщення:

• перукарня,

• Бюро подорожей,

• магазин.

Житловий будинок розташований в центрі міста, головним фасадом виходить на головний проспект міста - пр. Комуністичний і вулицю Сонячна. Майданчик будівництва потрапляє на територію, забудовану раніше приватними будинками. Запроектовані такі конструкції:

• фундамент пальовий, з монолітним ростверком і збірними залізобетонними блоками,

• перекриття та покриття - збірні залізобетонні,

• житловий будинок обладнаний пасажирським ліфтом, вантажопідйомністю 400 кг.

2.3Інженерно-геологічні умови будівельного майданчика

Досліджувану майданчик перетинає ряд інженерних комунікацій: водопровід, каналізація, теплотраси. Поверхня ділянки порівняно рівна, із загальним зниженням рельєфу в південному і південно-східному напрямку. Абсолютні позначки поверхні змінюються в межах від 86,3 м до 92,85 м. Максимальна різниця оцінок в цілому по ділянці становить 6,55 м.

Геологічний розріз ділянки був складений на основі інженерно-геологічних вишукувань, які були зроблені по свердловині N 1.

• Слой_I - сучасні освіти представлені переважно грунтовим шаром. Насипний грунт потужністю 0,5 м. За складом насипний грунт неоднорідний, складний переважно піском, рідше суглинком з домішкою грунту гравію. Середній вміст домішок - 10%. За ступенем ущільнення від власної ваги - змішалося.

• Слой_II - складає верхню частину розрізу верхнечетвертічних алювіальних відкладень від підошви шару I, складний переважно піском коричневим пилевітим, рідше середньої крупності, середньої щільності, від маловологі до водонасиченого стану з прошарками і лінзами суглинку. Потужність шару 1,3 м.

• Слой_III-складає верхню частину розрізу від підошви шару II до глибини 2,5 м. Шар представлений коричневим суглинком, є тугопластичної.

• Слой_IV - представлений коричневим пилевітим піском, щільний, вологий. Потужність шару становить 3,4 м. На глибині 4,5 м знаходиться прошарок суглинку. У цьому шарі проходить рівень підземних вод на глибині 5,4 м від поверхні.

• Слой_V - складає середню частину розрізу від підошви шару IV до глибини 6,7 м. Шар представлений коричневим суглинком, текучим. Потужність шару 0,8 м.

• Слой_VI-Складають нижню частину мітологіческого розрізу верхнечетвертічних алювіальних відкладень від підошви шару V до кінцевої глибини свердловини (15-20м). Шар представлений піском коричневим, переважно пилевітим, маловологі; з рідкими прошарками і мізалямі суглинку на глибині 7,5 м. Фізико - механічні властивості грунтів майданчика будівництва наведені у таблиці.

Зведена таблиця розрахункових значень фізико - механічних характеристик грунтів

2.4Сбор навантажень на фундамент крайньої стіни

Для подальшого розрахунку фундаменту необхідно визначити навантаження.

2.4.1Постоянние нормативні навантаження:

2.4.2Временние нормативні навантаження:

Визначимо навантаження на зовнішню систему. Вантажна площа між осями віконних прорізів:

А = 3,125 · 3 = 9.375 м ^2, де:

3,125 - відстань між осями,

3 - половина відстані в частоті між стінами.

Нормативні навантаження на 3,125 м довжини фундаменту на рівні спланованої позначки землі (кН):

2.4.3Постоянние навантаження від конструкції:

2.4.4Временние навантаження

Неодночасне завантажені 6-ти поверхів враховуємо знижувальним коефіцієнтом за формулою:

 _n1 = 0,3 +0,6 /  n, де:

n - число перекриттів, від яких навантаження передається на основу.

 _n1 = 0,3 +0,6 /  9 = 0,4897

Разом: 89,9575 кН

Умови несучої здатності грунтів основи одиночної палі або в складі пальового фундаменту має вигляд:

F _d

N  , де:

 _K

N - розрахункове навантаження, що передається від споруди на одиночну палю,

F _d - несуча здатність палі по грунту,

 _K - коефіцієнт надійності, який призначається залежно від методу визначення несучої здатності палі по грунту.

Підберемо довжину забивний палі і визначимо її несучу здатність по грунту.

З аналізу грунтових нашарувань можна зробити висновок, що пластична глина не володіє достатнім опором, а шар супіски має малу товщину. В якості несучого шару доцільно прийняти шар "пилевітий пісок". Тоді довжина забивний палі, з урахуванням заглиблення в несучий шар не менше 1 м, становить L = 0,3 +2,6 +0,8 +4,3 +1 = 9 м. Приймаються забивну палю типу С10-30 по ГОСТ 19804.1 -79 довжиною 10 м, перетином 30 х 30 см, паля при цьому буде висячої. Занурення палі буде здійснюватися дизельним молотом. Несуча спроможність висячої забивний палі визначається відповідно до СНиП 2.02.03-85 як сума сил розрахункових опорів грунтів основ під нижнім кінцем палі і на її бічній поверхні за формулою:

F _d =  _C  ( _CR  R  A + U    _CF  f _i  h _i), де

 _C - коефіцієнт роботи палі в грунті, що дорівнює 1,

 _CR,  _CF - коефіцієнти умов роботи відповідно під нижнім кінцем і на бічній поверхні палі, прийняті для забивних паль, що занурюються дизельними молотами без лідируючих свердловин, рівними 1,

A - площа обпирання палі на грунту, яка приймається площі поперечного перерізу палі. A = 0,3 · 0,3 = 0.09 м ²

U - зовнішній периметр поперечного перерізу палі 0,3 · 4 = 1.2 м,

R - розрахунковий опір грунту під нижнім кінцем палі.

Розрахунковий опір грунту залежить від виду та стану грунту і від глибини занурення палі.

1650 - 1500

R = 1500 +        (13 - 10) = 1590 [кПа]

15 -10

f _i - розрахунковий опір ^i-го шару грунту, що стикається з бічною поверхнею, кПа.

f ₁ = 27кПа, f ₂ = 29,4 кПа, f ₃ = 31,3 кПа, f ₄ = 32,1 кПа, f ₅ = 33,05 кПа, f ₆ = 34,28 кПа

h _i - товщина ^i-го шару грунту, що стикається з бічною поверхнею палі, м

h ₁ = 3,9 м, h ₂ = 5,2 м, h ₃ = 6,3 м, h ₄ = 7,1 м, h ₅ = 8,1 м, h ₆ = 10,35 м

Підставляємо отримані значення в формулу і визначаємо несучу здатність палі С10-30 по грунту.

F _d = 1  (1  1590  0,09 +1,2  (27  3,9 +29,4  5,2 +31,3  6,3 +32,1  7,1 +33 , 05  8,1 +34,28  10,35))

F _d = 1710,0396 кПа

2.4.5Определеніе кількості паль в пальовому фундаменті

Розрахункову глибину промерзання грунту визначається за формулою:

d _f = K _n  d _fn і залежить від теплового режиму будівлі, від наявності підвалу, конструкції підлоги.

d _fn - нормативна глибина промерзання грунту, d _fn = 2,2 м,

K _n - коефіцієнт, що враховує вплив теплового режиму будівлі, що дорівнює 0,6.

тоді d _f = 2,2  0,6 = 1,32 м

Кількість паль С10-30 під стіну будівлі можна визначити за формулою:

F _i   _K 1,4  1672,6

n =    =       = 1,4 св., приймати 2 палі.

F _d 1710,0396

Відстань між палями (крок паль) обчислюється за формулою:

m _p  F _d 2  1710,039

a =     =       = 1,34 м

F _d 1,4  1672,6

m _p - число рядів паль

Відстань між рядами паль одно 1,1 м.

Ширина ростверку в цьому випадку буде дорівнює 1,5 м.

Власна вага одного погонного метра ростверку визначається за формулою: G _I ^P = _b  h _p   b   _f, де

b, h _p - відповідно ширина і товщина ростверку, м

 _b - питома вага залізобетону, що приймається  _b = 24 кН / м ³

 _f - коефіцієнт надійності за навантаженням, що приймається  _f = 1,1

Підставимо у формулу відповідні значення і величини:

G _I ^P = 1,5  0,6  1,1  24 = 23,76 кН / м

Власна вага групи на уступах ростверку може бути визначена за формулою: G _I ^ГР = (b - b _c)  h   _I '  _f, де:

b _c - ширина цокольної частини

h - середня висота грунту на уступах ростверку, h = 1,25 м

 _I '- питома вага грунту зворотної засипки, що дорівнює  _I' = 17 кН / м ³

 _f - коефіцієнт надійності за навантаженням для насипних грунтів  _f = 1,15

G _I ^ГР = (1,5 - 0,73)  1,25  17  1,15 = 18,81 кН / м

Розрахункове навантаження в площині підошви ростверку:

 F _I = F _I '+ G _I ^Р + G _I ^ГР = 1672,6 + 23,76 + 18,81 = 1715,17 кН / м

Фактичну навантаження, передану на кожну палю стрічкового фундаменту, визначаємо за формулою:

a   F _I 1,4  1715,17

N =     =       = 1200,619 кН

m _P 2

Перевіримо виконання умови несучої здатності грунту в основі палі:

F _d 1710,0396

N   1200,69       = 1221,46

 _K 1,4

2.4.6Расчет опади пальового фундаменту

Осадка стрічкових фундаментів з дворядним розташуванням паль і відстанню між палями (3 - 4 d) визначається за формулою:

n  (1 -  ²⁾

S =        _0, де:

  E

n - повне навантаження на стрічковий фундамент палі (кН / м) з урахуванням ваги умовного фундаменту у вигляді масиву грунту зі палями, обмеженого: зверху-поверхнею планування, з боків - вертикальними площинами, що проходять по зовнішніх гранях крайніх рядів паль, знизу - площиною, проходить через нижні кінці паль.

E,  - модуль деформації (кПа) і коефіцієнт Пуассона грунту в межах знімається товщі.

 ₀ - коефіцієнт, визначений за номограмі СНиП 2.02.03 - 85.

Повне навантаження n складається з розрахункового навантаження, що діє в рівні планувальної позначки, і власної ваги умовного стрічкового фундаменту.

F _II '= 535,23 - 0,73  1,1  2,4 = 533,3 кН / м, тоді повне навантаження n дорівнює:

n = F _II '+ b  d  , де:

b - ширина фундаменту, дорівнює 1,4 м

d - глибина закладання фундаменту від рівня планувальної позначки, дорівнює 13м

 - середнє значення питомої ваги пальового масиву,  = 20кН / м ³

n = 533,3 + 1,4  13  20 = 897,3 кН / м

Для визначення коефіцієнта  _{0 Необхідно} знати глибину знімається товщі H _C, яка в свою чергу, залежить від значення додаткових напруг, що розвиваються в масиві грунту під фундаментом.

Додаткові напруження визначаються за формулою:

n

 _Zр =      _n, де:

  h

n - повне навантаження на стрічковий фундамент палі, кН / м

h - глибина занурення паль, м

 _n - безрозмірний коефіцієнт, залежить від наведеної ширини b = b / h і наведеної глибини розглянутої точки z / h, де z - фактична глибина розглянутого шару грунту від рівня планування

b = 1,4 / 10 = 0,14

Обчислені значення додаткових напруг зведемо в табл. № 1

Природні напруги від дії власної ваги грунту визначаються за формулою:

_n

 _zg =   _i ^II  h _i, де:

^{i = 1}

 _i ^II - питома вага i ^{- го} шару,

h _i - товщина i ^{- го} шару.

Природні напруги в рівні підошви умовного фундаменту будуть рівні:

 _{z dy g} = 10,03  1,7 + 10,74  0,8 + 10,24  3,4 + 10,66  0,8 + 9,95  6,3 = 131,672

Для подальшого розрахунку опади необхідно знати питому вагу грунту твердих частинок

 _S = g  _S, де

g - прискорення вільного падіння, g = 9,8 м / с ²

 _S - щільність грунту твердих частинок.

 _S1 = 26,36  _S2 = 26,55  _S3 = 26,068  _S4 = 26,85  _S5 = 26,26

 _S   _

 _SB =    , де

1 + e

 _S - питома вага твердих частинок

 _ - питома вага води

e - коефіцієнт пористості

 _Sb1 = 10,03  _Sb2 = 10,74  _Sb3 = 10,26  _Sb4 = 10,66  _Sb5 = 9,95

_n

 _zg =   _i ^II  h _i  _gz1

^{i = 1}

 _gz1 =  _{z dy g} +  ₁  h ₁ = 131,672 + 10  0,31 = 134,1245 кПа

 _zg2 =  _zg1 +  ₂  h ₂ = 134,1245 + 10  0,38 = 137,9055 кПа

 _zg3 =  _zg1 +  ₃  h ₃ = 137,9055 + 10  0,766 = 145,567 кПа і так далі ...

Аналогічно розраховуються інші значення і зводяться в табл. 1. Орієнтовно, глибину знімається товщі H _C можна визначити з умови:

 _zp  0,2   _zg.

Аналіз табл. 1 показує, що ця умова виконується приблизно на відносній глибині z / h = 1,9. Тоді H _C = 1,9  9,7 = 18,43 м

Z-глибина від підошви фундаменту, м

Коефіцієнт Пуассона для піску,  = 0,3. Користуючись номограмою при H _C / h = 1,9 м і b = 0,14 знаходимо  ₀ = 2,15. Осадка фундаменту буде дорівнює:

n  (1 -  ²⁾ 897,3  (1 - 0,3 ²⁾

S =        ₀ =         2,15 = 0,025 м = 2,5 см.

  E 3,14  21700

Середня осаду для багатоповерхових безкаркасних будинків з несучими цегляними стінами не повинна перевищувати 10 см. Отже, умови

S  S _U виконується S = 2,5 см  S _U = 10 см.

Таблиця 1

2.4.7Подбор молота для занурення паль

Від правильності вибору дизель - молота залежить успішне занурення паль в проектне положення. У першому наближенні дизель - молот можна підібрати по відношенню ваги його ударної частини до ваги палі, яка повинна бути для штангових дизель - молотів 1,25 при грунтах середньої щільності.

Мінімальна енергія удару, необхідна для занурення паль визначається за формулою:

E = 1,75  a  F _V, де:

а - коефіцієнт, що дорівнює 25 Дж / кН,

F _V - розрахункове навантаження, що допускається на палю, кН.

E = 1,75  25  535,23 = 23416,31 Дж

Користуючись технічними характеристиками дизель - молотів підбирають такий молот, енергія удару якого відповідає мінімальній. Візьмемо трубчастий дизель - молот Ф - 859 з енергією удару 27 кДж. Повна вага молота G _h = 36500 Н, вага ударної частини G _b = 18000 Н, вага палі С10 - 30 дорівнює 22800 Н. Вага наголовника приймаємо рівною 2000 Н. розрахункова енергія удару дизель - молота Ф - 859:

Е _Р = 0,4  G _h ' h _m, де:

G _h '- вага ударної частини молота

h _m - висота падіння ударної частини молота, h _m = 2 м.

Е _Р = 0,4  2  18000 = 14400 Дж.

Перевіримо придатність прийнятого молота за умовою:

G _h + G _b

     K _M, де:

E _P

G _h - повна вага молота

G _b - вага палі і наголовника

K _M - коефіцієнт, прийнятий при використанні ж / б паль рівним 6.

(36500 + 22600 + 2000)

Е _Р =            = 4,24 <G

14400

Умова дотримуються, значить прийнятий трубчастий дизель - молот Ф - 859 забезпечує занурення палі С10 - 30.

2.4.8Определеніе проектного відмови паль

Проектний відмову необхідний для контролю несучої здатності паль у процесі виконання робіт. Якщо фактична відмова при випробуванні паль динамічним навантаженням виявиться більше проектного, то несуча здатність палі може виявитися незабезпеченої. Формула для визначення проектного відмови має вигляд:

  A  E _P m ₁ +  ²  (m ₂ + m ₃₎

S _P =                        , де:

 _K  F _I / m  ( _K  F _I / m +   A) m ₁ + m ₂ + m ₃

 - коефіцієнт, що застосовується для залізобетонних паль  = 1500 кН / м ²

A - площа поперечного перерізу стовбура палі, м

m - коефіцієнт, що дорівнює 1

 _K - коефіцієнт надійності, приймається при визначенні несучої здатності палі за розрахунком  _K = 1,4

E _P - розрахункова енергія удару [кДж]

F _I - розрахункове навантаження, що допускається на палю, [кН]

m ₁ - маса молота, [т]

m ₂ - маса палі і наголовника, [т]

m ₃ - маса подбабка, [т]

 - коефіцієнт відновлення удару, що приймається при забиванні залізобетонних паль  ² = 0.2

1500  0,09  14,4 3,65 +0,2  (18 +0)

S _P =                           = 0,0021 м = 2,1 мм

(1,4  535,23) / 1  (1,4  535,23 / 1 +1500  0,09) 3,65 +18 +0

2.5Сбор навантажень на фундамент середньої стіни

Для подальшого розрахунку фундаменту необхідно визначити навантаження.

2.5.1Определеніе навантажень на внутрішню стіну

Вантажна площа - (3,15 + 3,1)  1 = 6,3 м ² по довжині будівлі - 1м, по ширині - половина відстані чистоті між стінами в двох прольотах. Навантаження на фундамент на рівні спланованої землі [кН / м ^2]:

2.5.2Постоянние навантаження від конструкції

2.5.3Временние навантаження від конструкцій:

2.5.4Постоянние навантаження від конструкції:

2.5.5Временние навантаження

Умови несучої здатності грунтів основи одиничної палі або в складі пальового фундаменту має вигляд:

F _d

N  , де:

 _K

Визначимо несучу здатність палі по грунту F _d:

F _d =  _C  ( _CR  R  A + U    _CF  f _i  h _i)

F _d = 1  (1  1590  0,09 +1,2  (27  3,9 +29,4  5,2 +31,3  6,3 +32,1  7,1 +33 , 05  8,1 +33,67  9,35))

F _d = 1645,014 кН

Несуча спроможність палі по грунту досить висока. Необхідно перевірити, чи витримає таке навантаження паля за матеріалом. Розрахунок міцності матеріалу залізобетонних паль повинен здійснюватися відповідно до вимог СНиП 2.03.01-84. При цьому паля розглядається як залізобетонний стрижень, жорстко закріплений в грунті. Несуча спроможність палі може бути визначена без урахування поздовжнього вигину.

F =   ( _У  R _В  A _В + R _S  A _S), де

 - коефіцієнт умови роботи, дорівнює 1.

 _В - коефіцієнт умови роботи бетону палі, що приймається для палі перерізом 30 х 30 см  _В = 0,85.

A _В, A _S - площі поперечного перерізу відповідно бетону і поздовжньої арматури, м ²

R _В, R _S - розрахунковий опір осьовому стиску відповідно бетону і поздовжньої арматури, кПа.

Паля С7-30 згідно ГОСТ 19804.1 - 79 виготовляється з бетону класу В15 з R _В = 8500кПа і армується в поздовжньому напрямку чотирма стержнями  12мм A - II з R _S = 280000 кПа.

Несуча спроможність палі С7-30 за матеріалом буде дорівнює:

F = 1  (0,85  8500  0,08954 + 0,00045  280000) = 773,54 кН

Як видно з порівняння, несуча здатність палі за матеріалом менше, ніж по грунту. Отже, в подальших розрахунках пальового фундаменту в даних грунтових умовах за несучу здатність палі слід приймати значення по міцності матеріалу, як найменше.

2.5.6Определеніе кількості паль в пальовому фундаменті

У даних інженерно - геологічних умовах при розташуванні рівня підземних вод на глибині 5,4 м, глибина закладення підошви ростверку залежить від розрахункової глибини промерзання грунту. Нормативна глибина промерзання грунту для м. Сіверська може бути прийнята d _fn = 2,2 м. Розрахункова глибина промерзання залежить від теплового режиму будівлі, від наявності підвалу, конструкції підлоги і визначається за формулою:

d _f = K _n  d _fn, де:

d _fn - нормативна глибина промерзання грунту, d _fn = 2,2 м,

K _n - коефіцієнт, що враховує вплив теплового режиму будівлі, що дорівнює 0,5.

тоді d _f = 2,2  0,6 = 1,1 м. Глибина закладення ростверку - 3,3 м, що більше розрахункової глибини промерзання грунту.

Визначимо кількість паль С7-30 під стіну будівлі.

F _i   _K 1,4  609,6319

n =    =        = 1,1 св. Приймаються n = 2 палі.

F _d 773,54

Відстань між палями (крок паль) обчислюється за формулою:

m _p  F _d 2  773,54

a =     =        = 1,3 м

F _d 1,4  609,6319

m _p - число рядів паль

Ширина ростверку в цьому випадку буде дорівнює 1,5 м.

Власна вага одного погонного метра ростверку визначається за формулою: G _I ^P = _b  h _p   b   _f, де

b, h _p - відповідно ширина і товщина ростверку, м

 _b - питома вага залізобетону, що приймається  _b = 24 кН / м ³

 _f - коефіцієнт надійності за навантаженням, що приймається  _f = 1,1

Підставимо у формулу відповідні значення і величини:

G _I ^P = 1,5  0,6  1,1  24 = 23,76 кН / м

Власна вага групи на уступах ростверку може бути визначена за формулою: G _I ^ГР = (b - b _c)  h   _I '  _f, де:

b _c - ширина цокольної частини

h - середня висота грунту на уступах ростверку, h = 1,25 м

 _I '- питома вага грунту зворотної засипки, що дорівнює  _I' = 17 кН / м ³

 _f - коефіцієнт надійності за навантаженням для насипних грунтів  _f = 1,15

G _I ^ГР = (1,5 - 0,73)  1,25  17  1,15 = 18,81 кН / м

Розрахункове навантаження в площині підошви ростверку:

 F _I ' = F _I '+ G _I ^Р + G _I ^ГР = 609,6319 + 23,76 + 18,81 = 672,2019 кН / м

Фактичну навантаження, передану на кожну палю стрічкового фундаменту, визначаємо за формулою:

a   F _I 1,3  552,2019

N =     =        = 423,93 кН

m _P 2

Перевіримо виконання умови несучої здатності грунту в основі палі:

F _d

N  

 _K

773,54

423,93 кН      = 552,52

1,4

2.5.7Расчет опади пальового фундаменту

Осідання стрічкових з дворядним розташуванням паль і відстанню між палями (3 - 4 d) визначається за формулою:

n  (1 -  ²⁾

S =        _0, де:

  E

n - повне навантаження на стрічковий фундамент палі (кН / м) з урахуванням ваги умовного фундаменту у вигляді масиву грунту зі палями, обмеженого: зверху-поверхнею планування, з боків - вертикальними площинами, що проходять по зовнішніх гранях крайніх рядів паль, знизу - площиною, проходить через нижні кінці паль.

E,  - модуль деформації (кПа) і коефіцієнт Пуассона грунту в межах знімається товщі.

 ₀ - коефіцієнт, визначений за номограмі СНиП 2.02.03 - 85.

Повне навантаження n складається з розрахункового навантаження, що діє в рівні планувальної позначки, і власної ваги умовного стрічкового фундаменту.

F _II '= 609,6319 - 0,73  1,1  2,4 = 607,704 кН / м, тоді повне навантаження n дорівнює:

n = F _II '+ b  d  , де:

b - ширина фундаменту, дорівнює 1,4 м

d - глибина закладання фундаменту від рівня планувальної позначки, дорівнює 10м

 - середнє значення питомої ваги пальового масиву,  = 20кН / м ³

n = 607,704 + 1,4  10  20 = 887,704 кН / м

Для визначення коефіцієнта  ₀ (визначається за номограми) необхідно знати глибину знімається товщі H _C, яка в свою чергу, залежить від значення додаткових напруг, що розвиваються в масиві грунту під фундаментом.

Додаткові напруження визначаються за формулою:

n

 _Zр =      _n, де:

  h

n - повне навантаження на стрічковий фундамент палі, кН / м

h - глибина занурення паль, м

 _n - безрозмірний коефіцієнт, залежить від наведеної ширини b '= b / h, b = 1,4 h = 6,7; b' = 0,208  0,21.

Природні напруги в рівні підошви умовного фундаменту дорівнюватиме:

 _{z dy g} = 10,26  2,6 + 10,66  0,8 + 10  3,3 + 8,63  3,3 = 102,5

Для подальшого розрахунку опади необхідно знати питому вагу грунту твердих частинок

 _S = g  _S, де

g - прискорення вільного падіння, g = 9,8 м / с ²

 _S - щільність грунту твердих частинок.

 _S1 = 26,36  _S2 = 26,55  _S3 = 26,068  _S4 = 26,85  _S5 = 26,26

 _S   _

 _SB =    , де

1 + e

 _S - питома вага твердих частинок

 _ - питома вага води

e - коефіцієнт пористості

 _Sb1 = 10,03  _Sb2 = 10,74  _Sb3 = 10,26  _Sb4 = 10,66  _Sb5 = 9,95

_n

 _zg =   _i ^II  h _i  _gz1

^{i = 1}

 _gz1 =  _{z dy g} +  ₁  h ₁ = 102,51 + 10  0,31 = 105,6 кПа

 _zg2 =  _zg1 +  ₂  h ₂ = 105,6 + 10  0,38 = 109,4 кПа

 _zg3 =  _zg1 +  ₃  h ₃ = 109,4 + 10  0,766 = 117,1 кПа і так далі ...

Аналогічно розраховуються інші значення і зводяться в табл. 2.

Таблиця 2

Орієнтовно, глибину знімається товщі H _C можна визначити з умови:

 _zp  0,2   _zg.

Аналіз табл. 2 показує, що ця умова виконується приблизно на відносній глибині z / h = 2,5. Тоді H _C = 2,5  6,7 = 16,75 м

Z-глибина від підошви фундаменту, м

Коефіцієнт Пуассона для піску,  = 0,3. Користуючись номограмою при H _C / h = 2,5 м і b = 0,21 знаходимо  ₀ = 2,55. Осадка фундаменту буде дорівнює:

n  (1 -  ²⁾ 887,7  (1 - 0,3 ²⁾

S =        ₀ =         2,55 = 0,03 м = 3,0 см.

  E 3,14  21700

Середня осаду для багатоповерхових безкаркасних будинків з несучими цегляними стінами не повинна перевищувати 10 см. Отже, умови

S  S _U виконується S = 3,0 см  S _U = 10 см.

2.5.8Подбор молота для занурення паль

Від правильності вибору дизель - молота залежить успішне занурення паль в проектне положення. У першому наближенні дизель - молот можна підібрати по відношенню ваги його ударної частини до ваги палі, яка повинна бути для штангових дизель - молотів 1,25 при грунтах середньої щільності.

Мінімальна енергія удару, необхідна для занурення паль визначається за формулою:

E = 1,75  a  F _V, де:

а - коефіцієнт, що дорівнює 25 Дж / кН,

F _V - розрахункове навантаження, що допускається на палю, кН.

E = 1,75  25  609,6319 = 26671,3956 Дж

Користуючись технічними характеристиками дизель - молотів підбирають такий молот, енергія удару якого відповідає мінімальній. Візьмемо трубчастий дизель - молот Ф - 859 з енергією удару 27 кДж. Повна вага молота G _h = 36500 Н, вага ударної частини G _b = 18000 Н, вага палі С7 - 30 дорівнює 16000 Н. Вага наголовника приймаємо рівною 2000 Н. розрахункова енергія удару дизель - молота Ф - 859:

Е _Р = 0,4  G _h ' h _m, де:

G _h '- вага ударної частини молота

h _m - висота падіння ударної частини молота, h _m = 2 м.

Е _Р = 0,4  2  18000 = 14400 Дж.

Перевіримо придатність прийнятого молота за умовою:

G _h + G _b

     K _M, де:

E _P

G _h - повна вага молота

G _b - вага палі і наголовника

K _M - коефіцієнт, прийнятий при використанні ж / б паль рівним 6.

(36500 + 16000 + 2000)

Е _Р =            = 3,78 <G

14400

Умова дотримуються, значить прийнятий трубчастий дизель - молот З - 859 забезпечує занурення палі С7 -30.

2.5.9Определеніе проектного відмови паль

Проектний відмову необхідний для контролю несучої здатності паль у процесі виконання робіт. Якщо фактична відмова при випробуванні паль динамічним навантаженням виявиться більше проектного, то несуча здатність палі може виявитися незабезпеченої. Формула для визначення проектного відмови має вигляд:

  A  E _P m ₁ +  ²  (m ₂ + m ₃₎

S _P =                        , де:

 _K  F _I / m  ( _K  F _I / m +   A) m ₁ + m ₂ + m ₃

 - коефіцієнт, що застосовується для залізобетонних паль  = 1500 кН / м ²

A - площа поперечного перерізу стовбура палі, м

m - коефіцієнт, що дорівнює 1

 _K - коефіцієнт надійності, приймається при визначенні несучої здатності палі за розрахунком  _K = 1,4

E _P - розрахункова енергія удару [кДж]

F _V - розрахункове навантаження, що допускається на палю, [кН]

m ₁ - маса молота, [т]

m ₂ - маса палі і наголовника, [т]

m ₃ - маса подбабка, [т]

 - коефіцієнт відновлення удару, що приймається при забиванні залізобетонних паль  ² = 0.2

1500  0,09  14,4 3,65 +0,2  (1,8 +0)

S _P =                           = 0,0016 м = 1,6 мм

(1,4  609,63) / 1  (1,4  609,63 / 1 +1500  0,09) 3,65 +1,8 +0

2.6Спісок використаної літератури

1. "Підстави і фундаменти" Берлинів МВ

2. "Розрахунки осад і міцності підстав будівель і споруд" Гольдштейн.МН

3. "Довідник проектувальника" під ред. Трофіменкова

4. "Проектування основ і фундаментів" Веселов ВА

5. "Керівництво з проектування пальових фундаментів"

6. Методичні вказівки "Приклади проектування пальових фундаментів" Ющуба СВ

7. СНиП 2.02.03 - 85 "Пальові фундаменти"

8. СНиП 2.02.01 - 83 "Підстава будівель і споруд"

3.Технологія будівельного виробництва

3.1Введеніе

Земляні роботи виконуються при будівництві будь-якої будівлі або споруди і складають значну частину їх вартості та трудомісткості. Земляні споруди створюються шляхом утворення виїмок у грунті або зведення з нього насипів. Виїмки, що розробляються тільки для видобутку грунту називаються розрізом, а насипи, утворені при відсипці зайвого грунту - відвалом.

У цивільному та промисловому будівництві земляні роботи виконуються при влаштуванні траншей і котлованів. Виконання таких обсягів робіт можливе лише з застосуванням високопродуктивних машин.

У сучасному будівництві широко застосовуються монолітні бетонні конструкції. Бетонні роботи все ще містять ряд важких і трудомістких процесів. Останнім часом з'явилися технічні рішення, спрямовані на зниження трудомісткості робіт, підвищення якості конструкції з монолітного бетону. Монолітні житлові і громадські будівлі надають велику виразність районам, дозволяють знизити вартість будівництва на 10 - 15%.

3.2Ісходние дані

Житловий будинок виконується з цегли. Фундаменти пальові трьох типів:

1. С10 - 30 x 30, тобто довжина палі 10 м з перетином 30 х 30 см

2. С7 - 30 х 30 - завдовжки 7 м з перетином 30 х 30, приймається під середню стіну

3. С5 -30 х 30 - прийняти конструктивно розташованими під зовнішньою стіною магазину - за рахунок малих навантажень.

№ п / п	Довжина палі, м	Перетин, см
1	С-10	30х30
2	С-7	30х30
3	С-5	30х30

У плані будівля має складну будову, тому розрахунок буде вироблятися для намічених блок секцій.

3.3Земляние роботи

При зведенні фундаментів під багатоповерхові будівлі розробляються котловани

Н _К = Н _р + Н _під

Н _р = 0,6 м

Н _під = 2 м

Н _К = 2,72 + 0,6 - 0,9

Н _К = 2,4 м

Приймаються y = 0,8

a = L ₁ + L ₂ + L ₃ + 0,83 + 0,83 + 0,8 + 0,8 = 6,9 + 5,1 + 6,3 + 0,83 + 0,83 + 0,8 + 0,8

a = 21,5

a ₁ = a + 2  c, де

а - ширина низу котловану

а ₁ - ширина верху котловану

с - закладення укосу

Н _К - висота котловану

m - коефіцієнт укосу, рівний 0,72

з = 2,4  0,72 = 1,75 м

а ₁ = 21,5 + 1,75  2 = 25 м

V _K - обсяг котловану

V _K = (h / 6)  [a  b + c  d + (a + c)  (b + d)], м ^3, де:

a і b - ширина і довжина підошви котловану

c і d - ширина і довжина по верху котловану

h - глибина котловану

V _K = (2,4 / 6)  [21,5  505 + 25  508,5 + (21,5 + 25)  (505 + 508,5)]

На вибір типу екскаватора впливають:

1. Обсяг вироблення

2. Тип земляного споруди

Вибираємо комплект машин для розробки котлованів. Вибір проводиться в два етапи:

1. Вибирається тип екскаватора (пряма лопата, зворотна лопата)

2. Вибирається марка екскаватора

Оптимальна глибина розробки екскаватора Н _опт = 0,65 - 0,75 від максимальної глибини розробки Н _мах.

Н _мах = 5,8 м, тоді Н _опт = 0,7  5,8 = 4,06 м

Вибираємо екскаватор ЕО4121А "зворотна лопата" з характеристиками:

• Місткість ковша - 0,65 м ³

• Найбільша глибина копання - 5,8 м

• Найбільший радіус копання R _мах = 9 м

• Найбільша висота вивантаження - 5 м

• Маса екскаватора - 19,2 т

Вибір оптимального типу та кількості автосамоскидів для відвозячи грунту у відвал при розробці екскаватором "зворотна лопата". Приймаємо два автосамосвала марки КРАЗ - 222, вантажопідйомністю 10т і ємністю кузова 8м ^3.

3.3.1Вибор методу розробки грунту "недобору"

Для розробки недобору застосовуються бульдозери з подчістним пристроєм. Допустима величина недобору - 15 м ^3. Проектування схем розробки грунту в котловані - одноківшевим екскаватором "ОЛ". Розробка грунту здійснюється лобовими і бічними проходками.

Н _забою = н _к - Н _ЕДОБОР = 2,4 - 0,15 = 2,25 м

Екскаватор "ОЛ" - ЕО 4121А з V _Ківш = 0,65 м ³

a _max = 9 м

R ₀ - оптимальний радіус різання, R ₀ = 0,8  R _max = 0,8  9 = 7,2 м

B = (1,5 - 1,7)  R _max = 1,6  9 = 14,4 м

3.3.2Калькуляція витрат праці та заробітної плати на земельні роботи

Для розробки недобору приймаємо бульдозер Д3 -19 на базі трактора Т - 100.

3.4Технологія забивання паль

Палі призначаються для передачі навантаження від будівлі або споруди на грунти. За характером роботи в грунту палі підрозділяються на палі - стійки і висячі палі. Висячими називають палі, передають навантаження від будівлі за рахунок тертя в грунті.

Розташування паль в плані залежить від виду розташування паль на плані залежить від виду споруди, від ваги і місця прикладання навантаження. Занурення в грунт заздалегідь виготовлених паль здійснюється за допомогою молотів різної конструкції, що представляють собою важкі металеві оголовки, підвішені на тросах копрів, які піднімаються на необхідну висоту за допомогою лебідок цих механізмів і вільно падають на голову палі.

3.4.1Область застосування

Технологічна карта розроблена на занурення забивних паль довжиною до 16м при багаторядному розташуванні паль. Номенклатура забивних залізобетонних паль прийнята у відповідності з наступними державними стандартами:

• ГОСТ 19804.1 - 79 ^* "Палі забивні залізобетонні цільні суцільного квадратного перетину з ненапружуваною арматурою";

• ГОСТ 19804.2 - 79 ^* "Палі забивні залізобетонні цільні суцільного квадратного перетину з поперечним армуванням стовбура і напружуваної арматурою"; ГОСТ 19804.0 - 79 ^* "Палі забивні залізобетонні. Загальні технічні умови ";

• ГОСТ 5686 - 78 ^* "Палі. Методи польових випробувань ".

При влаштуванні пальових фундаментів крім технологічної карти слід керуватися такими нормативними документами:

• СНиП 3.02.01 - 83 "Основи і фундаменти";

• СНиП П -17 - 77 "Пальові фундаменти"

• СНиП Ш - 16 -80 "Бетонні та залізобетонні конструкції збірні"

• СНиП Ш - 4 - 80 "Техніка безпеки в будівництві"

Область застосування паль вказана в обов'язковому додатку до ГОСТ 19804.0 - 78 ^*. Технологічна карта розроблена для I і II груп.

Пристрій пальових фундаментів передбачається комплексно - механізованим способом із застосуванням серійно випускається устаткування і засобів механізації. Калькуляція трудових витрат, графік виконання робіт, схеми занурення паль, матеріально - технічні ресурси і техніко - економічні показники виконані для забивних паль довжиною 10 і 7 м перерізом 30 х 30 см.

До складу робіт, що розглядаються картою входять:

• Розвантаження паль і складування в штабелі

• Розкладка і комплектація паль у місць занурення

• Розмітка паль і нанесення горизонтальних рисок

• Підготовка копра до виробництва вантажних робіт

• Занурення паль (стропування та підтягування паль до копру, підйом палі на копер і заведенням в наголовник, наведення палі на точку занурення, занурення палі до проектної відмітки або відмови)

• Зруб голів залізобетонних паль

• Приймання робіт

3.4.2Організація і технологія будівельного процесу

До початку занурення паль повинні бути виконані наступні роботи:

• Уривка котловану і планування його дна

• Пристрій водостоків і водовідливу з робочого майданчика (дна котловану)

• Прокладено під'їзні шляхи, підведена електроенергія

• Проведена геодезична розбивка осей і розмітка положення паль і пальових рядів відповідно до проекту.

• Здійснено комплектація і складування паль

• Здійснено перевезення та монтаж копрового обладнання

Монтаж копрового обладнання проводиться на майданчику розміром не менше 35 х 15м. Після закінчення підготовчих робіт складають двосторонній акт про готовність і приймання будівельної площадки, котловану та інших об'єктів, передбачених ППР.

Підйом паль при розвантаженні виробляють двухветевим стропом за монтажні петлі, а при їх відсутності - петлею "зашморгом". Палі на будівельному майданчику розвантажують в штабелі з розсортуванням за марками. Висота штабеля не повинна перевищувати 2,5 м. Палі укладають на дерев'яні підкладки товщиною 12см з розташуванням вістрями в одну сторону. Розкладку паль в робочій зоні копра, на відстані не більше 10м роблять за допомогою автокрана на підкладці в один ряд. На об'єкті повинен бути запас паль не менше ніж на 2 - 3 дні.

До занурення кожну палю за допомогою сталевої рулетки розмічають на метри від вістря до голови. Метрові відрізки і проектну глибину занурення маркують яскравими олівцевими ризиками, цифрами (вказують метри) і буками "ПГ" (проектна глибина занурення). Від ризики "ПГ" у бік вістря з допомогою шаблону наносять ризики через 20мм (на відрізку 20 см) для зручності визначення відмови (занурення палі від одного удару молота). Ризики на бічній поверхні пальового ряду дозволяють бачити глибину забивання палі в даний момент і визначати число ударів молота на кожен метр занурення. За допомогою шаблону на палю наносять вертикальні ризики, по яких візуально контролюють вертикальність занурення паль.

Геодезичну розбивку пальового ряду виробляють після закінчення розбивки основних і проміжних осей будівлі. При розбивці центрів паль по пальовому ряду користуються компарірованной рулеткою. Розбивку виконують в поздовжньому і поперечному напрямках, керуючись робочими кресленнями пальових рядів. Місця забивання паль фіксують металевими штирями довжиною 20 -30 см. Вертикальні позначки головок паль прив'язують до позначки репера.

Занурення паль виробляють дизель - молотом Ф - 859 на базі екскаватора ЕО - 6113 обладнаним дизель молотом типу СП - 78. Для забивання паль рекомендується застосовувати Н - образні литі та зварні наголовники з верхньої та нижньої виїмками. Пальові наголовники застосовують з двома дерев'яними прокладками з твердих порід (дуб, бук, граб, клен). занурення паль проводиться в такій послідовності:

1. стропування палі і підтягування до місця забивання

2. установка палі в наголовник

3. наведення палі в точку забивання

4. вивірка вертикальності

5. занурення палі до розрахункової відмітки або розрахункового відмови

Стропування палі для підйому на копер виробляють універсальним стропом, що охоплює палю петлею "зашморгом" в місцях розташування штиря. До копру палі підтягують робочим канатом за допомогою відвідного блоку по спланованою або по дну котловану по прямій лінії.

Молот піднімають на висоту, що забезпечує установку палі. Заведенням палі в наголовник виробляють шляхом її підтягування до щогли з подальшою установкою у вертикальне положення. Підняту на копер палю наводять на точку забивання і розгортають пальових ключем щодо вертикальної осі в проектне положення. Повторну вивірку роблять після занурення палі на 1 м і коректують з допомогою механізмів наведення.

Забивання перших 5 - 20 паль, розташованих в різних точках будівельного майданчика, виробляють заставами (число ударів протягом 2 хвилин) з підрахунком і реєстрацією кількості ударів на кожен метр занурення палі. В кінці забивання, коли відмова палі по своїй величині близький до розрахункового, виробляють його вимір. Вимірювання відмов виробляють з точністю до 1 мм і не менше, ніж за трьома послідовним застав на останньому метрі занурення палі. За відмову, відповідний розрахунковому, слід приймати мінімальне значення середніх величин відмов для трьох послідовних застав.

Вимірювання відмов виробляють за допомогою нерухомої реперної обноски. Палю, не дала розрахункового відмови, піддають контрольної добивки після її "відпочинку" в грунті відповідно до ГОСТ 5686 - 78 ^*. У випадку, якщо відмова при контрольній добивки перевищує розрахунковий, проектна організація встановлює необхідність контрольних випробувань паль статичним навантаженням та коригування проекту пальового фундаменту. Виконавчими документами при виконанні пальових робіт є журнал забивання паль та зведена відомість забитих паль.

Зруб голів паль починають після завершення робіт по зануренню паль на захопленні. У місцях зруб голів наносять ризики. Зруб виконують за допомогою установки для скручування голів СП - 61А, змонтованої на автомобільному крані. Роботу по зруб голів паль виконують в наступному порядку:

1. установку СП - 61А опускають на палю, при цьому її поздовжня вісь повинна бути перпендикулярна площині однієї з граней

2. утримувачі і захвати поєднують з рискою на палі

3. включають гідроциліндри установки, які приводять у рух захвати, що руйнують бетон по ризику

4. газовим зварюванням виробляють зрізання арматури палі.

Занурення паль роблять при промерзанні грунту не більше 0,5 м. При більшій промерзанні грунту занурення паль виробляють в лідируючі свердловини. Діаметр лідируючих свердловин при зануренні паль повинен бути не більше діагоналі і не менш боку поперечного перерізу палі, а глибина - 2 / 3 глибини промерзання. Проходку лідируючих свердловин виробляють трубчастими бурами, що входять до складу устаткування копра.

Роботу із занурення паль виконують такі монтажні ланки:

• розвантаження і розкладку паль - ланка № 1: машиніст 5р. - 1 чол., Такелажники (бетонщики) 3р. - 2 чол.

• розмітку, занурення паль - ланка № 2: машиніст 6 р.. - 1 чол., Копровщікі 5р. - 1 чол., 3 р. - 1 чол.

• зруб голів паль - ланка № 3: машиніст 5р. - 1 чол., Такелажники (бетонщики) 3р. - 2 чол.

• зрізання стрижнів арматури - ланка № 4: газорізальник 4р. - 1 чол.

Всі ланки, що працюють на зануренні паль включають в комплексну бригаду кінцевої продукції.

У технологічній карті передбачається підвищення продуктивності праці в середньому на 15% за рахунок максимального використання фронту робіт, впровадження комплексної механізації і найбільш продуктивних машин, комплектної поставки, раціональних рішень з організації і технології виробництва робіт.

Роботи із занурення паль повинні виконуватися відповідно до СНіП Ш - 16 - 80, СНиП Ш - 4 - 80 і "Правилами будови і безпечної експлуатації вантажопідіймальних кранів". Між машиністом копра і помічником повинна бути встановлена ​​надійна сигнальна зв'язок. Кожен сигнал повинен мати тільки одне значення і подаватися однією особою. При зануренні паль забороняється перебувати в зоні роботи копрового обладнання, радіус якої перевищує висоту щогли на 5 м. Палі рекомендується підтягувати по прямій лінії в межах видимості машиніста копра тільки через відвідний блок, закріплений біля основи копра. Зона робіт по зруб голів паль повинна бути тимчасово огороджена. Газову різання арматури необхідно виконувати з дотриманням відповідних вимог СНиП Ш - 4 - 80.32

3.4.3Калькуляція трудових витрат на пальові роботи

3.5Технологія зведення монолітних залізобетонних фундаментів

3.5.1Общіе відомості

Процес зведення монолітних залізобетонних фундаментів є комплексним процесом в який входять:

1. Пристрій опалубки

2. Установка арматурних каркасів

3. Подача і укладання бетонної суміші в опалубку

4. Витримка і догляд за бетоном

5. Зняття опалубки після досягнення бетоном фундаменту певної міцності

6. Допоміжний процес - транспортування арматурних каркасів, опалубки і бетонної суміші.

Опалубка - тимчасова допоміжна конструкція, що забезпечує задані геометричні розміри та обриси бетонного елемента конструкції. Опалубка повинна відповідати наступним вимогам:

1. Бути достатньо міцною.

2. Не змінювати форму в робочому положенні.

3. Сприймати технологічні навантаження і тиск бетонної суміші без зміни основних геометричних розмірів.

4. Бути технологічною, тобто легко встановлюватися і розбиратися.

Приймаються металеву інвентарну (уніфіковану) опалубку, що складається з інвентарних щитів (див. специфікацію елементів опалубки)

3.5.2Техніка безпеки

1. Не допускається розміщення на опалубці обладнання та матеріалів, не передбачених проектом, а так-же перебування людей, які беруть участі в процесі виробництва робіт.

2. Монтовані елементи опалубки звільняють від гака підйомного механізму тільки після їх повного закріплення.

3. На робочому місці опалубніков повинні бути створені безпечні умови праці.

4. У місцях складування опалубки ширина проходів повинна бути не менше 1м.

3.5.3Армірованіе фундаментів

Армуються фундаменти плоскими каркасами, які доставляються на майданчик з ЖБК і ДСК.

На будівельному майданчику їх зварюють в просторові каркаси. Монтаж арматурних виробів складається з наступних технологічних операцій:

1. Розвантаження і подача виробів безпосередньо в споруди або на майданчик тимчасового складування.

2. Установка в проектне положення і закріплення стиків електрозварюванням.

3. Перевірка виконаних робіт та здача їх майстру.

3.6Бетонірованіе

Способи транспортування бетонної суміші в залежності від застосовуваних засобів можуть бути порційними і безперервними. Порційне транспортування здійснюється з використанням автосамоскидів.

3.6.1Оборудованіе полачі й розподілу бетонної суміші

Для інтенсифікації вивантаження бетонної суміші використовуємо поворотну цебер. Завантажуємо її за допомогою самоскида. Потім, кран піднімає цебер у вертикальній площині і подає її до місця розвантаження. Корпус бадді забезпечений полозами, які служать напрямними при підйомі бадді у вертикальне положення. Для запобігання зависання бетонної суміші на корпус бадді встановлюють навісной вібратор.

При подачі бетонної суміші краном, вживаються заходи проти самовільного відкривання затворів цебер. При розвантаженні бетонної суміші із цебра рівень низу бадді повинен знаходитися не вище 1 м від поверхні бетоніруемой Забороняється стояти під цебром під час її установки і переміщення.

3.6.2Калькуляція трудових витрат на бетонні роботи

3.6.3Укладка бетонної суміші

Технологічний процес бетонування складається з підготовчих, допоміжних та основних операцій.

Підготовчі операції - перед прийомом бетонної суміші подготавліают територію об'єкта, під'їзні шляхи, місця розвантаження, ємності для прийому бетону.

Допоміжні операції - арматуру, закладні деталі, анкерні болти очищають від бруду і від відшаровується іржі.

Основні операції: укладають суміш шарами відповідно до вказівок проекту, тобто товщиною ~ 0,3 м, при цьому товщина кожного шару повинна бути не більше глибини розрахунку вібратора; укладання і ущільнення бетонної суміші необхідно здійснювати в безперервній послідовності.

3.6.3.1Область застосування

Типова технологічна карта приймається при проектуванні організації бетонування стрічкових фундаментів. Подача бетонної суміші виготовляється стріловим краном (Q = 5 - 12 т) в цебрах, ємністю 1 -2 м ³ в залежності від вантажопідйомності. Укладання 100 м ³ бетону ланка з 9 чоловік зробить за 2,12 зміни, при роботі зі стріловим краном.

3.6.3.2Організація і технологія будівельного виробництва

• До початку бетонування повинні бути виконані по фронту і прийняті за актом оплубка та арматура фундаментів в кількості, достатній для безперебійного бетонування протягом 1 -2 змін, а також випробувані всі пристосування для подачі й ущільнення бетону.

• Прийом і подачі бетонної суміші до місця укладання виробляється в поворотних баддях, ємністю 1 м ³ при вантажопідйомності крана 5 т на робочому вильоті стріли 3 м. Бадді під завантаження встановлюються на переносний настил для запобігання втрат розчину.

• Бетонування ростверку здійснюється стріловим краном.

• Ущільнення бетонної суміші проводиться з дотриманням вимогою СНиП III - ВI - 62 п.п. 4.35 ~ 4.43.

• При тривалих перервах в укладанні бетонної суміші цементну плівку в робочих швах фундаменту видаляють за допомогою водоповітряної форсунки струменем води під напором 3 - 5 атмосфер або прведення металевої сіткою.

3.6.3.3Контроль якості та приймання робіт

У процесі бетонування майстер або виконроб повинні вести спостереження за виконанням робіт згідно СНиП III - ВI - 62 п.п. 5.11 ~ 5.12, а результати спостереження записувати в журнал бетонних робіт ро встановленої формі.

При виправленні дефектів в раковинах великих розмірів відбивається весь тихлий бетон, а поверхня здорового бетону очищається дротяної щееткой і промивається водою. Потім раковини зашпаровуються бетонною сумішшю з дрібним щебенем або гравієм.

3.6.3.4Уплотненіе бетонної суміші

Ущільнення бетонної суміші при укладанні її в конструкції робиться для отримання щільного, міцного і довговічного бетону. Ущільнення бетонної суміші проізаодітся, як правило вібруванні, для чого в свежеуплотненную бетонну змести занурюється вібратор, який передає суміші свої коливання. Під дією коливань бетонна суміш руйнується і починає текти, добре заповнюючи опалубку; при цьому витісняється повітря з суміші. У результаті виходить щільний бетон. Ущільнення бетонної суміші може здійснюватися глибинними і поверхневими вібраторами. Для ущільнення бетонної суміші в стрічкових фундаментах, як правило, застосовується глибинний вібратор з гнучким валом з вбудованим електродвигуном.

Глибинний вібратор вибирають по діаметру Вібронаконечники, залежно від густоти армування. Крок перестановки вібратора не повинен перевищувати 1,5 радіуса його дії.

R - радіус дії вібратора.

Вибираємо глибинний вібратор ИВ - 47. Показники:

• Зовнішній діаметр корпусу - 76 мм

• Довжина корпусу - 440 мм

• Радіус дії - 25 ~ 30 см

• Напруга електродвигуна - 36 В

• Потужність електродвигуна - 1,2 кВт

• Довжина гнучкого валу - 3400 мм

• Маса вібратора - 39 кг

• Частота струму - 50 Гц

3.6.3.5Колічество транспортних засобів для доставки бетонної суміші на об'єкт

Після визначення провідної машини комплекту кран - баддя і типу транспортних засобів за кошторисною експлуатаційної продуктивності ведучої машини визначають кількість транспортних засобів, необхідних для безперебійної доставки бетонної суміші на об'єкт.

Число автотранспортних одиниць за зміну визначається за формулою:

До _Р  П _Е 1,08  75

N =     =      = 6,67  7 машин.

П _а 12,1

К _Р - коефіцієнт, що враховує резерв продуктивності ведучої машини, К _Р = 1,08

П _Е - кошторисна експлуатаційна продуктивність провідних машин, П _Е = 75 м ³ за зміну,

П _А - кошторисна експлуатаційна продуктивність автотранспортної одиниці, м ³ за зміну, визначається за формулою:

60  V  t _CM  K _B 60  3  0,885  8,2

П _А =         =          = 12,1

t _Ц 108,35

V - обсяг бетонної суміші, можна в транспортну одиницю, м ^3,

t _CM - тривалість зміни - 8,2 години,

K _B - коефіцієнт використання транспортної одиниці в часі, K _B = 0,885

t _Ц - тривалість транспортного циклу для транспортного засобу:

2  L  60 2  15  60

t _Ц = t _З +      + t _Р = 6 +      + 3,5 = 108,35 мін, [1 годину 50 хв.]

V _СР (15 +20) / 2

t _З - час завантаження транспортної одиниці бетонною сумішшю на заводі, 6 хв.

L - відстань перевезення від БСЦ, 15 км.

V _СР - середня швидкість руху транспортної одиниці в навантаженому (15 км / ч) і порожньому (20 км / ч) напрямку.

V - об'єм суміші, що перевозиться за одну поїздку, м ³

t _Р - розвантаження бетонної суміші з транспортної одиниці в бадді, 3,5 хв.

3.7Техніко - економічні показники

_n

C _e = 1,08  (E ₀ ^I +  C _M   _n) + 1,5  (E ₀ ^II + З _пл) + Е _пл

^{i = 1}

E ₀ ^I - вартість одноразових витрат, 17,75

_n

 C _M - сумарна вартість

^{i = 1}

 _n - число механізмів

E ₀ ^II - заробітна плата у складі одноразових робіт

З _пл - чиста заробітна плата

_n

T _e = Е _тр   (М _mг   _n + З _{затр.тр)}

^{i = 1}

Е _тр - трудовитрати одноразових робіт

М _mг - трудовитрати за 1 годину роботи механізму

З _{затр.тр} - витрати праці з калькуляції

P

T ₀ =  

n _ек

P - загальний обсяг

n _ек - кількість тонн, смонтіруемих за зміну

_n

n _ек =  n _i  q _i  t  K _в

^{i = 1}

n _i - цикли на годину

q _i - кількість елементів в циклі

t - час у зміну, 8,2 год

K _в - коефіцієнт використання у часі

60

n _ек =    t _з  K _в

t _ц

S  60 S  60

t _ц = t _з + t _р +    +   

V ₁ V ₂

t _з - час строновкі

t _р - час расстроновкі

S - відстань від заводу до об'єкта

V ₁ - швидкість навантаженого транспорту

V ₂ - швидкість порожнього транспорту.

_n З _инв  Т ₀

П _е = Се  V + Е _н      

^{i = 1} T _г

Се - собівартість монтажу,

V - загальний об'єм,

Е _н - коефіцієнт ефективності капітальних вкладень,

T _г - час роботи по року.

3.8Спісок використаної літератури

1. "Бетонні роботи" Балицький НД

2. "Технологія монолітного бетону та залізобетону" Євдокимов

3. "Технологія будівельного виробництва" під ред. Вареника Еи

4. "Довідник молодого арматурника, бетоняра" Жданівський БВ

5. "Будівельні крани. Довiдник "Сташевський ВП

6. "Комплексна механізація в житловому будівництві" Ламцов ВА

7. "Комплексна механізація трудомістких робіт у будівництві" казанок НС

8. "Бетонні роботи" Афанасьєв АА

9. ЕНиР збірник 4, випуск 1 "Монтаж збірних і пристрій монолітних залізобетонних конструкцій.

10. ЕНиР збірник 2, випуск 1 "Земляні роботи"

11. ЕНиР збірник 12 "Пальові роботи"

12. Типова технологічна карта на пальові роботи та штучне закріплення грунтів "

4.Расчетно - конструктивний розділ

4.1Расчет залізобетонних стрічкових ростверків пальових фундаментів для зовнішніх стін

Ростверки під стінами цегляних будинків, що спираються на залізобетонні палі, розташовані в два ряди, повинні розраховуватися на експлуатаційні навантаження і на навантаження, які виникають в період будівництва. Розрахунок ростверку на експлуатаційні навантаження слід вести з умови розподілу навантаження у вигляді трикутників з найбільшою ординатою Р, тс / м, над віссю палі, яка визначається за формулою:

q ₀  L

P =   , де:

a

L - відстань між осями паль по лінії ряду або рядів, [м]

q ₀ - рівномірно розподілене навантаження від будівлі на рівні низу ростверку, [кН / м]

a - довжина полуоснованія епюри навантаження [м], що визначається за формулою:

______

³ E _p  I _p

a = 3,14     , де:

E _k  b _k

E _p - модуль пружності бетону ростверку [МПа].

I _p - момент інерції перерізу ростверку.

E _k - модуль пружності блоків бетону над ростверком.

b _k - ширина стіни блоків, що спираються на ростверк.

b _р  h ³ _р 1,5  0,6 ³

I _p =    =     = 0,027 м ⁴

12 грудня

b _р - ширина ростверку, дорівнює 1,5 м

h _р - висота ростверку, дорівнює 0,6 м

Підставимо значення у вищенаведену формулу:

__________

³ 2,7  0,027 ₃ _______

a = 3,14        = 3,14   0,03698 = 3,14  0,33316 = 1,046  1,1 м

2,7  0,77

тоді:

q ₀  L 1696,36  1,3

P =    =        = 2004,78

a 1,1

Найбільшу ординату епюри палі - р ₀ можна визначити за формулою:

q ₀  L _p

р ₀ =   , де:

a

L _p - розрахунковий проліт [м], рівний 1,05  L _св, де L _cв - відстань між палями в світлі [м]

1696,36  0,84

р ₀ =        = 1295,4

1,1

Розрахункові згинальні моменти М _оп і М _пр визначаються за формулами:

q ₀  L ² _p 1696,36  0,84 ²

М _оп = -    = -         = - 99,74 кНм ²

12 грудня

q ₀  L ² _p 1696,36  0,84 ²

М _пр =    =         = 49,87 кНм ²

24 24

Поперечну перерізала силу в ростверку на межі палі можна визначити за формулою:

q ₀  L _p 1696,36  084

Q =    =        = 712,47 кН, де:

2 лютого

q ₀ - рівномірно розподілене навантаження від будівлі на рівні низу ростверку

L _p - розрахунковий проліт [м]

Визначимо характеристики міцності бетону.

R _в - розрахунковий опір бетону класу В-20,

R _в = 11,5 МПа.

Розрахунок міцності ростверку по перетинах нормальним до поздовжньої осі. Підбір поздовжньої арматури зробимо згідно СНиП 2.03.01 - 84 п. 3.18. Обчислюємо коефіцієнт  _m:

M

 _m =      , де:

R _b  _b  h ² ₀

М - момент в прольоті.

b - ширина прямокутного перерізу [м]

h ₀ - робоча висота [м],

h ₀ = 600 - 50 = 550 мм.

49,87  ¹⁰ Червня

 _m =            = 0,01

11,5  ¹⁰ березня  1,5  0,55 ²

При  _m = 0,01 знаходимо  = 0,977, тоді необхідну площу розтягнутої арматури визначимо за формулою:

M

A _s =     , де:

R _s    h ₀

М - момент в прольоті

R _s - розрахунковий опір арматури

49,87  ¹⁰ Червня

A _s =          = 254 мм ²

365  0,977  0,55

Приймаються арматуру класу А-III 8  7 мм (A _s = 308 мм ^2). Так - як діаметр арматури менше 10 мм, то конструктивно приймаємо арматуру  12 мм, де A _s = 905 мм ^2.

Перетин на опорі:

• Момент на опорі дорівнює - 99,74 кНм

• Робоча висота h ₀ = 600 - 50 = 550 мм

Обчислюємо коефіцієнт  _m:

М 99,74  ¹⁰ червня

 _m =       =           = 0,019

R _b  _b  h ² ₀ 11,5  ^{3 жовтня}  1,5  0,55

Знаходимо  = 0,99, тоді необхідну площу розтягнутої арматури визначимо за формулою, приймаючи арматуру класу А - III, R _s = 360 МПа:

M 99,74  ¹⁰ червень

A _s =      =         = 501,85 мм ²

R _s    h ₀₃₆₀  0,99  550

Приймаються стрижні з арматури А - III, 8  10 мм (A _s = 628 мм ^2).

4.1.1Расчет поперечних стрижнів

Розрахунок ведуть по похилому перерізу. Діаметр поперечних стрижнів задають з умови зварювання, так, щоб відношення діаметра поперечного стрижня до діаметру поздовжнього становило 1 / 4, тому діаметр поперечних стрижнів приймаємо рівним 4 мм, арматура класу А - I з кроком S = 310мм.

4.1.2Расчет на продавлювання

Розрахунок на продавлювання конструкцій від дії сил, рівномірно розподілених на величезній площі повинен проводитися з умови:

F    R _bt  U _m  h ₀

F - продавлювати сила

 - коефіцієнт, прийнятий рівним 1

U _m - середнє арифметичне значення периметрів верхнього та нижнього підстав піраміди, що утворюється при продавлюванні.

При визначенні U _m передбачається, що продавлювання відбувається по боковій поверхні піраміди, а бічні грані нахилені під кутом 45 ^О до горизонталі. При установці в межах піраміди продавлювання хомутів, розрахунок повинен проводитися з умови:

F = F _d + 0,8  F _sw = 1696,36 + 0,8  6,615 = 1701,65

F _d = F

F _sw визначається як сума всіх поперечних зусиль, які сприймаються хомутами, що перетинають бічні грані розрахункової піраміди продавлювання за формулою:

F _sw =  R _sw  A _sw, де:

R _sw - розрахунковий опір арматури, не повинно перевищувати значення, що відповідає арматурі класу А - I. При обліку поперечної арматури значення F _sw повинно бути не менше 0,5  F _b

A _sw - площа поперечного перерізу арматури хомутів, дорівнює 12,6 мм ²

F _sw = 3  175  ^{3 жовтня}  0,0000126 = ​​6,615

F  1  0,9  2  0,55 = 990 кН = Р

F = 1696,36> Р = 990 кН, що задовольняє умові розрахунку на продавлювання.

4.2Расчет залізобетонних стрічкових ростверків пальових фундаментів для внутрішніх стін

Ростверки під стінами цегляних будинків, що спираються на залізобетонні палі, розташовані в два ряди, повинні розраховуватися на експлуатаційні навантаження і на навантаження, які виникають в період будівництва. Розрахунок ростверку на експлуатаційні навантаження слід вести з умови розподілу навантаження у вигляді трикутників з найбільшою ординатою Р, тс / м, над віссю палі, яка визначається за формулою:

q ₀  L

P =   , де:

a

L - відстань між осями паль по лінії ряду або рядів, [м]

q ₀ - рівномірно розподілене навантаження від будівлі на рівні низу ростверку, [кН / м]

a - довжина полуоснованія епюри навантаження [м], що визначається за формулою:

______

³ E _p  I _p

a = 3,14     , де:

E _k  b _k

E _p - модуль пружності бетону ростверку [МПа].

I _p - момент інерції перерізу ростверку.

E _k - модуль пружності блоків бетону над ростверком.

b _k - ширина стіни блоків, що спираються на ростверк.

b _р  h ³ _р 1,5  0,6 ³

I _p =    =     = 0,027 м ⁴

12 грудня

b _р - ширина ростверку, дорівнює 1,5 м

h _р - висота ростверку, дорівнює 0,6 м

Підставимо значення у вищенаведену формулу:

__________

³ 2,7  0,027 ₃ _____

a = 3,14        = 3,14   0,045 = 3,14  0,35569  1,1 м

2,7  0,60

тоді:

q ₀  L 633,4  1,3

P =    =      = 748,56

a 1,1

Найбільшу ординату епюри палі - р ₀ можна визначити за формулою:

q ₀  L _p

р ₀ =   , де:

a

L _p - розрахунковий проліт [м], рівний 1,05  L _св, де L _cв - відстань між палями в світлі [м]

633,4  0,84

р ₀ =       = 483,68

1,1

Розрахункові згинальні моменти М _оп і М _пр визначаються за формулами:

q ₀  L ² _p 633,4  0,84 ²

М _оп = -    = -       = - 37,0 кНм ²

12 грудня

q ₀  L ² _p 633,4  0,84 ²

М _пр =    =       = 19,0 кНм ²

24 24

Поперечну перерізала силу в ростверку на межі палі можна визначити за формулою:

q ₀  L _p 633,4  084

Q =    =       = 266,02 кН, де:

2 лютого

q ₀ - рівномірно розподілене навантаження від будівлі на рівні низу ростверку

L _p - розрахунковий проліт [м]

Визначимо характеристики міцності бетону.

R _в - розрахунковий опір бетону класу В-20,

R _в = 11,5 МПа.

Розрахунок міцності ростверку по перетинах нормальним до поздовжньої осі. Підбір поздовжньої арматури зробимо згідно СНиП 2.03.01 - 84 п. 3.18. Обчислюємо коефіцієнт  _m:

M

 _m =      , де:

R _b  _b  h ² ₀

М - момент в прольоті.

b - ширина прямокутного перерізу [м]

h ₀ - робоча висота [м],

h ₀ = 600 - 50 = 550 мм.

19,0  ¹⁰ Червень

 _m =            = 0,01

11,5  ¹⁰ березня  1,5  0,55 ²

При  _m = 0,01 знаходимо  = 0,995, тоді необхідну площу розтягнутої арматури визначимо за формулою:

M

A _s =     , де:

R _s    h ₀

М - момент в прольоті

R _s - розрахунковий опір арматури

19  ¹⁰ Червня

A _s =          = 117,5 мм ²

365  0,995  0,55

Приймаються арматуру класу А-III 8  7 мм (A _s = 308 мм ^2). Так - як діаметр арматури менше 10 мм, то конструктивно приймаємо арматуру  12 мм, де A _s = 905 мм ^2.

Перетин на опорі:

• Момент на опорі дорівнює - 37,0 кНм

• Робоча висота h ₀ = 600 - 50 = 550 мм

Обчислюємо коефіцієнт  _m:

Ч 37  ¹⁰ Червня

 _m =       =           = 0,01

R _b  _b  h ² ₀ 11,5  ^{3 жовтня}  1,5  0,55

Знаходимо  = 0,995, тоді необхідну площу розтягнутої арматури визначимо за формулою, приймаючи арматуру класу А - III, R _s = 360 МПа:

M 37  ¹⁰ Червень

A _s =      =         = 235 мм ²

R _s    h ₀₃₆₀  0,995  550

Приймаються стрижні з арматури А - III, 8  10 мм (A _s = 628 мм ^2).

4.2.1Расчет поперечних стрижнів

Розрахунок ведуть по похилому перерізу. Діаметр поперечних стрижнів задають з умови зварювання, так, щоб відношення діаметра поперечного стрижня до діаметру поздовжнього становило 1 / 4, тому діаметр поперечних стрижнів приймаємо рівним 4 мм, арматура класу А - I з кроком S = 310мм.

4.2.2Расчет на продавлювання

Розрахунок на продавлювання конструкцій від дії сил, рівномірно розподілених на величезній площі повинен проводитися з умови:

F    R _bt  U _m  h ₀

F - продавлювати сила

 - коефіцієнт, прийнятий рівним 1

U _m - середнє арифметичне значення периметрів верхнього та нижнього підстав піраміди, що утворюється при продавлюванні.

При визначенні U _m передбачається, що продавлювання відбувається по боковій поверхні піраміди, а бічні грані нахилені під кутом 45 ^О до горизонталі. При установці в межах піраміди продавлювання хомутів, розрахунок повинен проводитися з умови:

F = F _d + 0,8  F _sw = 633,4 + 0,8  6,615 = 638,39

F _d = F

F _sw визначається як сума всіх поперечних зусиль, які сприймаються хомутами, що перетинають бічні грані розрахункової піраміди продавлювання за формулою:

F _sw =  R _sw  A _sw, де:

R _sw - розрахунковий опір арматури, не повинно перевищувати значення, що відповідає арматурі класу А - I. При обліку поперечної арматури значення F _sw повинно бути не менше 0,5  F _b

A _sw - площа поперечного перерізу арматури хомутів, дорівнює 12,6 мм ²

F _sw = 3  175  ^{3 жовтня}  0,0000126 = ​​6,615

F = 633,4 <990, що задовольняє умові розрахунку на продавлювання.

4.3Спісок використаної літератури

1. "Залізобетонні конструкції", Байков АП

2. СНиП 2.03.01 - 84 "ЖБК"

3. "Керівництво з проектування пальових фундаментів. Навчальний посібник ", Бородачев ОЛ

5.Організація будівництва

5.1Обоснованіе терміну будівництва

Однією з цілей аналізу є визначення схеми розбивки будівлі на ділянки для організації потокового будівництва. За ділянку, як правило, приймають цілий проліт або температурний блок. Бажано, щоб об'єкт був розбитий на ділянки, кількістю не менше 3 і не більше 5.

Іншим завданням аналізу є визначення видів конструктивних елементів, їх розмірів, характеристик для вирішення питань з технології та організації будівництва.

Всі дані про збірних елементах, складених на підставі конструктивних креслень і каталогів типових конструкцій заносяться в таблицю.

Нормативна тривалість будівництва встановлюється по "Нормам тривалості будівництва" (СН - 440 - 79). У них зазначаються терміни будівництва будівель і споруд в розрізі галузей промисловості з виділенням підготовчого і основного періодів. Тривалість строків будівництва будинку визначається за рядком норм, відповідних конструкції і загальної площі квартир всього будинку для середньої поверховості, яка визначається за формулою:

 (S _n  Е _n)

Е _ср =     , де:

S _зд

S _n - площа забудови ділянки,

Е _n - число поверхів окремої ділянки,

S _зд - площа забудови всієї будівлі,

n - порядковий номер окремої ділянки.

За розрахунком нормативний термін зведення об'єкта дорівнює 6 років.

5.2Составленіе відомості обсягів і трудомісткості робіт.

У неї включають весь комплекс робіт, необхідних для зведення і здачі об'єкта в експлуатацію, починаючи з планування майданчика і закінчуючи благоустроєм території.

Обсяги загальнобудівельних робіт встановлюються на підставі архітектурних і конструктивних креслень в натуральних одиницях виміру.

Обсяги внутрішніх спеціальних робіт (санітарно - технічних та електромонтажних, а також робіт по газифікації, телефонізації, радіофікації) визначають в грошовому вираженні, виходячи з будівельного обсягу будинку і укрупнених показників їх вартості на 1 м ³ будівлі за формулою:

V ^з = C ^з  V ^зд, де:

V ^с - обсяг спеціальних робіт в тис. руб.

C ^с - вартість спеціальних робіт на 1 м ³ будівлі в тис. руб.

V ^зд - будівельний об'єм будівлі в м ^3.

Для житлового будинку:

Опалення та вентиляція:

V ^з = 0,42  186963 = 78524,46 тис. руб.

Водопровід та каналізація:

V ^з = 0,48  186963 = 89742,24 тис. руб.

Електроосвітлення:

V ^з = 0,25  186963 = 46770,75 тис. руб.

Телефон, радіо:

V ^з = 0,11  186963 = 20565,43 тис. руб.

Для вбудованого приміщення:

Опалення та вентиляція:

V ^з = 6,6  16390 = 9834 тис. руб.

Водопровід та каналізація:

V ^з = 0,24  16390 = 3933,6 тис. руб.

Електроосвітлення:

V ^з = 0,36  16390 = 5900,4 тис. руб.

Телефон, радіо:

V ^з = 0,12  16390 = 1966,8 тис. руб.

Обсяг робіт з монтажу технічного обладнання визначається за формулою:

V ^об = C ^зд  V ^зд  До ₁  До _2, де:

V ^об - обсяг робіт з монтажу технічного обладнання, тис. руб.

C ^зд - вартість БМР 1 м ³

V ^зд - будівельний об'єм будівлі.

До ₁ - коефіцієнт, що враховує обсяг БМР у загальній вартості будівлі.

До ₂ - коефіцієнт, що враховує питому вагу монтажу технологічного устаткування у загальній вартості, К ₂ = 0,1 ~ 0,15.

Для житлового будинку:

V ^про = 33  186963  0,15  0,1 = 92546,68 тис. руб.

Для вбудованого приміщення:

V ^про = 23  16390  0,15  0,1 = 5654,55 тис. руб.

Всі розрахунки обсягів наведено в таблиці "Відомість обсягів і трудомісткості робіт"