Введення
Автомобілі-самоскиди призначені для масових перевезень сипучих і в'язких вантажів. Застосування механічної розвантаження шляхом нахилу кузова у поєднанні з механічною навантаженням екскаватором, транспортером або з бункера дозволяє значно збільшити продуктивність автомобіля.
Автомобільна промисловість випускає самоскиди різної вантажопідйомності - від 2,25 т (ГАЗ-93А) до 40 т (БелАЗ-548), причому всі самоскиди (за винятком надважких машин Білоруського і Могілсвского заводів) виготовляють на базі стандартних автомобілів. Шасі автомобіля-самоскида має такі основні відмінності від шасі базової моделі автомобіля з бортовим кузовом: укорочену раму і меншу базу, посилені задні ресори, зменшену довжину заднього карданного валу, змінене місце кріплення заднього ліхтаря, змінене місце кріплення утримувача запасного колеса.
На всіх самоскидах встановлюють гідравлічні підйомні механізми з одним або двома циліндрами. Циліндри підйомників бувають телескопічні і прості. Платформа самоскида зазвичай перекидається тому. У деяких самоскидів платформа перекидається на дві бічні або на три сторони.
На автомобілях-самоскидах зустрічаються дві схеми підйомних механізмів: а) з безпосереднім впливом штока гідроциліндра на платформу, з впливом штока гідравлічного циліндра на платформу за допомогою важільно-балансирний системи.
Управління підйомом платформи буває механічним і пневматичним (МАЗ-503).
Вихідні дані:
вантажопідйомність Q = 5,5 т (5500 кг)
довжина платформи l = 3,2 м (3200 мм)
висота h = 0,97 м (970 мм)
кут підйому φ = 600
1.Визначення кінематичних і силових параметрів підйомного механізму.
Для проектування підйомного механізму необхідно мати такі вихідні дані:
Положення центра ваги платформи визначається компонуванням.
Для визначення радіуса повороту платформи необхідно задатися становищем O поворотного шарніра.
Для визначення геометричних параметрів ланок системи з'єднаємо точку Про шарнірного з'єднання платформи з рамою автомобіля точками О1 і О2 кріплення гідроциліндра до рами автомобіля і до платформи і визначимо кути a та f0 отриманого трикутника, а також а також довжину L гідроциліндра в процесі висунення рухливих ступенів і плече b дії сили F прикладеної до платформи гідроциліндром.
Користуючись теоремою косинусів визначимо початкові параметри платформи до її підйому при засунуті щаблях гідроциліндра
підставивши значення L з виразу (1) в (2) отримаємо:
Плече lі дії сили від ваги вантажу з платформою є змінною величиною, яка залежить від кута f підйому платформи з вантажем
кут між радіусом і плечем дії сили від ваги вантажу з платформою у вихідному положенні при опущеною платформі:
де r радіус дії сили схилу вантажу з платформою, який визначається з побудови;
За результатами розрахунку зусиль побудований графік залежності сили Fi, створюваної гідроциліндром в залежності від кута f підйому платформи.
У загальному випадку сила Fi, створювана плунжером відповідної ступені телескопічного гідроциліндра визначається за відомою формулою
=
де p робочий тиск у гідросистемі, створюване шестеренних насосів, p = pн = 10 ... 12,5 МПа;
Ai площа поперечного перерізу плунжера відповідної ступені гідроциліндра, м2;
Hм = 0,96 ... 0,97 механічний ККД гідроциліндра;
Di розрахунковий діаметр плунжера відповідної ступені гідроциліндра, м;
Діаметр поперечного перерізу ущільнюючого гумового кільця
d = 4 ... 7 мм.
При гідравлічному розрахунку телескопічного гідроциліндра приймаємо:
робочий тиск = Pн = 10 МПа; механічний ККД гідроциліндра ; Діаметр поперечного перерізу ущільнюючого кільця мм; допустима напруга на розтяг гідроциліндра з матеріалу Сталь 45 з межею текучості SТ = 360 МПа (табл. 2.1 прогр. I).
Приймаючи коефіцієнт запасу міцності [s] = 3, отримаємо
[ p] = s] = 120 МПа
Визначення геометричних параметрів гідроциліндра
Розрахунковим зусиллям Fi є максимальне зусилля відповідне початку висування чергової сходинки гідроциліндра прийняте за графіком.
Кути відповідних зусиль знаходимо за формулою:
а саме: усіліеF1 = кН відповідає закінчення висування другого ступеня і початку висування плунжера першого ступеня гідроциліндра; F2 = кН відповідає закінчення висування третього ступеня і початку висування другого ступеня; F3 = кН відповідає початку висування третього ступеня гідроциліндра.
З формули визначаємо діаметр Di плунжера відповідної ступені гідроциліндра.
Діаметр D1 плунжера 1 першої ступені гідроциліндра
мм
Визначаємо мінімальне значення діаметру другого ступеня гідроциліндра:
Па
мм
мм
де a2 габаритний розмір в конструкції під ущільнення плунжера 1 першої ступені гідроциліндрі.
товщина стінки другого ступеня гідроциліндра
мм
Перевіряємо отримане розрахункове значення діаметра другого ступеня по зусиллю F2
мм
Приймаються за розрахунковий діаметр D2 другого ступеня більша з двох обчислених раніше значень діаметрів а саме = 63мм.
Визначаємо мінімальне значення діаметру D3 третього ступеня 3 гідроциліндра
мм
мм
Перевіряємо отримане розрахункове значення діаметра другого ступеня по зусиллю F3
мм
Приймаються за розрахунковий діаметр D3 другого ступеня більша з двох обчислених раніше значень діаметрів а саме = 76 мм.
Діаметр Dк корпусу гідроциліндра визначаємо конструктивно виходячи з умови розміщення в ньому третього ступеня гідроциліндра
мм
мм
Мінімальну товщину стінки днища гідроциліндра дн приймаємо в межах дн = (2 ... 4) к; мм.
мм
При величині зовнішнього діаметра плунжера 1 першої ступені D1> 40 мм рекомендується плунжер виготовляти порожнистим з (труби). З цією метою визначаємо його внутрішній діаметр d0:
м
де Fmax максимальне зусилля розвивається гідроциліндром (Fmax = F3);
Виходячи з умов експлуатації телескопічного гідроциліндра підйомного механізму автомобіля-самоскида мінімальна товщина стінки порожнистого плунжера 1 не повинна бути менше 10 мм. тобто min = 10 мм.
З урахуванням виконаних розрахунків
мм
Тоді внутрішній діаметр d0 плунжера:
мм
Розрахунок тиску робочої рідини в гідроциліндрі
Розрахунок тиску p робочої рідини в телескопічному гідроциліндрі в залежності від кута підйому платформи проводиться для кожної висувною ступені з урахуванням її площі за формулою: Pi = Fi / Ai
де Fi зусилля створюване гідроциліндром в залежності від кута підйому платформи;
Ai-площа поперечного перерізу відповідної ступені гідроциліндра.
Результати розрахунку тиску представлені графічно.
З графіка випливає, що в момент закінчення висування попереднього ступеня і почала висунення наступної тиск зростає, а потім плавно падає до повного висунення даному ступені. Це викликано тим, що для кожної висувною щаблі тиск p в гідроциліндрі визначається діленням зусилля на меншу площу подальшої висувною щаблі.
м2
м2
м2
Розрахунок гідроциліндра на поздовжню стійкість
Поздовжня стійкість телескопічного гідроциліндра забезпечується при співвідношенні довжини ходу l плунжера до його діаметра D: l / D <10. При більшому співвідношенні
необхідно використовувати іншу методику.
Поздовжня стійкість телескопічного гідроциліндра забезпечується
Розрахунок параметрів опор гідроциліндра
Діаметр DЦ або щаровой опори dк розраховують, виходячи з умови невидавліванія масла при допустимому тиску в шарнірному з'єднанні q = 15 ... 20 МПа за формулою:
Па
мм приймаємо 36мм
мм приймаємо найближчий більше 34мм
Визначаємо розрахункове значення витрати робочої рідини Qр триступінчатим телескопічним гідроциліндром, при середній швидкості vср підйому платформи
дм / м
Приймаються шестерневий насос типу НШ32У, подання якої л / м при частоті обертання приводного валу 1440 об / м і про .= 0,92.
Необхідна частота обертання n приводного валу вибраного насоса для забезпечення розрахункової подачі Qр = 24 л / м.
Визначаємо потужність споживану насосом:
Вт
Визначення середньої швидкості. Для цього визначаємо швидкість руху кожного ступеня гідроциліндра
m / c
m / c
m / c
m / c
Визначаємо діаметр підвідного трубопоровода dтр
дм
За обчисленому діаметру dтр приймаємо найближчим менше значення з ряду стандартних номінальних діаметрів труб або так званих умовних проходів. Діаметр залишається той самий.
Розрахунок піднімального механізму автомобіля-самоскида
Визначення кінематичних і силових параметрів підйомного механізму.
Вихідні дані: G = 5500 кг = 5,5 т - вага вантажу з платформою, l = 3,2 м - довжина кузова, h = 0,97 м - висота кузова, φ = 60 ˚ - кут підйому платформи, p = pн = 10 МПа - тиск в гідросистемі.
Крім того R - радіус повороту платформи; φ0-кут, що визначає вихідне положення радіусу повороту при опущеною платформі; φmax - кут, що визначає положення радіусу повороту при повністю піднятою платформі φmax-φ 0 = φ, (φ - заданий кут підйому платформи).
Зусилля F гідропідйомника залежить від кута φ рис.1. Положення центра ваги платформи визначається компонуванням. Для визначення радіуса повороту платформи необхідно задатися становищем O поворотного шарніра.
Для визначення геометричних параметрів ланок системи з'єднаємо точку Про шарнірного з'єднання платформи з рамою автомобіля точками О1 і О2 кріплення гідроциліндра до рами автомобіля і до платформи і визначимо кути α і φ0 отриманого трикутника, а також а також довжину L гідроциліндра в процесі висунення рухливих ступенів і плече b дії сили F прикладеної до платформи гідроциліндром.
Користуючись теоремою косинусів, визначимо початкові параметри платформи до її підйому при засунуті щаблях гідроциліндра:
(1)
,
підставивши значення b з виразу (3) в (2) отримаємо:
. (2)
, (3)
φ0 = 18,74 o).
Аналогічно знайдемо кути підйому кузова φ4 і φ9 при повністю висунутих 1-й і 2-II рівнях гідроциліндра.
φ4 + φ0 = 37,35 ˚ => φ4 = 37,35 ˚ - φ0 = 37,35 ˚ -18,74 o = 18,61 ˚
φ9 + φ0 = 57,3 ˚ => φ9 = 57,3 ˚ - φ0 = 57,3 ˚ -18,74 ˚ = 38,56 ˚ =
,
(Α = 50,076 ˚).
, М (4)
Плече lі дії сили від ваги вантажу з платформою є змінною величиною, яка залежить від кута φi підйому платформи з вантажем:
li = r · cos (γ + φ), (5)
де r - радіус дії сили схилу вантажу з платформою, який визначається з побудови;
γ-кут між радіусом і плечем дії сили від ваги вантажу з платформою у вихідному положенні при опущеною платформі. Результати розрахунків в табл.1.
Таблиця 1
, (Γ = 14,07 °). (6)
Зусилля створюване гідроциліндром необхідне для підйому платформи визначаємо аналітичним методом використовуючи рівняння моментів усіх сил, що діють на платформу щодо точки О (осі обертання платформи) (рис.1).
(7)
За результатами розрахунку зусиль (табл.2) побудований графік (рис.2) залежності сили Fi, створюваної гідроциліндром в залежності від кута φi підйому платформи.
Таблиця 2
У загальному випадку сила Fi, створювана плунжером відповідної ступені телескопічного гідроциліндра визначається за відомою формулою
, (8)
де p - робочий тиск в гідросистемі, створюване шестеренних насосів, p = pн = 10 ... 12,5 МПа;
Ai - площа поперечного перерізу плунжера відповідної ступені гідроциліндра, м2;
Hм = 0,96 ... 0,97 - механічний ККД гідроциліндра;
Di - розрахунковий діаметр плунжера відповідної ступені гідроциліндра, м;
Діаметр поперечного перерізу ущільнюючого гумового кільця d = 4 ... 7 мм.
При гідравлічному розрахунку телескопічного гідроциліндра приймаємо:
робочий тиск p = pн = 10 МПа; механічний ККД гідроциліндра Hм = 0,97; діаметр поперечного перерізу ущільнюючого кільця d = 5 мм; допустима напруга на розтяг гідроциліндра з матеріалу Сталь 45 з межею текучості SТ = 360 МПа. Приймаючи коефіцієнт запасу міцності [s] = 3, отримаємо
МПа. (9)
SHAPE \ * MERGEFORMAT
Автомобілі-самоскиди призначені для масових перевезень сипучих і в'язких вантажів. Застосування механічної розвантаження шляхом нахилу кузова у поєднанні з механічною навантаженням екскаватором, транспортером або з бункера дозволяє значно збільшити продуктивність автомобіля.
Автомобільна промисловість випускає самоскиди різної вантажопідйомності - від 2,25 т (ГАЗ-93А) до 40 т (БелАЗ-548), причому всі самоскиди (за винятком надважких машин Білоруського і Могілсвского заводів) виготовляють на базі стандартних автомобілів. Шасі автомобіля-самоскида має такі основні відмінності від шасі базової моделі автомобіля з бортовим кузовом: укорочену раму і меншу базу, посилені задні ресори, зменшену довжину заднього карданного валу, змінене місце кріплення заднього ліхтаря, змінене місце кріплення утримувача запасного колеса.
На всіх самоскидах встановлюють гідравлічні підйомні механізми з одним або двома циліндрами. Циліндри підйомників бувають телескопічні і прості. Платформа самоскида зазвичай перекидається тому. У деяких самоскидів платформа перекидається на дві бічні або на три сторони.
На автомобілях-самоскидах зустрічаються дві схеми підйомних механізмів: а) з безпосереднім впливом штока гідроциліндра на платформу, з впливом штока гідравлічного циліндра на платформу за допомогою важільно-балансирний системи.
Управління підйомом платформи буває механічним і пневматичним (МАЗ-503).
Вихідні дані:
вантажопідйомність Q = 5,5 т (5500 кг)
довжина платформи l = 3,2 м (3200 мм)
висота h = 0,97 м (970 мм)
кут підйому φ = 600
1.Визначення кінематичних і силових параметрів підйомного механізму.
Для проектування підйомного механізму необхідно мати такі вихідні дані:
Положення центра ваги платформи визначається компонуванням.
Для визначення радіуса повороту платформи необхідно задатися становищем O поворотного шарніра.
Для визначення геометричних параметрів ланок системи з'єднаємо точку Про шарнірного з'єднання платформи з рамою автомобіля точками О1 і О2 кріплення гідроциліндра до рами автомобіля і до платформи і визначимо кути a та f0 отриманого трикутника, а також а також довжину L гідроциліндра в процесі висунення рухливих ступенів і плече b дії сили F прикладеної до платформи гідроциліндром.
Користуючись теоремою косинусів визначимо початкові параметри платформи до її підйому при засунуті щаблях гідроциліндра
підставивши значення L з виразу (1) в (2) отримаємо:
Плече lі дії сили від ваги вантажу з платформою є змінною величиною, яка залежить від кута f підйому платформи з вантажем
кут між радіусом і плечем дії сили від ваги вантажу з платформою у вихідному положенні при опущеною платформі:
де r радіус дії сили схилу вантажу з платформою, який визначається з побудови;
За результатами розрахунку зусиль побудований графік залежності сили Fi, створюваної гідроциліндром в залежності від кута f підйому платформи.
У загальному випадку сила Fi, створювана плунжером відповідної ступені телескопічного гідроциліндра визначається за відомою формулою
=
де p робочий тиск у гідросистемі, створюване шестеренних насосів, p = pн = 10 ... 12,5 МПа;
Ai площа поперечного перерізу плунжера відповідної ступені гідроциліндра, м2;
Hм = 0,96 ... 0,97 механічний ККД гідроциліндра;
Di розрахунковий діаметр плунжера відповідної ступені гідроциліндра, м;
Діаметр поперечного перерізу ущільнюючого гумового кільця
d = 4 ... 7 мм.
При гідравлічному розрахунку телескопічного гідроциліндра приймаємо:
робочий тиск = Pн = 10 МПа; механічний ККД гідроциліндра ; Діаметр поперечного перерізу ущільнюючого кільця мм; допустима напруга на розтяг гідроциліндра з матеріалу Сталь 45 з межею текучості SТ = 360 МПа (табл. 2.1 прогр. I).
Приймаючи коефіцієнт запасу міцності [s] = 3, отримаємо
[ p] = s] = 120 МПа
Визначення геометричних параметрів гідроциліндра
Розрахунковим зусиллям Fi є максимальне зусилля відповідне початку висування чергової сходинки гідроциліндра прийняте за графіком.
Кути відповідних зусиль знаходимо за формулою:
а саме: усіліеF1 = кН відповідає закінчення висування другого ступеня і початку висування плунжера першого ступеня гідроциліндра; F2 = кН відповідає закінчення висування третього ступеня і початку висування другого ступеня; F3 = кН відповідає початку висування третього ступеня гідроциліндра.
З формули визначаємо діаметр Di плунжера відповідної ступені гідроциліндра.
Діаметр D1 плунжера 1 першої ступені гідроциліндра
мм
Визначаємо мінімальне значення діаметру другого ступеня гідроциліндра:
Па
мм
мм
де a2 габаритний розмір в конструкції під ущільнення плунжера 1 першої ступені гідроциліндрі.
товщина стінки другого ступеня гідроциліндра
мм
Перевіряємо отримане розрахункове значення діаметра другого ступеня по зусиллю F2
мм
Приймаються за розрахунковий діаметр D2 другого ступеня більша з двох обчислених раніше значень діаметрів а саме = 63мм.
Визначаємо мінімальне значення діаметру D3 третього ступеня 3 гідроциліндра
мм
мм
Перевіряємо отримане розрахункове значення діаметра другого ступеня по зусиллю F3
мм
Приймаються за розрахунковий діаметр D3 другого ступеня більша з двох обчислених раніше значень діаметрів а саме = 76 мм.
Діаметр Dк корпусу гідроциліндра визначаємо конструктивно виходячи з умови розміщення в ньому третього ступеня гідроциліндра
мм
мм
Мінімальну товщину стінки днища гідроциліндра дн приймаємо в межах дн = (2 ... 4) к; мм.
мм
При величині зовнішнього діаметра плунжера 1 першої ступені D1> 40 мм рекомендується плунжер виготовляти порожнистим з (труби). З цією метою визначаємо його внутрішній діаметр d0:
м
де Fmax максимальне зусилля розвивається гідроциліндром (Fmax = F3);
Виходячи з умов експлуатації телескопічного гідроциліндра підйомного механізму автомобіля-самоскида мінімальна товщина стінки порожнистого плунжера 1 не повинна бути менше 10 мм. тобто min = 10 мм.
З урахуванням виконаних розрахунків
мм
Тоді внутрішній діаметр d0 плунжера:
мм
Розрахунок тиску робочої рідини в гідроциліндрі
Розрахунок тиску p робочої рідини в телескопічному гідроциліндрі в залежності від кута підйому платформи проводиться для кожної висувною ступені з урахуванням її площі за формулою: Pi = Fi / Ai
де Fi зусилля створюване гідроциліндром в залежності від кута підйому платформи;
Ai-площа поперечного перерізу відповідної ступені гідроциліндра.
Результати розрахунку тиску представлені графічно.
З графіка випливає, що в момент закінчення висування попереднього ступеня і почала висунення наступної тиск зростає, а потім плавно падає до повного висунення даному ступені. Це викликано тим, що для кожної висувною щаблі тиск p в гідроциліндрі визначається діленням зусилля на меншу площу подальшої висувною щаблі.
м2
м2
м2
Розрахунок гідроциліндра на поздовжню стійкість
Поздовжня стійкість телескопічного гідроциліндра забезпечується при співвідношенні довжини ходу l плунжера до його діаметра D: l / D <10. При більшому співвідношенні
необхідно використовувати іншу методику.
Поздовжня стійкість телескопічного гідроциліндра забезпечується
Розрахунок параметрів опор гідроциліндра
Діаметр DЦ або щаровой опори dк розраховують, виходячи з умови невидавліванія масла при допустимому тиску в шарнірному з'єднанні q = 15 ... 20 МПа за формулою:
Па
мм приймаємо 36мм
мм приймаємо найближчий більше 34мм
Визначаємо розрахункове значення витрати робочої рідини Qр триступінчатим телескопічним гідроциліндром, при середній швидкості vср підйому платформи
дм / м
Приймаються шестерневий насос типу НШ32У, подання якої л / м при частоті обертання приводного валу 1440 об / м і про .= 0,92.
Необхідна частота обертання n приводного валу вибраного насоса для забезпечення розрахункової подачі Qр = 24 л / м.
Визначаємо потужність споживану насосом:
Вт
Визначення середньої швидкості. Для цього визначаємо швидкість руху кожного ступеня гідроциліндра
m / c
m / c
m / c
m / c
Визначаємо діаметр підвідного трубопоровода dтр
дм
За обчисленому діаметру dтр приймаємо найближчим менше значення з ряду стандартних номінальних діаметрів труб або так званих умовних проходів. Діаметр залишається той самий.
Розрахунок піднімального механізму автомобіля-самоскида
Визначення кінематичних і силових параметрів підйомного механізму.
Вихідні дані: G = 5500 кг = 5,5 т - вага вантажу з платформою, l = 3,2 м - довжина кузова, h = 0,97 м - висота кузова, φ = 60 ˚ - кут підйому платформи, p = pн = 10 МПа - тиск в гідросистемі.
Крім того R - радіус повороту платформи; φ0-кут, що визначає вихідне положення радіусу повороту при опущеною платформі; φmax - кут, що визначає положення радіусу повороту при повністю піднятою платформі φmax-φ 0 = φ, (φ - заданий кут підйому платформи).
Зусилля F гідропідйомника залежить від кута φ рис.1. Положення центра ваги платформи визначається компонуванням. Для визначення радіуса повороту платформи необхідно задатися становищем O поворотного шарніра.
Для визначення геометричних параметрів ланок системи з'єднаємо точку Про шарнірного з'єднання платформи з рамою автомобіля точками О1 і О2 кріплення гідроциліндра до рами автомобіля і до платформи і визначимо кути α і φ0 отриманого трикутника, а також а також довжину L гідроциліндра в процесі висунення рухливих ступенів і плече b дії сили F прикладеної до платформи гідроциліндром.
Користуючись теоремою косинусів, визначимо початкові параметри платформи до її підйому при засунуті щаблях гідроциліндра:
підставивши значення b з виразу (3) в (2) отримаємо:
φ0 = 18,74 o).
Аналогічно знайдемо кути підйому кузова φ4 і φ9 при повністю висунутих 1-й і 2-II рівнях гідроциліндра.
φ4 + φ0 = 37,35 ˚ => φ4 = 37,35 ˚ - φ0 = 37,35 ˚ -18,74 o = 18,61 ˚
φ9 + φ0 = 57,3 ˚ => φ9 = 57,3 ˚ - φ0 = 57,3 ˚ -18,74 ˚ = 38,56 ˚
(Α = 50,076 ˚).
Плече lі дії сили від ваги вантажу з платформою є змінною величиною, яка залежить від кута φi підйому платформи з вантажем:
li = r · cos (γ + φ), (5)
де r - радіус дії сили схилу вантажу з платформою, який визначається з побудови;
γ-кут між радіусом і плечем дії сили від ваги вантажу з платформою у вихідному положенні при опущеною платформі. Результати розрахунків в табл.1.
Таблиця 1
φi | li | ||
0 | 1799,3 | ||
5 | 1753,2 | ||
10 | 1693,7 | ||
15 | 1621,3 | ||
18,61 | 1561,4 | ||
20 | 1536,6 | ||
25 | 1440,2 | ||
30 | 1332,8 | ||
35 | 1215,3 | ||
38,56 | 1125,9 | ||
40 | 1088,5 | ||
45 | 953,45 | ||
50 | 811,14 | ||
55 | 662,66 | ||
60 | 509,13 |
Зусилля створюване гідроциліндром необхідне для підйому платформи визначаємо аналітичним методом використовуючи рівняння моментів усіх сил, що діють на платформу щодо точки О (осі обертання платформи) (рис.1).
За результатами розрахунку зусиль (табл.2) побудований графік (рис.2) залежності сили Fi, створюваної гідроциліндром в залежності від кута φi підйому платформи.
Таблиця 2
φi | li | bi | Fi = G · 9,81 · (li / bi) | Fi, кН |
0 | 1799,3 | 3308,7 | Fi = 5,5 · 9,81 · (1799,3 / 3308,7) = | 29,34 |
5 | 1753,2 | 3338,3 | Fi = 5,5 · 9,81 · (1753,2 / 3338,3) = | 28,34 |
10 | 1693,7 | 3335,2 | Fi = 5,5 · 9,81 · (1693,7 / 3335,2) = | 27,4 |
15 | 1621,3 | 3312,9 | Fi = 5,5 · 9,81 · (1621,3 / 3312,9) = | 26,41 |
18,61 | 1561,4 | 3288,5 | Fi = 5,5 · 9,81 · (1561,4 / 3288,5) = | 25,62 |
20 | 1536,6 | 3277,6 | Fi = 5,5 · 9,81 · (1536,6 / 3277,6) = | 25,3 |
25 | 1440,2 | 3232 | Fi = 5,5 · 9,81 · (1440,2 / 3232) = | 24,04 |
30 | 1332,8 | 3177,8 | Fi = 5,5 · 9,81 · (1332,8 / 3177,8) = | 22,63 |
35 | 1215,3 | 3115,9 | Fi = 5,5 · 9,81 · (1215,3 / 3115,9) = | 21,04 |
38,56 | 1125,9 | 3067,5 | Fi = 5,5 · 9,81 · (1125,9 / 3067,5) = | 19,8 |
40 | 1088,5 | 3047 | Fi = 5,5 · 9,81 · (1088,5 / 3047) = | 19,27 |
45 | 953,45 | 2971,5 | Fi = 5,5 · 9,81 · (953,45 / 2971,5) = | 17,31 |
50 | 811,14 | 2889,8 | Fi = 5,5 · 9,81 · (811,14 / 2889,8) = | 15,14 |
55 | 662,66 | 2802,1 | Fi = 5,5 · 9,81 · (662,66 / 2802,1) = | 12,76 |
60 | 509,13 | 2708,8 | Fi = 5,5 · 9,81 · (509,13 / 2708,8) = | 10,14 |
де p - робочий тиск в гідросистемі, створюване шестеренних насосів, p = pн = 10 ... 12,5 МПа;
Ai - площа поперечного перерізу плунжера відповідної ступені гідроциліндра, м2;
Hм = 0,96 ... 0,97 - механічний ККД гідроциліндра;
Di - розрахунковий діаметр плунжера відповідної ступені гідроциліндра, м;
Діаметр поперечного перерізу ущільнюючого гумового кільця d = 4 ... 7 мм.
При гідравлічному розрахунку телескопічного гідроциліндра приймаємо:
робочий тиск p = pн = 10 МПа; механічний ККД гідроциліндра Hм = 0,97; діаметр поперечного перерізу ущільнюючого кільця d = 5 мм; допустима напруга на розтяг гідроциліндра з матеріалу Сталь 45 з межею текучості SТ = 360 МПа. Приймаючи коефіцієнт запасу міцності [s] = 3, отримаємо
SHAPE \ * MERGEFORMAT
0 |
5 |
10 |
15 |
20 |
25 |
30 |
35 |
0 |
5 |
10 |
15 |
18,6 |
20 |
25 |
30 |
35 |
38,6 |
40 |
45 |
50 |
55 |
60 |
Fi, кН |
φ |
Рис.2
2.2 Визначення геометричних параметрів гідроциліндра
Розрахунковим зусиллям Fi є максимальне зусилля, відповідне початку висування чергової сходинки гідроциліндра прийняте за графіком (мал.2), а саме: зусилля F1 = 19,80363 кН відповідає закінчення висування другого ступеня і початку висування плунжера першого ступеня гідроциліндра; F2 = 25,61715804 кН відповідає закінчення висування третього ступеня і початку висування другого ступеня; F3 = 29,341852 кН відповідає початку висування третього ступеня гідроциліндра.
З формули (8) визначаємо діаметр Di плунжера відповідної ступені гідроциліндра (рис.3).
Діаметр D1 плунжера 1 першої ступені гідроциліндра
Приймаються D1 = 50 мм.
Визначаємо мінімальне значення діаметру D2 другого ступеня гідроциліндра:
D2 = D1 +2 (a2 + = 50 +2 ∙ (3,5 +3) = 63 мм
де a2 - габаритний розмір в конструкції під ущільнення плунжера 1 першої ступені гідроциліндрі (рис.3). Приймаються a2 = 0,7 d = 0,7 '5 = 3,5 мм;
d = 5 мм - діаметр ущільнення;
- товщина стінки другого ступеня гідроциліндра
Перевіряємо отримане розрахункове значення діаметра другого ступеня по зусиллю F2
Приймаються за розрахунковий діаметр D2 другого ступеня більша з двох обчислених раніше значень діаметрів, а саме D2 = 63 мм.
Визначаємо мінімальне значення діаметру D3 третього ступеня 3 гідроциліндра
D3 = D2 +2 (a3 + = 63 +2 ∙ (3,5 +3) = 76 мм (14)
де a3-габаритний розмір в конструкції під ущільнення другого ступеня в гідроциліндрі. Приймаються a3 = 0,7 d = 0,7 '5 = 3,5 мм;
-товщина стінки третього ступеня гідроциліндра
Перевіряємо отримане розрахункове значення діаметра третього ступеня по зусиллю F3
Приймаються за розрахунковий діаметр D3 другого ступеня більша з двох обчислених раніше значень діаметрів а саме D3 = 76 мм.
Діаметр Dк корпусу гідроциліндра визначаємо конструктивно виходячи з умови розміщення в ньому третього ступеня гідроциліндра
Dк = D3 +2 (AК + до = 76 +2 ∙ (3,5 +4) = 91 мм
де AК-габаритний розмір в конструкції під ущільнення третього ступеня в гідроциліндрі. Приймаються AК = 0,7 d = 0,7 '5 = 3,5 мм;
к-товщина стінки корпусу 4 гідроциліндра
Мінімальну товщину стінки днища гідроциліндра дн приймаємо в межах дн = (2 ... 4) к = 3'4, 0 = 12 мм.
При величині зовнішнього діаметра плунжера 1 першої ступені D1> 40 мм рекомендується плунжер виготовляти порожнистим (із труби). З цією метою визначаємо його внутрішній діаметр d0
де Fmax-максимальне зусилля розвивається гідроциліндром (Fmax = F3);
Виходячи з умов експлуатації телескопічного гідроциліндра підйомного механізму автомобіля-самоскида мінімальна товщина стінки порожнистого плунжера 1 не повинна бути менше 10 мм. тобто min ³ 10 мм.
З урахуванням виконаних розрахунків
Тоді внутрішній діаметр d0 плунжера:
d0 = D1 - 2 min = 50 - 2 ∙ 10 = 30 мм.
2.3 Розрахунок тиску робочої рідини в гідроциліндрі
Розрахунок тиску p робочої рідини в телескопічному гідроциліндрі в залежності від кута підйому платформи проводиться для кожної висувною ступені з урахуванням її площі за формулою
де Fi-зусилля створюване гідроциліндром в залежності від кута підйому платформи;
Ai-площа поперечного перерізу відповідної ступені гідроциліндра.
Результати розрахунку тиску представлені графічно на рис.4 і в табл. 3.
Таблиця 3
- | φi | Рi |
1-й ступінь | 0 | 6,46795 |
5 | 6,24612 | |
10 | 6,03991 | |
15 | 5,82058 | |
18,61 | 5,6469 | |
2-й ступінь | 20 | 8,11523 |
25 | 7,71328 | |
30 | 7,25995 | |
35 | 6,75125 | |
38,56 | 6,35343 | |
3-й ступінь | 40 | 9,81656 |
45 | 8,81706 | |
50 | 7,71317 | |
55 | 6,49832 | |
60 | 5,16473 |
2.4 Розрахунок гідроциліндра на поздовжню стійкість
Поздовжня стійкість телескопічного гідроциліндра забезпечується при співвідношенні довжини ходу l плунжера до його діаметра D lçD £ 10. При більшому співвідношенні lçD> 10 необхідно виконати розрахунок на поздовжню стійкість.2.5. Розрахунок параметрів опор гідроциліндра
Діаметр DЦ цапфи або кульовий опори dк (мал. 5) розраховують виходячи з умов не видавлювання мастила при допустимому тиску в шарнірному з'єднанні q = 15 ... 20 МПа за формулою
де Fmax = F3 = 29,341852 кН визначено вище;
k - конструктивний коефіцієнт, приймається для цапфи, kц = 0,8 і для кульової опори kш = 1.
Приймаються допустимий тиск q = 20 МПа розраховуємо діаметри DЦ і dш
Розрахункове значення діаметрів DЦ та dк округляємо до більшого найближчого значення ряду стандартних діаметрів, тоді приймемо DЦ = 45 мм.
Визначаємо розрахункове значення витрати робочої рідини Qр триступінчатим телескопічним гідроциліндром, при середній швидкості vср підйому платформи
де
тут z = 3 - число ступенів гідроциліндра; l = 1100 мм - хід одному щаблі гідроциліндра; t = 20 с - час підйому платформи.
Приймаються шестерневий насос типу НШ-32У, подача якого Qн = 42 л / м при частоті обертання приводного вала n = 1440 об / м, ККД: об'ємний про .= 0,92, загальний ηобщ .= 0,83, робочий об'єм Vo = 31,7 смі.
Необхідна частота обертання n приводного валу вибраного насоса для забезпечення розрахункової подачі Qр = 31,74 л / хв
где Qн = 42 л/м – паспортное значение подачи выбранного типоразмера шестеренного насоса при частоте вращения приводного вала nн = 1440 об/м.
Определяем мощность, потребляемую насосом:
Определение средней скорости:
где l1, l2, и l3 – длина хода соответствующей ступени гидроцилиндра, (l1 = l2 = l3);
v1, v2, и v3 – скорости движения соответствующей ступени гидроцилиндра.
Определяем скорость движения каждой ступени гидроцилиндра
где об — объемный КПД гидроцилиндра. При манжетном уплотнении или уплотнении маслостойкими резиновыми кольцами принимается об = 1.
Тоді
Определяем диаметр подводящего трубопоровода dтр
где v0 – скорость движения рабочей жидкости в трубопроводе принимаем
По вычисленному диаметру dтр принимаем ближайшее меньшее значение из ряда стандартных номинальных диаметров труб или так званых условных проходов.
Для рассматриваемого примера принимаем dтр=13 мм.
Додаток.
Таблиця АI. Коротка технічна характеристика шестеренних насосів
№ № ПП | Модель, тип насоса | Робочий об'єм, см3 | Тиск МПа | Подача | ККД | ||
л/хв | об/хв | Об'ємний | Загальний | ||||
V0 | pн | Qн | nн | hоб | hн | ||
1 2 3 4 5 6 7 8 | НШ–10Е НШ–16 НШ–32У НШ–46У НШ–50–2 НШ–67 НШ–98К НШ–140 | 10 16 31,7 46,5 48,8 69 98,8 140 | 10 10 10 10 10 10 10 10 | 13 21 42 62 65 92 135 192 | 1440 1440 1440 1450 1450 1450 1455 1460 | 0,90 0,91 0,92 0,92 0,92 0,92 0,94 0,94 | 0,80 0,81 0,83 0,83 0,83 0,84 0,85 0,86 |
Нормальні лінійні розміри, мм | |||||||||
3,2 3,4 3,6 3,8 4,0 4,2 4,5 4,8 5,0 5,3 | 5,6 6,0 6,3 6,7 7,1 7,5 8,0 8,5 9,0 9,5 | 10 10,5 11 11,5 12 13 14 15 16 17 | 18 19 20 21 22 24 25 26 28 30 | 32 34/35 36 38 40 42 45/47 48 50/52 53/55 | 56 60/62 63/65 67/70 71/72 75 80 85 90 95 | 100 105 110 120 125 130 140 150 160 170 | 180 190 200 210 220 240 250 260 280 300 | 320 340 360 380 400 420 450 480 500 530 | 560 600 630 670 710 750 800 850 900 950 |
Таблиця А 3. Насыпна вага материалів в т/м
Матеріал | Насипна вага | Матеріал | Насипна вага |
Алебастр молотий | 1,2 – 1,3 | Земля рихла суха | 1,2 |
Алебастр кусками | 1,6 | Земля мерзла | 1,4 |
Алюміній у чушках | 1,3 –1,7 | Камінь бордюрний | 2,25 |
Алюміній брухт | 0,7 | Камінь брусчатка | 1,9 – 2,7 |
Антрацит | 0,8 – 0,95 | Камінь булижник | 1,8 – 2,2 |
Апатит концентрат | 1,7 | Камінь пісчаник | 2,3 |
Асфальт у плитах | 1,2 – 1,5 | Камінь шлакобетонний | 1,2 – 1,35 |
Бетон (маса із гравієм) | 2,0 – 2,4 | Картопля | 0,65 – 0,73 |
Бетон із золою | 1,8 | Кварц полевий дроблений | 1,45 –1,6 |
Бетон шлаковий | 1,5 – 1,7 | Кварц полевий куски | 2,7 –2,85 |
Бетон з пісчаником | 2,3 | Кокс кам'яновугільний домений | 0,42 – 0,5 |
Бетон з цегляним щебнем | 1,8 – 2,0 | Кукурудза (зерно) | 0,7 – 0,75 |
Брухта стальна | 2,0 | Крига кусками | 0,88 – 0,92 |
Брухта мідна | 2,3 | Крейда кускова | 1,2 –1,35 |
Брухта алюмінієва | 0,7 | Мармур куски і крошка | 1,69 |
Вапняк (камінь) | 2,2 – 2,8 | Сміття будівельне | 1,2 –1,4 |
Вапняк (тісто) у рихл. стані | 1,3 – 1,5 | Овочі різні | 0,5 –0,6 |
Вугілля камінне | 0,8 – 0,85 | Пісок сухий | 1,4 –1,65 |
Гіпс (камінь) | 1,3 – 1,5 | Пісок сирий | 1,9 – 2,05 |
Глина свіжа комова | 1,5 – 2,7 | Пшениця (зерно) | 0,7 – 0,8 |
Глина суха кусками | 1,0 – 1,8 | Ракушечник | 1,0 – 1,4 |
Глина суха кусками | 1,0 – 1,8 | Рис | 0,89 |
Гравій | 1,6 – 1,86 | Руда – боксит, мідна | 1,1 – 1,75 |
Дрова листових порід сухі | 0,55 | Сніг мокрий | 0,79 |
Дрова хвойних порід сухі | 0,4 | Сіль суха | 0,9 – 1,3 |
Деревна тріска мало ущільнена | 0,5 – 0,7 | Торф вологий | 0,5 – 0,65 |
Залізо чушки | 4,35 | Шлак доменний | 1,2 – 1,35 |
Земля рихла волога | 1,7 | Шлак котельний | 0,7 – 1,0 |
Земля рихла суха | 1,2 | Щебінь цегляний | 1,2 – 1,35 |
Земля мерзла | 1,4 | Щебінь гранітний | 1,5 – 1,8 |
Цей текст може містити помилки.
Транспорт | Курсова
Схожі роботи:
Розрахунок важільного механізму
Розрахунок кривошипного механізму
Розрахунок механізму підйому вантажу
Розрахунок механізму підйому стріли
Силовий розрахунок важільного механізму
Розрахунок механізму підйому лебідки
Розрахунок механізму под ма вантажу
Кінематичний і силовий розрахунок механізму
Кінематичний і силовий розрахунок механізму 2