1 ... 7 8 9 10 11 12 13 14 15 Ім'я файлу: 53090471.docx Розширення: docx Розмір: 581кб. Дата: 03.06.2021 скачати Пов'язані файли: Робота Дячука Захара учня 9-а класу від 14.01.21.docx семінар.pptx Задачі з права.docx В основі прямої призми лежить прямокутний трикутник з катетами 3 Особливості роботи HR менеджера на підприємстві.docx 4, (3.8) коэффициенты a,b, приведены в таблице 8.3 [12]: a 345МПаb 1.24МПа Тогда получим: Fа_ кр 3,14 4 362 345 1,24 90 =237451,8 МПа. y n 4,74. 3.5.1.5 Проверка материала винта и гайки на смятие Проверка на смятие осуществляется исходя из условия: (3.9) см где см – допустимый предел смятия материала гайки, для стали марки Сталь 50 ГОСТ 1050-74 =6 Н/мм2; P– давление резьбовых витков винта на витки гайки, Н/мм2. P Kз , (3.10) где F– усилие на винте (грузоподъѐмность), F=50 кН; S– площадь опорной поверхности витков, мм2; Kз– суммарный коэффициент, учитывающий неполный контакт витков по диаметру и неравномерность распределения давления между витками, Kз=1,2. Площадь опорной поверхности витков определяется по формуле: zh, (3.11) где Dс – делительный диаметр винтовой передачи, Dс=45 мм; z– число витков гайки (число опорных витков), z=16; h– высота зуба витка, h=4,5мм. Подставив значения в формулы, получим: S 45 P 3,14 16 4,5=10173,6 мм2. 1,2 =5,89 Н/мм2. Расчѐт конической зубчатой передачи Выбор материала и термической обработки Материалы для колѐс подбираются по таблице 2.1 [8]. Для повышения механических характеристик материалы колѐс подвергают термической обработке. Выбираем сталь, одинаковую для колеса и шестерни, марки Сталь 40Х ГОСТ 5010-74. Термическая обработка колеса – улучшение, твѐрдость 235…262 HB. Термическая обработка шестерни – улучшение, 269…302 HB. Определение допускаемых напряжений Средняя твѐрдость рабочих поверхностей зубьев определяется по формуле 2.1 [8]: HBср , (3.12) где HBmax– максимальное значение твѐрдости при улучшении; HBmin– минимальное значение твѐрдости при улучшении. Для колеса: HBср 248.5 ; для шестерни: HBср 285.5 . Базовые числа циклов нагружений: HB - при расчѐте на контактную прочность определяются по формуле 2.2 [8]: для колеса: NHG 30 2,4 ср 12 107 (3.13) для шестерни: NHG NHG 30 248,52,4 30 285,52,4 16823044,669 23473395,97 при расчѐте на изгиб стр. 18 [8]: NFG 4 106 Действительные числа циклов перемены напряжений определяются по формулам 2.3 [8]: для колеса: N2 60 n2 Lh, (3.14) для шестерни: N1 N2 Uз, (3.15) где n – частота вращения колеса, мин-1, n2 =100; Тогда получим: для колеса: для шестерни: N2 60 100 1200 7200000, N1 7200000 3 21600000. Коэффициент долговечности при расчѐте по контактным напряжениям определяется по формуле 2.4 [8]: ZN , при условии, что 1 ZN ZNmax , (3.16) для колеса: ZN для шестерни: ZN 1,15, 1,01. Коэффициент долговечности при расчѐте на изгиб определяется по формуле 2.5 [8]: N YN , при условии, что 1 Y YNmax , (3.17) где q=6 – для улучшенных зубчатых колѐс, для колеса: для шестерни: YN YN 6 4000000 21600000 0,91 0,755. lim ZN Flim YN , (3.18) Где Hlim предел контактной выносливости, Н/мм2; Flim предел изгибной выносливости, Н/мм2, - для колеса: lim Flim 1,8 1,03 HBср 67 , HBср lim 1,8 248,5 67 514,3 1,03 248,5 H514,3 1,15 255,955 , 591,445 - для шестерни: F255,955 0,91 232,92, lim 1,8 285,5 67 580,9 1,03 285,5 H580,9 1,01 294,065 , 586,709 F255,955 0,755 193,25. Диаметр внешней делительной окружности колеса Диаметр внешней делительной окружности колеса определяется по формуле 2.33 [8]: e2 d' 165 , (3.19) Где KHv коэффициент, учитывающий внутреннюю динамику нагружения, KHv KH =1,25 [12]; коэффициент неравномерности распределения нагрузки по длине контактных линий; =0,85 – для прямозубых колѐс, KH 2.0 , (3.20) где – коэффициент ширины; S– индекс схемы (табл. 2.3 [12]), S=4, Подставив значения, получим: . (3.21) 1,4677 , KH 0,984, e2 d ' 165 17,82мм. Размер колеса ограничен конструктивными размерами всего редуктора, d e2 поэтому принимаем ' =150 мм. Углы делительные конусов, конусное расстояние и ширина колѐс Углы делительных конусов для колеса и шестерни рассчитываются по формулам 2.34 [8]: Подставив значения, получим: arctg(Uз); , (3.22) 2 arctg(3) 71 567'; 1 90 71 567' 28 033'. Конусное расстояние определяется по формуле 2.35 [8]: d' R e2 , (3.23) e2 sin( )Где d'e2 диаметр внешней делительной окружности колеса, мм; угол делительного конуса для колеса, Re 79мм. Ширина колѐс определяется по формуле 2.36 [8]: b 0.285 Re, (3.24) b 0.285 79 22,53мм. Модуль передачи Внешний окружной модуль передачи определяется по формуле 2.37 [8]: me , (3.25) Где KFv=1,5 – для прямозубых колѐс; F=0,85 – для прямозубых колѐс; T2 – момент на колесе, Нм; KF 1.7 . (3.26) Подставив значения, получим: KF me 0,8 , 3.026мм. Числа зубьев колѐс Число зубьев колеса определяется по формуле 2.38 [8]: d' 2 z e2 me . (3.27) Число зубьев шестерни определяется по формуле 2.39 [8]: z1 . (3.28) Подставив значения, получим: z2 49,57 ,принимаем принимаем z2 =50; z1 =17. z1 16,6 , Фактическое передаточное число Фактическое передаточное отношение определяется по формуле : Uф , (3.29) где z1и z2– число зубьев шестерни и колеса соответственно, Uф 2.94. Отклонение заданного передаточного числа не должно быть больше 4%, то есть (2.40 [8]): U (3.30) з где Uфи Uз– передаточное число передачи фактическое и расчѐтное соответственно, 3 2% , что удовлетворяет условию. Окончательные значения размеров колѐс Углы делительных конусов для колеса и шестерни рассчитываются по формулам: |