1   2   3   4   5   6   7   8   9
Ім'я файлу: Taktashov_Rustam_bakalavr.docx
Розширення: docx
Розмір: 1453кб.
Дата: 11.06.2020
скачати
Пов'язані файли:
Гидравлика(Методичка по курсовой работе)(укр).docx

3.5 Попередня перевірка двигуна по продуктивності і нагріванню

Попередня перевірка слугуэ для уточнення навантажувальних діаграм моменту і швидкості двигуна з урахуванням моменту інерції попередньо обраного двигуна.

Розрахуємо час перехідних процесів за формулою (3.22):

 (3.23)

де  - сумарний приведений до валу двигуна момент інерції, ;

 - стала швидкість двигуна,  ;

 - середній момент двигуна, Н * м;

 - приведений статичний момент, Н * м.

перший період - розгін штовхача і підхід до заготівлі:



третій період - гальмування в печі:



п'ятий період - розгін в зворотному напрямку:



сьомий період - гальмування



Розрахуємо кут повороту вала двигуна за час перехідного процесу:

 (3.24)

перший період



третій період



п'ятий період



сьомий період



Час роботи з усталеною швидкістю розрахуємо за формулою (3.25):

 (3.25)

де  - кут повороту вала двигуна, який відповідає величині переміщення в даному режимі, радий;

 - кут повороту вала за час пуску і гальмування відповідно, радий.

Розрахуємо кут повороту вала двигуна, який відповідає величині переміщення в даному режимі:



Тоді час роботи з усталеною швидкістю при русі з вантажем



при русі без вантажу:



Розрахуємо загальний час роботи



Отриманий час менше заданого часу роботи tр у вихідних даних, перевірка двигуна по продуктивності виконана.

Проведемо попередню перевірку двигуна по нагріванню за величиною середньоквадратичного моменти:

 (3.26)

де 





Фактичне значення ПВ

 .

Визначимо момент двигуна при  , Найближчому до 



Допустимий момент:





Двигун проходить по нагріванню.

3.6 Характеристика технологічного процесу та проектування системи автоматичного регулювання автоматизації

Об'єктом управління є методична піч. Вона необхідна для нагріву заготівок і володіє безперервним процесом.Перевагами методичних нагрівальних печей є безперервний характер роботи і відносно стабільний завдяки цьому тепловий режим: методичний, поступовий нагрів, що має велике значення для легованих сталей; відносно невелику питому витрату палива на нагрів металу. Недоліком же цих печей є великий час нагрівання великих заготівок внаслідок того, що метал в печі гріють лише з двох сторін.

Методичні печі працюють зі змінною продуктивністю що обумовлено змінами темпу роботи прокатного стану і різними розмірами і вагою заготовок. Внаслідок цього час нагрівання металу, а також теплова ємність металу в печі різні. Температура металу, що видається з печі, є функцією продуктивності печі як в момент видачі, так і в передувала йому час нагрівання. Щоб забезпечити необхідну температуру нагрівання і перепад температур по перетину заготівок, необхідно змінювати теплової та температурні режими печі відповідно її продуктивності. Безперервний характер роботи методичних печей полегшує автоматичне регулювання теплового режиму. Однак відсутність коштів для безпосереднього вимірювання температури заготівки в печі і перепаду температур по її перетину, а також велика акумулююча здатність об'єкта і розосереджений його параметрів ускладнюють автоматизацію.

В даному дипломному проекті спроектована система автоматичного регулювання температури в зоні печі. Основними контурами регулювання являються: температура в робочому просторі печі 1-5 зонах; тиск в робочому просторі печі; тиск повітря та змішаного газу.

САР температури в робочому просторі печі здійснюється наступним комплектом приладів: Термоелектричний перетворювач типу ТХК-2088

(поз. 1В3); перетворювач Sitrans TR-300 (поз. 1С); блок ручного управління типу БРУ-32 (поз.1Р); пускач безконтактний реверсивний типу ПБР-3А

(поз. 1S); блоки живлення сигналізуючи типу БПС(поз. 1G1) і блок живлення типу БП-32 (поз. 1G2), аналогічні комплекти приладів у останніх 4 зонах.

САР тиску в робочому просторі печі, повітря, змішаного газу здійснюється наступними комплектами приладів: вимірювальний перетворювач тиску типу Метран-100 (поз. 12В,14В,13В); блок живлення і сигналізації (поз. 12G1,14G1,13G1); пускач безконтактний реверсивний типу ПБР-3А (поз. 12S1,14S1,13S); блок ручного управління типу БРУ-32 (поз. 12Р1,14P1,13P).

Для вимірювання температури в зоні печі використовується термоелектричний перетворювач типу ТХК-2088 (поз.1В1, 1В2)1 сигнал з якого надходить на вхідний модуль мікропроцесорного контролера Simatic-TR300 . В контролері відбувається порівняння поточного значення з заданим. Якщо ці значення не відповідають один одному, контролер виробляє регулюючу дію. Відповідно цьому сигнал надходить на виконавчий механізм типу МЕО250/25(1М), який змінює ступінь відкриття регулюючого органу. Регулюючий орган знаходиться на трубопроводі природного газу. Тобто, якщо змінюється температура в зоні печі, то і змінюється автоматично витрата природного газу на піч.

Таблиця 3.3 Вихідні дані для системи автоматизації вимірювання температури

Найменування величин
Умовне позначення
Числове значення
Одиниці виміру

1. Найбільша виміряєма витрата
max
1800


2. Мінімальна вимірюючи об`ємна витрата
Q0min
600


3. Надмірний тиск природного газу перед ЗП
Pu
0,011
кгс/см2

4. Температура природного газу перед ЗП
t
20
0C

5. Внутрішній діаметр трубопроводу перед ЗП при t=200C
Д20
50
мм

Відносна вологість
φ
0



7. Абсолютна шероховатість трубопроводу
К
0.1
мм

8.коефіцієнт на теплове розширення



1,005



Визначення недостаючих для розрахунку даних

N п/п
Величина, що визначається
N пунктів формул, прил, рис, табл..
Розрахунок
Результат

7,
Температура
Ф.40



273,15+20=293,15 К

4
Абсолютний тиск газу перед ЗП
П.6.11


/см2

5
Густина природного газу в робочих умовах
Пр..8


6
Внутрішній діаметр трубопроводу перед ЗП при t, Д
Ф. 155




7
Густина природного газу
П.26


Визначення показника адіабати


Показник адіабати ,ӕ


Виправний коефіцієнт Rш при m=0,295
Кш=1,0058

Визначення коефіцієнта


Коефіцієнта стиснення газу, к=1

К=1

Визначення номінального перепаду дифманометру

Визначення параметрів ЗП

12
Найбільший перепал тиску на діафрагмі
П.32


2500 кгс/м2

13
Допоміжна величина

Ф.166




14
Відносна шероховатість
П.5.2.1




15
Верхня границя відносної шероховатості
П.5.2.1




Так як відносна шероховатість трубопроводу більше верхньої границі, то вводимо поправочний множник Кш*Кп

16
Поправка на шероховатість

П.2
1.0253

17
Коефіціент витрати L1
Ф.20


18
Допоміжна величина F1
Ф.160
0.36 · 0.6626 = 0.2385

19
Відносне відхилення







Так як відносне відхилення процес визначення продовжується.

Так як F1менше величини , то на черговому етапі обираємо величину m2більше ніжm1.

20
Вибір m2



m2 = 0.37

21
Коефіціент шероховатості

Пр.2
1.0254

22
Коефіціент витрати L2
Ф.19


23
Допоміжна величина F2







24
Відносне відхилення







Так як то m = 0.37, L = 0.6665 вважаються остаточними.

Перевірка обмежень на число Рейнольдса

25
Мінімальне число Рейнольдса
Ф.81


26
Мінімальне допустиме число Рейнольдса
П.5.1.1
R e min = 104

Умова Re >Rminзадовільнюється

27
Діаметр отвору діафрагми
Ф.167


Перевірка розрахунку

28
Витрата, що відповідає граничному номінальному перепаду тиску
Ф.13


29
Відносне відхилення від заданої величини







Умова < 0.2 задовільнюється, то ж виконано правильно

30
Втрата тиску



1   2   3   4   5   6   7   8   9

скачати

© Усі права захищені
написати до нас