Ім'я файлу: Взрывная упроч Мотор Сич 2016 Сваляви.doc
Розширення: doc
Розмір: 2336кб.
Дата: 19.12.2022
скачати
Розширення: doc
Розмір: 2336кб.
Дата: 19.12.2022
скачати
УДК 534.2+539.14.01
Взрывная упрочняюще-стабилизирующая обработка крупногабаритных матриц для листовой штамповки
В. Ю. Коцюба, С. Н. Пахолка
АО «Мотор Сич», г. Запорожье
пр. Моторостроителей, 15, г. Запорожье, 69068, Украина.
С. В. Шлык, В. В. Драгобецкий, А. И. Галаган
Кременчугский национальный университет имени Михаила Остроградского
ул. Первомайская, 20, г. Кременчуг, 39600, Украина.
E-mail: vldrag@kdu.edu.ua
Дан анализ новых технологических способов упрочняющей обработки деталей больших габаритов. Установлены резервы повышения долговечности штамповой оснастки. Представлена систематизация факторов, влияющих на стойкость матриц. Обоснована целесообразность использования методов взрывного упрочнения и упрочнения сходящимися ударными волнами для стабилизации размеров матриц больших габаритов. Проведено моделирование взрывного нагружения матриц и дано сопоставление результатов расчетов с экспериментальными данными. Технология позволяет исключить термическую обработку матриц и исключить затраты на ее осуществление.
Ключевые слова: матрица, взрыв, стабилизация размеров, термическая обработка.
ВИБУХОВА зміцнюче-стабілізуюча ОБРОБКА ВЕЛИКОГАБАРИТНИХ МАТРИЦЬ ДЛЯ ЛИСТОВОЇ ШТАМПОВКИ
В. Ю. Коцюба, С. Н. Пахолка
АТ «Мотор Січ», м.Запоріжжя
пр. Моторобудівників, 15, м Запоріжжя, 69068, Україна.
С. В. Шлик, В. В. Драгобецький, А. І. Галаган
Кременчуцький національний університет імені Михайла Остроградського
вул. Першотравнева, 20, м. Кременчук, 39600, Україна.
E-mail: vldrag@kdu.edu.ua
Надан аналіз нових технологічних способів зміцнюючої обробки деталей великих габаритів. Встановлені резерви підвищення довговічності штампового оснащення. Представлена систематизація факторів, що впливають на стійкість матриць. Обґрунтовано доцільність використання методів вибухового зміцнення й зміцнення збіжними ударними хвилями для стабілізації розмірів матриць великих габаритів. Проведено моделювання вибухового навантаження матриць та надано зіставлення результатів розрахунків з експериментальними даними. Технологія дозволяє виключити термічну обробку матриць і виключити витрати на її здійснення.
Ключові слова: матриця, вибух, стабілізація розмірів, термічна обробка.
Актуальность работы. Для изготовления долговечных и надёжных деталей изделий создаются и совершенствуются новые технологические средства, основанные на использовании теоретических достижений физики, химии и других наук, применяются принципиально новые методы упрочняющей обработки. Разработка новых технологических способов упрочняющей обработки ведётся в направлении изыскания физических средств воздействия на поверхность детали и на элементы кристаллической решётки.
Существует немало методов повышения конструкционной прочности металлов и изделий из них [1–10]. Поверхностное упрочнение пластическим деформированием является простым и вместе с тем эффективным способом повышения несущей способности и долговечности деталей путем создания напряжений сжатия, наклепа и благоприятного микропрофиля. Поверхностное упрочнение частично или полностью снимает вредное для стойкости к динамическим нагрузкам конструктивных концентраторов напряжений, покрытий, коррозионных сред, микроразрушений и сколов. Зачастую применение способа поверхностного пластического деформирования позволяет достичь, большего эффекта, чем конструктивное изменение формы деталей или применение новых материалов. Этот метод упрочнения деталей широко используется и непрерывно совершенствуется. Установлено, что каждому значению толщины стенки, радиуса галтели, глубины надреза, жёсткости элемента детали, соответствуют свои минимальные величины, остаточных напряжений, наклёпа и глубины их залегания. Следовательно, для обеспечения максимальной долговечности деталей становится необходимой разработка таких способов упрочнения и оборудования, которые способны сообщать упрочняющему телу различные уровни энергии и изменять условия обработки при переходе от одного элемента поверхности к другому, от одного материала к другому.
Значительные перспективы в области совершенствования технологии местного упрочнения появились в связи с развитием импульсных методов в металлообработке [1–4], основанных на использовании энергии взрывчатых веществ, электрогидравлического эффекта, газовой детонации и др.
Большие энергетические возможности взрывчатых веществ позволяют создать мобильные и экономически выгодные установки и использовать в качестве упрочняющих тел материалы с твёрдостью и прочностью ниже, чем у материала детали.
Резервом повышения долговечности штамповой оснастки для взрывной штамповки является применение поверхностных методов упрочнения, которые связаны с использованием концентрированных потоков энергии.
Материалы и результаты исследований. В целом следует отметить, что анализ направлений развития технологий поверхностного упрочнения позволил установить, что наиболее перспективным методом решения актуальных задач повышения эффективности и мобильности технологий импульсного упрочнения является поиск и освоение новых аспектов импульсного воздействия на металлы и сплавы.
Физико-технические эффекты и принципы, присущие процессам упрочняющей обработки металлов следующие:
– тепловые эффекты при адиабатическом сжатии генерирование дислокаций в условиях импульсного нагружения, массоперенос в ударных волнах, явление отклола и т.д.;
– кавитационное упрочнение металлов при взрывном нагружении через передающую среду;
– процессы возврата и рекристаллизации;
– диффузионные процессы и законы диффузии;
– адгезия и когезия;
– эффекты упрочнения и разрушения;
– эффекты влияния скорости деформирования;
– эффекты откола и быстрой кристаллизации;
– теория проникания;
– основные тенденции легирования износостойких сталей;
– нанотехнологии.
При производстве крупногабаритных листовых деталей авиационных двигателей сложной пространственной конфигурации из титановых и высокопрочных сталей важное значение имеют вопросы снижения материалоемкости выпускаемой продукции, экономного расходования сырья, энергетических ресурсов, материалов, разработки и применения прогрессивных и малоотходных технологий. Одним из прогрессивных методов, которые позволяют решить эти задачи, являются процессы импульсной металлообработки. Для дальнейшего развития и совершенствования процессов импульсной металлообработки необходимо разработать комплекс мероприятий по повышению стойкости и работоспособности штамповой оснастки. При гидровзрывной штамповке происходит интенсивное импульсное нагружение штампов. Обычно стойкость штампов выражается суммарным временем контакта с деформируемым металлом, в этом случае оно исчисляется лишь сотыми и десятыми долями секунд. Кроме того штампы подвергаются воздействию импульсных и ударных нагрузок. Относительно этого штампы для гидровзрывного формообразования не имеют равных среди других видов метллообрабатывающего инструмента.
Технико-экономическая эффективность и целесообразность применения процессов гидровзрывной штамповки в значительной мере определяется стоимостью матриц, их стойкостью и сроком эксплуатации.
Факторы, влияющие на стойкость штампов следующие:
технологичность конструкции штампуемой детали;
технологический процесс штамповки;
конструкция матрицы;
материалы, применяемые для изготовления штампов;
качество и технология изготовления матриц;
условия эксплуатации.
В производственных условиях, связанных с применением импульсных методов металлообработки наиболее целесообразно использовать методы взрывного упрочнения, в частности, деформационное упрочнение взрывом, упрочнение сходящимися ударными волнами.
Среди известных схем упрочнения взрывом, наиболее целесообразно использовать схему упрочнения через передающую среду, в данном случае воду.
При разработке методики определения параметров упрочняющей обработки необходимо, прежде всего, выявить превалирующий вид разрушения или нарушения рабочих параметров матриц.
На основе анализа производственного опыта выявлены наиболее существенные факторы разрушения штамповой оснастки, необходимые для выбора путей повышения ее стойкости. Выделим основные доминирующие факторы разрушения гравюры матрицы и ее элементов и их важнейшие связи (рис. 1). В соответствии с предложенной схемой основными разновидностями разрушения штамповой оснастки являются: необратимая пластическая деформация формообразующих элементов, износ, образование трещин, откол, выкрашивание. Согласно данным распределение штамповой оснастки с различными типами матриц для взрывной штамповки по признаку разрушения (табл. 1), долговечность штамповой оснастки для гидровзрывной штамповки можно увеличить, главным образцом путем конструктивной прочности и упрочнением гравюры штампа на значительную глубину (более 10 мм).
Для предотвращения нарушения работоспособности матрицы необходимо достижение определенного комплекса прочностных свойств, которые характеризуются условиями эксплуатации матриц. Для этого на следующем этапе необходимо установить факторы, которые влияют на степень упрочнения металла гравюры матрицы. Анализ литературных источников [1–3] и производственный опыт позволяет сделать заключение, что на степень упрочнения металлов, прежде всего, влияет величина прикладываемого давления и деформации материала гравюры матрицы.
Таблица 1 – Относительное распределение выбракованной штамповой оснастки (%) по виду разрушения
| Вид разрушения | Штамповая оснастка | |||
| Неразъемные матрицы | Составные матрицы с горизонтальным разъемом | Составные матрицы с вертикальным разъемом и силовым бандажом | Составные матрицы с вертикальным разъемом и силовым корпусом | |
| Деформация элементов гравюры | 55 | 52 | 50 | 49 |
| Откол, глубоки трещины | 26 | 10 | 15 | 15 |
| Износ | 17 | 14 | 20 | 22 |
| Комплексное разрушение | 2 | 24 | 15 | 13 |
Рисунок 1 – Диаграмма доминирующих факторов разрушения штамповой оснастки гидровзрывной штамповки
Таким образом, наиболее распространенным видом разрушения штамповой оснастки является необратимое формоизменение. Деформация элементов формообразующей поверхности матрицы вызывает увеличение размеров сверхдопустимых и не приемлемо для штампуемых деталей. Интенсивность нарастания необратимых деформация зависит от геометрической формы гравюры штампа, твердости пригравюрного слоя, условий импульсного нагружения, технологии формоизменения (количества переходов, массы и формы заряда, дистанции взрыва).
Необратимые деформации включают макроскопические и микроскопически. Последние характерны появлением бороздчатого микрорельефа. Согласно данным из практики эксплуатаций штампов с увеличением твердости стойкость штампов повышается, достигает максимума, а затем падает. Твердость, при которой стойкость штампа максимальна, соответствует предельной равномерной деформации.
Таким образом, установлено, что основным фактором нарушения работоспособности матриц при гидровзрывной штамповке является возникновение необратимых пластических деформаций при деформировании заготовок. Для предотвращения возникновения необратимых пластических деформаций в материале матрицы необходимо провести упрочняющую обработку формообразующей поверхности матрицы. Это может быть достигнуто путем пластического деформирования этой поверхности. При этом следует руководствоваться следующими положениями [2]:
1) деформационное упрочнение исчерпывается на стадии равномерной деформации, т.е. при
, где 
– интенсивность деформаций в материале матрицы; 
– предельная равномерная интенсивность деформации;2) наиболее интенсивный рост количества и размеров микродефектов в металле наблюдается за пределами равномерной деформации.
Следовательно, при
упрочнение материала близко к предельному, упрочняемый материал практически пластически не деформируется, оптимальная интенсивность деформаций при упрочнении должна быть равна предельной равномерной.Достаточно точные значения
можно определить как из простой зависимости [3]
, (1)где
– пластическая твердость материала матрицы (МПа), определяемая по ГОСТ 18835-73; 
– коэффициент динамичности материала матрицы. Возможно определение
и по динамической диаграмме сжатия (растяжения) упрочняемого материала матриц.Последовательность определения параметров упрочнения формообразующей поверхности матрицы рекомендуется следующая:
– по динамической диаграмме сжатия (растяжения) определяется предельная равномерная предельная деформация
и затем уточняется по зависимости (1). По значению и габаритным размерам матрицы определяем величину заряда для упрочняюще-стабилизирующей обработки по зависимости
, (2)где
– вес заряда, г; 
– временное сопротивление, кг/мм2; 
– площадь поверхности гравюры матрицы; 
– толщина деформируемого слоя матрицы; 
– диаметр внутренней поверхности матрицы (наибольший).Далее производим упрочнение матрицы и замер твердости.
Определяем твердость НВ или HRC прибором «Твердомер универсальный Novotest».
После этого пересчитываем твердость по Бринеллю или Роквелу в пластическую твердость НД по зависимости [5]
(3)Далее производим корректировку заряда взрывчатого вещества увеличивая или уменьшая заряд на 5-10 г, до полного соответствия НД предельной равномерной деформации.
В целом этапы разработки методики упрочняющей обработки матрицы можно выразить в следующей последовательности (рис. 2)
Выбор доминирующих факторов разрушения штамповой оснастки
Выявление факторов, влияющих на степень упрочнения материалов матриц
Управление связи между факторами из условия достижения деформирующей поверхностью максимальной стойкости
Определение границ изменения параметров упрочнения
Определение деформаций, соответствующих предельным равномерным
Расчет величины заряда упрочняюще-стабилизирующей обработки
Измерение твердости НВ и расчет твердости НД
Корректировка величины заряда
Рисунок 2 – Этапы разработки методов управления структурой
и свойствами гравюры и материала матриц
Основными видами разрушения матриц для взрывной штамповки является необратимая деформация формообразующих элементов и образование трещин (рис. 3, а).
 |  |  |
| а) | б) | в) |
Рисунок 3 – Матрица не пригодная к эксплуатации после экспериментов по упрочнению взрывом: а) матрица с трещинами (б, в) матрица после разрушения
Традиционно стойкость штампов, изготовленных из сталей 5ХНВ, 3Х2В8, 5ХГСВФ, 5ХНТ и 5ХГМ повышают изотермической закалкой, химико-термической обработкой и т.д. [3, 7–10], что и указывается в технических требованиях на изготовление матриц. Однако, матрицы применяемые при импульсной штамповке и штамповке на падающих молотах закалке не подвергаются упрочняющей термообработке из-за значительных их габаритов. Следует однако учесть, что необратимое формоизменение элементов матриц является наиболее распространенным видом разрушения матриц. Деформация этих элементов вызывает увеличение размеров сверх допускаемых. Необходимые деформации элементов матриц и их стойкость зависит от твердости материала. Причем с увеличением твердости стойкость штампов повышается, достигает максимума, а затем падает. Существенного повышения твердости можно достигнуть методами холодного пластического деформирования. В условиях же импульсной штамповки для этой цели наиболее подходит метод взрывного упрочнения. Метод обеспечивает высокие значения твердости при упрочнении высокомарганцовистых и аустенитных сталей. Стали же, которые используются для изготовления молотовых штампов и матриц для гидровзрывной штамповки на способность к упрочнению взрывом не исследовались. Поэтому были выполнены экспериментальные исследования по упрочнению матриц. Замеры твердости эксплуатируемых матриц показали, что при нагрузках необходимых для формоизменения штампуемых заготовок упрочнения матриц не происходит, и матрицы необратимо деформируются вплоть до разрушения. Для экспериментов была выбрана, пришедшая в негодность матрица с видимыми трещинами (рис. 3, а).
Твердость измерялась переносным твердомером «Novotest». Твердость формообразующей поверхности матрицы и поверхности, контактирующей с прижимным кольцом, соответствовала НВ=193. Упрочнение производили зарядами массой 20 г, 30 г, 50 г, 70 г, 100 г. Заряды располагались по оси матрицы. При превышении массы заряда более 50 г дальнейшее упрочнение материала матрицы не происходило. При массе заряда менее 20 г материал матрицы не упрочнялся. Упрочнение началось с заряда 30 г. Необратимые пластические деформации материала матрицы прекратились после взрыва заряда массой 50 г.
Твердость замерялась вдоль образующей. Результаты измерений представлены в табл. 2
Таблица 2 – Изменение твердость вдоль образующей
| № п/п точки | Исходная твердость (НВо) | Твердость (НВ) после нагружения зарядом массой (г) | НВ/НВо | ||
| 30 | 50 | 100 | |||
| 1 | 193 | 267 | 289 | 289 | 1,497 |
| 2 | 230 | 260 | 283 | 283 | 1,230 |
| 3 | 230 | 272 | 285 | 285 | 1,239 |
| 4 | 235 | 270 | 281 | 281 | 1,196 |
В результате экспериментов установлено, что упрочнение матриц взрывом позволяет существенно повысить твердость формообразующей поверхности матрицы и исключить необратимую ее деформацию. При изготовлении матриц необходимо предусмотреть допуск на увеличение размеров сверх допустимых в пределах 3÷4% относительной деформации толщины стенки матрицы.
Для сопоставления результатов экспериментальных исследований проведено моделирование процесса упрочняюще-стабилизирующей обработки матриц. Моделирование осуществляется методом конечных элементов в программном комплексе ANSYS AUTODYN.
Исходные данные:
элемент матрицы (толщина стенки) – 100 мм;
материал матрицы – 5ХНВ (в состоянии поставки);
давление нагружения – 2-5 тис. МПа;
скорость гидропотока (дистанция взрыва) – 60-230 м/с.
Давление прикладывалось по всей формообразующей поверхности матрицы. В результате расчета получены эпюры распределения эквивалентных напряжений по телу матрицы и деформации по горизонтальной оси. На рисунках 4–5 представлен элемент матрицы при взрывном нагружении.
 |  |  |
| а | б | в |
Рисунок 4 – Эпюры осевых деформаций вдоль оси Х (мм)
при скорости гидропотока: а) 60 м/с; б) 180 м/с; в) 230 м/с
 |  |  |
| а | б | в |
Рисунок 5 – Эпюры распределения эквивалентных напряжений
по Мизесу (МПа) при скорости гидропотока: а) 60 м/с; б) 180 м/с; в) 230 м/с
При эксплуатационных нагрузках формообразующих матрица после взрывного упрочнения деформируется упруго и остаточных деформаций не возникает (см. рис. 6, 7).
 |  |  |
| а | б | в |
Рисунок 6 – Эпюры осевых деформаций вдоль оси Х (мм) упрочненной матрицы при нагружении эксплуатационной нагрузкой в момент времени
а) 0,2312 с; б) 0,3346 с; в) 0,3732 с
 |  |  |
| а | б | в |
Рисунок 7 – Эпюры распределения эквивалентных напряжений по Мизесу (МПа) упрочненной матрицы при нагружении эксплуатационной нагрузкой в момент времени: а) 0,2312 с; б) 0,3346 с; в) 0,3732 с
На основании теоретических и экспериментальных исследований можно сделать следующие выводы и рекомендации.
Выводы. 1. Установлено, что основная причина выхода из эксплуатации матриц является возникновение необратимых пластических деформаций формообразующей поверхности.
2. Наиболее эффективным методом устранения необратимых деформаций формообразующей поверхности матрицы является деформационное упрочнение взрывом. Величина заряда подбирается таким образом, чтобы деформации формообразующей поверхности соответствовали продольным равномерным материала матрицы и для деталей матриц ресивер, диафрагма внутренняя, оболочка используется заряд массой 45 г. для деталей матриц оболочка кока, дефлектор, кожух наружный – 150 г, для деталей матриц кожух статора – 200 г и т.д. Контроль качества упрочнения достигается замером твердости и соответствием ее пластической твердости НД при деформациях, соответствующих предельным равномерным. У вновь изготовленных матриц необходимо предусматривать припуск на упрочняющую обработку в пределах 0,2÷0,6 мм *.
3. Дополнительное снижение необратимых деформаций достигается повышением жесткости системы корпус (бандаж) матрица, при этом толщина стенки матрицы рекомендовано выбирать в пределах
,где
- радиус детали в данном сечении,а толщину стенки корпуса (бандажа)
.4. Промышленная технология упрочняюще-стабилизирующей обработки матриц производится при ее упрочнении взрывом с использованием системы из 2-х, 3-х зарядов, расположенных по оси центра матрицы. Заглубление первого заряда соответствует 5-6-ти его диаметров. Расстояние между зарядами равно 8-10-ти их диаметров. Величина заряда соответствует максимальному удвоенному заряду, применяемому для формообразующей операции. Это приводит к увеличению твердости поверхности матрицы в 1,5 раза с исключением необратимой деформации.
Литература
1. Драгобецкий В.В. Практика и перспективы создания прогрессивных технологий импульсной металлообработки.//Сборник трудов международной научно-технической конференции в г. Севастополе 9–15 сентября. 2002 г. Машиностроение и техносфера ХХI века. В 3-х томах. – Донецк: Дон НТУ, 2002. Т.1. – с. 187-191. [in Russian]
2. Дрозд М.С., Матлин М.М., Сидякин Ю.И. Инженерные расчеты упругопластической контактной деформации. – М. Машиностроение, 1986. – 224 с. [in Russian]
3. Богуслаев В. А. Штамповка листовых деталей взрывом на ОАО «Мотор-Сич» / В. А. Богуслаев, О. И. Гавриш, С. А. Стадник // Авиационно-космическая техника и технология. – Х. : ХАИ, 2007. Вып. 11/47. С. 194–195. [in Russian]
4. Борисевич В. К. Многофакторность физических явлений при взрывной металлообработке / В. К. Борисевич, В. В. Драгобецкий, О. В. Троцко // Авиационно-космическая техника и технология. – Х. : ХАИ, 2007. Вып. 11/47. С. 62–73. [in Russian]
5. Dragobetskii V.V. Excavator bucket teeth strengthening using a plastic explosive deformation / V.V. Dragobetskii, D.V. Mospan, O.V. Trotsko, V.V. Lotous // Metallurgical and Mining Industry – 2015, No. 4. [in English]
6. Lotous V. New explosive welding techniques / V. Lotous, V. Dragobetskii // Вісник національного технічного університету України «Київський політехнічний інститут». Серія «Машинобудування», 2013. - № 67, с. 149–154. [in English]
7. Mahajan S. Metallurgical effects of planar shock waves in metals and alloys II Phys. status solid; Ser. A 1970. – 2, N 2. – P. 187–200. [in English]
8. Shock waves and the mechanical properties of solids I Ed. by J.J. Burke, W. Weiss. – Syracuse. University Press, 1970. – 417 P. [in English]
9. Metallurgical effects at high strain rates I Ed. by R. W. Rohde, B.M. Butsher, J.R. Holland. C.H. Games. – N. Y.; L.: Plenum Press, 1973. – 699 P. [in English]
10. Weertnran J. Dislocation mechanics at high strain rates // Metallurgical effects at high strain rate. – N. Y.; L.: Plenum Press. ]973. – P. 319-332. [in English]
EXPLOSIVE hardening and stabilizing treatment of a large die for sheet Stamping
V.Yu. Kotsiuba, S.N. Pakholka
JSC "Motor Sich", Zaporozhe
Motorostroiteley Av., 15, Zaporozhe, 69068, Ukraine.
S. V. Shlyk, V.V. Dragobetsky, A. U. Galagan
Kremenchuk Mykhailo Ostrohradsky National University
st. Pervomayskaya, 20, Kremenchug, 39600, Ukraine.
E-mail: vldrag@kdu/edu.ua
The analysis of new technological ways of hardening treatment of parts of large dimensions is given. Reserves for increasing the durability of the die tooling are determined. A systematization of the factors affecting the stability of the die is presented. The expediency of using the methods of the explosive hardening and hardening with converging shock waves to stabilize the sizes of the die of large dimensions is grounded. A modeling of the explosive loading of the die is performed and a comparison of the calculation results with the experimental data is given. The technology avoids a heat treatment of the die and eliminates the cost of its implementation.
Key words: die, explosion, dimension stabilization, heat treatment.
references
1. Dragobetskii, V.V. (2002), “Practice and prospects of creating advanced technologies of pulse metalworking”, Proceedings of the international scientific conference in Sevastopol [Mechanical Engineering and Technosphere of the XXI century. The 3 volumes], Donetsk: Don NTU, September 09–15, 2002, Vol.1, pp. 187–191. [in Russian]
2. Drozd, M.S., Matlin M.M., Sidyakin, Yu.I. (1986), Ingenernie rascheti uprugoplasticheskoy kontaktnoy deformacii [Engineering calculations of elastic-plastic contact deformation], Engineering, Moskow. [in Russian]
3. Boguslayev, V.A., Boguslayev V.A., Gavrish, O.I., Stadnik, S.A. (2007), “Stamping ofsheet metal parts by the explosion at "Motor-Sich", Aerospace technics and technology, "KHAІ" M. Ye. Zhukovskyi National. aerokosm. Univ, Harkiv, vol. 11/47, pp. 194-195. [in Russian]
4. Borisevich, V.K., Dragobetskii, V.V., Trotsko, O.V. (2007), “The many factors of physical phenomena during explosive metal”, Aerospace technics and technology: Scientific and Technical Journal, "KHAІ" M. Ye. Zhukovskyi National. aerokosm. Univ, Harkiv, vol. 11 (47), pp. 62–73. [in Russian]
5. Dragobetskii, V.V., Mospan, D.V., Trotsko, O.V., Lotous, V.V., (2015), “Excavator bucket teeth strengthening using a plastic explosive deformation”, Metallurgical and Mining Industry, no. 4. . [in English]
6. Lotous, V., Dragobetskii, V. (2013), “New explosive welding techniques”, Journal of mechanical engineering National technical University of Ukraine “Kiev Polytechnic Institute”, vol. 67, pp. 149–154. [in English]
7. Mahajan, S. (1970), “Metallurgical effects of planar shock waves in metals and alloys”, II Phys. status solid, no. 2. , pp. 187–200. [in English]
8. Shock waves and the mechanical properties of solids I Ed. by J.J. Burke, W. Weiss. - Syracuse. University Press, 1970. – 417 P. [in English]
9. Metallurgical effects at high strain rates I Ed. by R. W. Rohde, B.M. Butsher, J.R. Holland. C.H. Games. – N. Y.; L.: Plenum Press, 1973. – 699 P. [in English]
10. Weertnran, J. “Dislocation mechanics at high strain rates”, Metallurgical effects at high strain rate. – N. Y.; L.: Plenum Press. 1973. – pp. 319–332. [in English]