4(16)/2017 • WEAPONS AND MILITARY EQUIPMENT
30
Armored vehicles
MIL-DTL-46100 та 3) сталі з твердістю не менше
570 НВ – UНH-сталі (Ultra High Hard Armor) за MIL-
DTL-32332. У зварювальному виробництві корпусів ББМ легкої категорії за масою переважно застосовують сталі ї групи (табл. 1). При цьому для забезпечення необхідних службових властивостей листовий прокат зі сталей цієї групи загартовується з наступним низькотемператур- ним відпуском. У результаті матеріал набуває високих механічних властивостей (границя плинності не менше
1250 МПа, границя міцності більше 1450 МПа, при твердості близько 50 HRC) У табл. 1 наведено заявлений у рекламних проспектах виробників броньових сталей максимальний вміст легувальних елементів та домішок. Разом із цим, жод- ний з виробників не надає інформації стосовно міні- мального гарантованого вмісту таких елементів, як вуг- лець, марганець, хром, нікель, молібден табор, частка яких в складі сталі безпосередньо впливає на комплекс
Ɋɢɫ. 1. ɉɪɨɟɤɬɧɨ-ɬɟɯɧɨɥɨɝɿɱɧɨ-ɜɢɪɨɛɧɢɱɿ ɮɚɤɬɨɪɢ (ɉɌȼɎ) ɡɚɯɢɳɟɧɨɫɬɿ ɛɪɨɧɟɤɨɪɩɭɫɿɜ ȻȻɆ [5]
Ɋɢɫ. 2. Ʉɨɧɰɟɩɰɿɹ ɬɟɯɧɨɥɨɝɿɱɧɨʀ ɡɜɚɪɧɨɫɬɿ

ОЗБРОЄННЯ ТА ВІЙСЬКОВА ТЕХНІКА • 4(16)/2017 31
Бронетанкова техніка
її механічних та технологічних властивостей після тер- мічного зміцнення.
Аналіз фактичного складу найбільш активно засто- совуваних у вітчизняному бронетанковому виробництві сталей ARMSTAL 500, Miilux Protection 500 таза даними сертифікатів на листовий прокат, що над- ходив на підприємства, представлено на рис. 3–5. Символами білого кольору (не зафарбованими) позначено заявлений виробником максимальний вміст елементів. За результатами проведеного аналізу з 10 плавок сталі ARMSTAL 500 (рис. 3) 2 плавки взагалі не містять бор, 1 сертифікат термообробленого прокату не містить значень його механічних властивостей. Крім того, 2 плавки містять хром, нікель та молібден у більшій кіль- кості, ніж зазначено в табл. 1. У всіх 16 досліджених плавках сталі Quardian 500 рис. 4) немає жодного легувального елемента, фактич- ний вміст якого досягав хоча б 1%, 4 сертифікати термоо- бробленого прокату не містять механічних властивостей. За результатами аналізу 20 плавок сталі Miilux
Protection 500 (рис. 5) жодний сертифікат не містить да- них про термообробку та механічні властивості прокату, прокат різної товщини однієї й тієї ж плавки має різний хімічний склад. При цьому в більшості досліджених плавок замість заявленої кількості нікелю та молібдену як легувальних елементів (дота до 0,5 % відповід- но) містяться лише їх сліди (менше 0,1 %).
Характерним для всіх досліджених сталей є суттє- во менший вміст визначальних для їх механічних влас- тивостей елементів порівняно з рекламними даними. З урахуванням середнього фактичного складу сталь
ARMSTAL 500 згідно з ГОСТ 4543–71 могла б одержа- ти позначення 30ХГНМР, сталь Quardian 500 – 26ГНМР. Для порівняння наведемо можливі позначення за ГОСТ
4543–71 протикульових сталей високої твердості, за- стосовуваних у СРСР: 26ГСМ, 22ХГСНМ, 35ХСН2М.
Принциповою відмінністю закордонних бронесталей високої твердості від радянських аналогів, а також су- часних вітчизняних розробок [7] є відсутність легу- вання кремнієм та мікролегування бором. За рахунок останнього закордонним виробникам вдалося суттєво підвищити прогартовуваність сталі та зменшити вміст традиційних високовартісних легувальних елементів, у першу чергу нікелю та молібдену. Завдяки цим рішенням спільно з сучасними технологіями позапічної та термо- механічної обробки листовий прокат зі сталей, наведе- них у табл. 1, у стані поставки після термічного зміцнен- ня може демонструвати механічні властивості не гірші від вітчизняних бронесталей високої твердості. Однак економне легування закордонних сталей, у першу чергу відносно невеликий фактичний вміст молібдену (дота бору (до 0,002%), обумовлює їх низьку відпускну стійкість. Так, виробник не рекомендує перебільшувати температуру нагрівання матеріалу вище С під час проведення технологічних операцій, пов’язаних зі зва- рюванням або термічним різанням. Оскільки при елек- тродуговому зварюванні перегрівання основного мета- лу вище зазначеної температури неминуче, метал зони термічного впливу (ЗТВ) зварних з’єднань з цих сталей характеризується відносно протяжними (до 6…8 мм шириною) послабленими внаслідок термічного відпус- ку ділянками [8–11]. Усвою чергу, це обумовлює часті випадки невідповідності зварних складальних одиниць необхідному рівню протикульової (рис. 6) або проти- мінної стійкості. Крім того, проведення досліджень з використанням апробованих числових моделей [20–22] також з високою імовірністю матиме сумнівний результату зв’язку із складністю прогнозування механічних характеристик таких зварних з’єднань.
Брак офіційно викладених у нормативній або тех- нічній документації вимог до хімічного складу броньо- вих сталей з чітко встановленими верхньої та нижньою межами вмісту всіх легувальних елементів та домішок, відсутність належним чином організованого вхідно- го контролю на деяких підприємствах ОПК негативно впливають на якість та спеціальні робочі властивості зварних складальних одиниць з цих матеріалів і, таким чином, експлуатаційну надійність виготовлених зразків
ББМ. Звичайно, фактичний, контроль балістичного та протимінного захисту ББМ здійснюється шляхом на- турних випробувань. Однак високий рівень структур- ної та механічної неоднорідності одержуваних зварних з’єднань [12], обумовлений суттєвим розкидом хіміч- ного складу та, відповідно, фізико-механічних власти- востей листового прокату з броньової сталі закордон- ного виробництва вносить в такі випробування досить
Ɍɚɛɥɢɰɹ 1. ɍɦɨɜɧɢɣ ɯɿɦɿɱɧɢɣ ɫɤɥɚɞ (ɦɚɤɫɢɦɚɥɶɧɢɣ ɜɦɿɫɬ ɟɥɟɦɟɧɬɿɜ) ɞɟɹɤɢɯ ɇɇȺ-ɫɬɚɥɟɣ ɡɚɤɨɪɞɨɧɧɨɝɨ
ɜɢɪɨɛɧɢɰɬɜɚ
Ɇɚɪɤɚ ɫɬɚɥɿ
ɋ,% Mn,%
Si,% Cr,% Ni,% Mo,% P,% S,% B,%
ARMSTAL 500
(ɉɨɥɶɳɚ)
0,32 1,20 0,50 0,90 1,10 0,30
≤0,015 ≤0,010 0,003
Armox 500T
(ɒɜɟɰɿɹ)
0,32 1,20 0,40 1,0 1,80 0,70
≤0,015 ≤0,010 0,005
SWEBOR ARMOR 560
(ɒɜɟɰɿɹ)
0,36 1,60 0,60 +
–
–
≤0,020 ≤0,010
+
Miilux Protection 500
(Ɏɿɧɥɹɧɞɿɹ)
0,30 1,70 0,70 1,50 0,80 0,50
≤0,030 ≤0,015 0,004
Quardian 500/HB 500 MOD
(Ȼɟɥɶɝɿɹ)
0,30 1,20 0,40 0,80 1,20 0,60
≤0,015 ≤0,010 0,005
+/– ɦɿɫɬɢɬɶɫɹ/ɜɿɞɫɭɬɧɿɣ ɭ ɫɤɥɚɞɿ ɫɬɚɥɿ ɹɤ ɥɟɝɭɜɚɥɶɧɢɣ ɟɥɟɦɟɧɬ.

4(16)/2017 • WEAPONS AND MILITARY EQUIPMENT
32
Armored vehicles
Ɋɢɫ. 3. Ɏɚɤɬɢɱɧɢɣ ɯɿɦɿɱɧɢɣ ɫɤɥɚɞ ɞɨɫɥɿɞɠɟɧɢɯ ɩɥɚɜɨɤ ɫɬɚɥɿ ARMSTAL 500
Ɋɢɫ. 4. Ɏɚɤɬɢɱɧɢɣ ɯɿɦɿɱɧɢɣ ɫɤɥɚɞ ɞɨɫɥɿɞɠɟɧɢɯ ɩɥɚɜɨɤ ɫɬɚɥɿ Quardian 500
Ɋɢɫ. 5. Ɏɚɤɬɢɱɧɢɣ ɯɿɦɿɱɧɢɣ ɫɤɥɚɞ ɞɨɫɥɿɞɠɟɧɢɯ ɩɥɚɜɨɤ ɫɬɚɥɿ Miilux Protection 500

ОЗБРОЄННЯ ТА ВІЙСЬКОВА ТЕХНІКА • 4(16)/2017 33
Бронетанкова техніка велику імовірнісну складову. У цьому випадку для за- безпечення гарантованого захисту особового складу
ББМ вимушеним конструкторським рішенням може бути тільки збільшення запасу за товщиною броньової сталі та, як наслідок, зростання маси ББМ у цілому, що вплива- тиме на характеристики прохідності й рухомості зразка.
Прикладом нормативного документа, який регла- ментує вимоги до листового прокату з броньової сталі високої твердості, що надходить від виробника, є роз- роблені МО США технічні умови військового призна- чення MIL-DTL-46100E [13], які знаходяться у відкри- тому доступі. Вимоги до хімічного складу бронесталей згідно з цим документом надані в табл. 2.
Проблеми зварювального виробництва корпусів
ББМ. Конструктивними особливостями зварних корпу- сів ББМ легкої категорії за масою є наявність великої кількості різнотовщинних зварних з’єднань таз єднань під тупими й гострими кутами з товщиною з’єднуваних елементів близько 5…25 мм, а також різнонаправлених зварних швів, що потребують зварювання в складних просторових положеннях або використання спеціалізо- ваного устаткування для переміщення зварюваних ви- робів. Це обумовлює переважне застосування у вироб- ництві зварних бронекорпусів механізованого електро- дугового зварювання плавким електродом у захисному газі.
Ɋɢɫ. 6. Ⱦɟɝɪɚɞɚɰɿɹ ɛɚɥɿɫɬɢɱɧɨʀ ɫɬɿɤɨɫɬɿ ɡɜɚɪɧɢɯ ɦɚɤɟɬɿɜ ɡ ɛɪɨɧɶɨɜɨʀ ɫɬɚɥɿ ɜɢɫɨɤɨʀ ɬɜɟɪɞɨɫɬɿ ɩɿɞ ɜɩɥɢɜɨɦ
ɨɛɭɦɨɜɥɟɧɢɯ ɡɜɚɪɸɜɚɥɶɧɨɝɨ ɬɟɩɥɚ ɫɬɪɭɤɭɬɪɧɢɯ ɩɟɪɟɬɜɨɪɟɧɶ (ɈɆ – ɨɫɧɨɜɧɢɣ ɦɟɬɚɥ, ɳɨ ɧɟ ɡɚɡɧɚɜ ɜɩɥɢɜɭ
ɡɜɚɪɸɜɚɥɶɧɢɦ ɬɟɩɥɨɦ, ɁɌȼ – ɡɨɧɚ ɬɟɪɦɿɱɧɨɝɨ ɜɩɥɢɜɭ)
Ɍɚɛɥɢɰɹ 2. ȼɢɦɨɝɢ ɞɨ ɯɿɦɿɱɧɨɝɨ ɫɤɥɚɞɭ ɛɪɨɧɟɫɬɚɥɟɣ ɜɢɫɨɤɨʀ ɬɜɟɪɞɨɫɬɿ ɡɚ MIL-DTL-46100E [13]
ɏɿɦɿɱɧɢɣ
ɟɥɟɦɟɧɬ
Ƚɪɚɧɢɱɧɢɣ ɜɦɿɫɬ ɞɥɹ ɩɟɪɲɨʀ ɩɚɪɬɿʀ,
% ɦɚɫ.
Ⱦɨɩɭɫɬɢɦɿ ɜɿɞɯɢɥɟɧɧɹ ɞɥɹ ɜɫɿɯ ɧɚɫɬɭɩɧɢɯ ɩɚɪɬɿɣ,
% ɦɚɫ.
C 0,32 3)
Mn
Ȼɟɡ ɨɛɦɟɠɟɧɶ, ɚɥɟ ɹɤɳɨ:
< 1,00
> 1,00
± 0,15
± 0,20
P 0,020 1)
3)
S 0,010 1)
3)
Si
Ȼɟɡ ɨɛɦɟɠɟɧɶ, ɚɥɟ ɹɤɳɨ:
< 0,60
> 0,60 to < 1,00
> 1,00
± 0,10
± 0,15
± 0,20
Ni
Ȼɟɡ ɨɛɦɟɠɟɧɶ
2)
± 0,25
Cr
Ȼɟɡ ɨɛɦɟɠɟɧɶ, ɚɥɟ ɹɤɳɨ:
< 1,25 2)
> 1,25
± 0,15
± 0,25
Mo
Ȼɟɡ ɨɛɦɟɠɟɧɶ, ɚɥɟ ɹɤɳɨ:
< 0,20 2)
> 0,20
± 0,035
± 0,075
V
Ȼɟɡ ɨɛɦɟɠɟɧɶ
2)
± 0,075
B 0,003 3)
Cu 0,25 2)
3)
Ti 0,10 2)
3)
Al 0,10 2)
3)
1)
ȼɦɿɫɬ P ɬɚ S ɩɨɜɢɧɧɢɣ ɭɬɪɢɦɭɜɚɬɢɫɶ ɧɚ ɧɚɣɧɢɠɱɨɦɭ ɪɿɜɧɿ, ɫɩɿɥɶɧɢɣ ɜɦɿɫɬ P + S ɦɚɽ ɧɟ ɩɟɪɟɛɿɥɶɲɭɜɚɬɢ
0,025%.
2)
əɤɳɨ ɮɚɤɬɢɱɧɢɣ ɜɦɿɫɬ ɟɥɟɦɟɧɬɚ ɧɟ ɩɟɪɟɛɿɥɶɲɭɽ 0,02 %, ɬɨ ɜ ɫɟɪɬɢɮɿɤɚɬɿ ɩɪɨɫɬɚɜɥɹɽɬɶɫɹ < 0,02 %.
3)
ȼɦɿɫɬ ɟɥɟɦɟɧɬɚ ɦɚɽ ɧɟ ɩɟɪɟɛɿɥɶɲɭɜɚɬɢ ɧɚɜɟɞɟɧɟ ɝɪɚɧɢɱɧɟ ɡɧɚɱɟɧɧɹ.

4(16)/2017 • WEAPONS AND MILITARY EQUIPMENT
34
Armored vehicles
Від початку х рр. минулого століття у вітчизня- ному танкобудуванні для зварювання в захисному газі протикульових сталей високої твердості почали засто- совувати високолегований зварювальний дріт аустеніт- ного класу Св-08Х20Н9Г7Т [14], аналогічний тради- ційно застосовуваному для з’єднання товстолистової протиснарядної броні. Наразі ця марка зварювального дроту поступово замінюється у виробництві вітчизня- ними та закордонним аналогами (табл. 3). Як видно з табл. 3, у шві намагаються одержати ви- соколеговану хром-нікель-марганцеву сталь, що не за- знає поліморфного перетворення та зберігає аустенітну структуру до повного остигання зварного з’єднання. За умови призначення раціональних параметрів режиму зварювання та правильної техніки виконання зварних швів це дозволяє уникнути утворення тріщин у зварних з’єднаннях завдяки високому рівню пластичності мета- лу аустенітного зварного шва та високій розчинності водню в ньому.
Аустенітний метал зварного шва характеризуєть- ся високою живучістю під обстрілом, тобто здатністю не руйнуватись при завданні уражень поза межами шва. Однак при застосуванні подібних зварювальних матеріалів рівноміцність металу зварного з’єднання не забезпечується, а необхідний рівень кулестійкості зварних вузлів досягається їх конструктивним вико- нанням: застосуванням зварних з’єднань, в яких одна з деталей повністю закриває шов, або спеціальних вузь- козазорних, шипових, пазових і т. п. зварних з’єднань.
Неопрацьованість у виробництві технології виконання подібних з’єднань зі спеціальних сталей при застосу- ванні високолегованих аустенітних дротів та сучасних захисних газових сумішей спричиняє масові дефекти форми швів: несплавлення крайок та непровари (рис. 7). З урахуванням зазначеної раніше надмірної тепло- вої чутливості закордонних бронесталей забезпечення при їх зварюванні якісного формування металу шва од- ночасно з попередженням гартівних тріщин та запобі- ганням знеміцнення окремих ділянок ЗТВ являє собою складну науково-технічну задачу. З показаної на рис. 8 діаграми температурного режиму зварювання термо- зміцнених сталей видно, що за відсутності попередньо- го підігріву діапазон допустимих режимів зварювання для цих матеріалів є доволі вузьким. Якщо погонна енергія зварювання виходитиме за межі цього діапазо- ну, підвищуватиметься небезпека утворення гартівних тріщин, або, навпаки, через надмірне тепловкладення в зварюваний метал відбуватиметься знеміцнення ЗТВ
Ɍɚɛɥɢɰɹ 3. ɏɿɦɿɱɧɢɣ ɫɤɥɚɞ ɧɚɩɥɚɜɥɟɧɨɝɨ ɦɟɬɚɥɭ ɞɥɹ ɞɟɹɤɢɯ ɞɪɨɬɿɜ, ɡɚɫɬɨɫɨɜɭɜɚɧɢɯ ɩɪɢ ɡɜɚɪɸɜɚɧɧɿ
ɛɪɨɧɟɫɬɚɥɟɣ
Ɂɜɚɪɸɜɚɥɶɧɢɣ
ɞɪɿɬ
Ɇɚɫɨɜɚ ɱɚɫɬɤɚ ɟɥɟɦɟɧɬɿɜ, %
ɋ Si Mn Cr Ni Mo Ɍɿ Cu S P
ɋɜ-08ɏ20ɇ9Ƚ7Ɍ
(ȽɈɋɌ 2246-70)
0,09 0,6 6,8 19,8 9,1 - 0,64 - 0,004 0,008
ESAB OK Autrod 16.95 – G 18 8 Mn
(ȾɋɌɍ EN ISO 14343)
0,07 0,9 6,9 17,9 7,7 0,2 - 0,2 0,01 0,02
ɏɈɊȾȺ 307Ɍɿ – G 18 8 Mn Ti
(ȾɋɌɍ EN ISO 14343)
0,08 0,70 5,9 17,9 8,0 - 0,47 - 0,011 0,024
Ɋɢɫ. 7. ɇɟɩɪɨɜɚɪɢ ɡɜɚɪɧɢɯ ɡ’ɽɞɧɚɧɶ ɛɪɨɧɶɨɜɢɯ ɫɬɚɥɟɣ ɜɢɫɨɤɨʀ ɬɜɟɪɞɨɫɬɿ: ARMSTAL 500, Quardian 500,
HB 500 MOD, ɫɬɚɥɶ «71»

ОЗБРОЄННЯ ТА ВІЙСЬКОВА ТЕХНІКА • 4(16)/2017 35
Бронетанкова техніка зварних з’єднань й, відповідно, зростатиме імовірності
її пробиття засобами ураження.
Проведені дослідження з впливу зварювального тепла на структуру, фазовий склад та механічні власти- вості металу ЗТВ закордонних броньових сталей висо- кої твердості [8, 9] вказують на необхідність обмеження погонної енергії зварювання так, щоб швидкість охоло- дження металу ЗТВ в міжкритичному інтервалі температур була не меншою за приблизно с. На практиці виконання цієї умови не завжди може забезпечуватись підбором параметрів режиму зварювання, який на- лаштовується по зварювальному дроту, а не по основному металу. Адже аустенітний дріт має значно нижчу теплопровідність та меншу температуру плавлення, ніж основний метал.
Перспективними шляхами вирішення проблеми оптимізації температурного режиму зварювання бро- ньових сталей високої твердості аустенітними мате- ріалами можуть бути впровадження зварювання пуль- суючим струмом, застосування спеціалізованої тепло- відвідної оснастки, зварювання на прямій полярності, застосування спеціалізованих газових сумішей для підвищення ККД дуги, впровадження гібридних лазер- но-дугового та плазмово-дугового процесів. Реалізація цих заходів потребує на сьогоднішній день проведення широкого кола пошукових, параметричних та експери- ментальних досліджень.
Крім проблем технологічного характеру зварю- вальне виробництво корпусів ББМ на багатьох вітчиз- няних підприємствах потерпає від недооснащеності
Ɋɢɫ. 8. Ⱦɿɚɝɪɚɦɚ ɬɟɦɩɟɪɚɬɭɪɧɨɝɨ ɪɟɠɢɦɭ ɡɜɚɪɸɜɚɧɧɹ ɡɚɝɚɪɬɨɜɚɧɢɯ ɧɢɡɶɤɨɜɿɞɩɭɳɟɧɢɯ ɫɬɚɥɟɣ [15]
Ɋɢɫ. 9. ɉɪɢɤɥɚɞɢ ɧɢɡɶɤɨɝɨ ɪɿɜɧɹ ɨɪɝɚɧɿɡɚɰɿʀ ɫɤɥɚɞɚɥɶɧɨ-ɡɜɚɪɸɜɚɥɶɧɢɯ ɪɨɛɿɬ ɤɨɪɩɭɫɿɜ ȻȻɆ ɱɟɪɟɡ ɛɪɚɤ
ɫɩɟɰɿɚɥɿɡɨɜɚɧɨɝɨ ɭɫɬɚɬɤɭɜɚɧɧɹ ɞɥɹ ɫɤɥɚɞɚɧɧɹ ɬɚ ɩɟɪɟɦɿɳɟɧɧɹ ɡɜɚɪɸɜɚɧɢɯ ɤɨɧɫɬɪɭɤɰɿɣ

4(16)/2017 • WEAPONS AND MILITARY EQUIPMENT
36
Armored vehicles спеціалізованим устаткуванням для складання тапере- міщення зварюваних конструкцій. У першу чергу це стосується заводів, які до 2014 року виконували лише дрібносерійний ремонт військової техніки, що пере- бувала на озброєнні ЗСУ, а також деяких комерційних підприємств, що в останні три роки розпочали модер- нізацію ще «радянських» зразків ББМ або розробку та виготовлення власних зразків. На рис. 9 наведено приклади вимушено архаїчної ор- ганізації складально-зварювальних робіт через зазначе- ні причини. Можна бачити, що складання корпусів ББМ здійснюється за допомогою примітивних пристосувань, які приварюються до поверхні з’єднуваних деталей. Це ускладнює одержання необхідної геометричної фор- ми зварних вузлів та виробів та дотримання розмірної точності конструктивних елементів зварних швів. Та- кож знижається продуктивність складально-зварюваль- них робіт через необхідність видалення приварених до корпуса пристосувань після завершення зварювання.
Відбувається небажане перегрівання чутливих до зва- рювального тепла сталей у місцях, не передбачених конструкторською документацією. Через розміщення складених корпусів на нерухомих опорах зварювальник вимушений виконувати шви не тільки в нижньому та горизонтальному положеннях, а і на вертикальній пло- щині, у важкодоступних місцях.
Приклади сучасних рішень з оснащеності скла- дально-зварювальних ділянок необхідним споряджен- ням для виробництва корпусів ББМ зображено на рис.
10. При цьому слід відзначити, що ще наприкінці х років, під час виконання контракту для інозамовника, українським підприємством «Азовмаш» застосовували- ся спеціалізовані складально-зварювальні стапелі при поточному виготовленні корпусів БТР (рис. 10, г.
Забезпечення складальних та зварювальних ділянок необхідним спорядженням та технологічною оснасткою не тільки підвищує продуктивність виготовлення звар- них бронекорпусів, але і покращує умови праці та змен- шує навантаження на виробничий персонал. Усвою чергу, це знижує імовірність виникнення дефектів звар- них з’єднань та підвищує експлуатаційну надійність го- тових виробів. Адже кожний геометричний дефект або дефект суцільності в металі зварного шва виступає по- тужним концентратором напружень та здатний, в умо- вах дії експлуатаційних навантажень (погодні фактори, вібрація, вибухові та ударні впливи), виступати осеред- ком крихкого руйнування корпуса ББМ.
Конструктивні особливості корпусів вітчизняних легких ББМ. До конструктивних особливостей корпу- сів вітчизняних ББМ легкої категорії за масою, у першу чергу різноманітних зразків, запропонованих комерцій- ними виробниками, слід віднести надмірну кількість
Ɋɢɫ. 10. ɉɪɢɤɥɚɞɢ ɜɢɪɨɛɧɢɰɬɜ, ɨɫɧɚɳɟɧɢɯ ɧɟɨɛɯɿɞɧɢɦ ɭɫɬɚɬɤɭɜɚɧɧɹɦ ɞɥɹ ɫɤɥɚɞɚɧɧɹ ɬɚ ɩɟɪɟɦɿɳɟɧɧɹ
ɡɜɚɪɸɜɚɧɢɯ ɤɨɪɩɭɫɿɜ ȻȻɆ:
ɚ – ɩɥɚɜɚɸɱɢɯ ɛɪɨɧɟɬɪɚɧɫɩɨɪɬɟɪɿɜ ACV 1.1 ɞɥɹ ɤɨɪɩɭɫɭ ɦɨɪɫɶɤɨʀ ɩɿɯɨɬɢ ɋɒȺ (BAE Systems) [16]; ɛ, ɜ –
ɛɪɨɧɟɬɪɚɧɫɩɨɪɬɟɪɿɜ Patria AMV ɬɚ Patria Pasi APC (Patria Plc) [17]; ɝ – ɛɪɨɧɟɬɪɚɧɫɩɨɪɬɟɪɿɜ ȻɌɊ-3
(«Ⱥɡɨɜɦɚɲ», 2000 ɪ.) [18]