Технологія роботи виробничої котельні

Найменування статті витрат

Од. ізм.

Кількість одиниць на 1Гкал

Ціна за одиницю, крб.

Вартість одиниці, грн.

Кількість одиниць на вироблене число Гкал

Вартість вироблених Гкал

Паливо

газ

тис. м3

0,1361

1011,39

137,6502

16,5

16687,9350

Енергетич. витрати

електроенергія

кВт

12,9

0,9390

12,1131

1563,8154

1468,4227

питна вода

м3

5,2546

3,82

20,0726

637

2433,3400

разом:

3901,7627

З / плата осн. робочих

руб.

16,7401

2029,3354

нарахування на з / плату

руб.

6,3110

765,0573

разом:

Собівартість 1 Гкал, виробленої мінікотельної

3. Опис теплової схеми.

В якості теплоносіїв в котельні прийняті:

Вода з розрахунковою температурою

в прямій магістралі 150 º C

в зворотній магістралі 70 º C;

2. Насичений пар на технологічні потреби з тиском 1,4 МПа і температурою 194 º C;

Центральна котельня Ревдінскій метизної-Металургійного заводу харчується від двох незалежних джерел води. Вихідна (сира) вода з міського ставка з витратою 98,6 т / год надходить на підігрівач сирої води, підігрівається до температури 25 º C. Потім підігріта вода надходить у водопідготовчої установки ВПУ, де очищається, проходячи через механічні фільтри, умягчается за методом двоступінчастого Na -катіонування і надходить на теплообмінник безперервної продувки, де охолоджує продувну воду з котла до температури 40 º C. Далі продувальна вода надходить у продувний колодязь. Після теплообмінника безперервної продувки Хов ​​з температурою 35 º C надходить до охолоджувача випарується, де підігрівається до температури 41 º C і далі надходить у верхню частину живильного деаератора. Випарив з деаератора йде в охолоджувач випарується, охолоджується і надходить у продувний колодязь.

З деаератора живильна вода з температурою 104 º C надходить до охолоджувача деаерірованной води. У охолоджувачі деаерірованной води живильна вода з температурою 104 º C охолоджується до температури 70 º C, нагріваючи Хов ​​до температури 59 º C. Після охолоджувача деаерірованной води охолоджена живильна вода подається поживними насосами в котли ДЕ-25-14ГМ. На виході з котлів отримуємо пар з параметрами: Р = 1,4 МПа, tS = 198 º C. Пар від котлів надходить в паровій колектор, а від туди розподіляється по абонентам. Частина пара з витратою 21,6 т / год йде на технологічні потреби, частину, проходячи через редукційну установку, йде на деаератори і мережеві підігрівачі, частина пари (2 т / год) йде до споживача.

Для підживлення тепломережі використовується вода з міського водопроводу.

Вода нагрівається в теплообміннику, потім за методом одноступінчатого Na-катіонування умягчается і надходить підживлюючий деаератори, попередньо нагріваючись в водоводяних подогревателях. Деаерірованная підживлювальної вода з температурою 104 º C охолоджується в пароводяних подогревателях до температури 70 º C, нагріваючи Хов ​​до температури 59 º C. Потім вода подається насосами в баки акумулятори, а звідти на всмоктування підживлювальних насосів.

3. Розрахунок теплової схеми і вибір допоміжного обладнання

1.Визначити температуру на вході в підігрівач сирої води:

G с.в. - витрата сирої води (G с.в. = 98,6 т / год);

t с.в. - температура сирої води;

t "- температура підігрітої води (t" = 25 º С);

i'-ентальпія конденсату (Р = 1,4 МПа, t = 198 º С)

i '= 830,1 кДж / кг;

i "- ентальпія пари (Р = 1,4 МПа, t = 198 º С)

i "= 2788,4 кДж / кг.

D-витрата пари на підігрівач сирої води (D = 3,95 т / год);

η-ККД теплообмінного апарату;

З-теплоємність води (С = 4,19 кДж / кг),

2. Визначимо витрату хов на теплообмінник безперервної продувки:

Dвип - витрата пари на випарив (Dвип = 0,2 т / год);

i '- ентальпія конденсату (i' = 435,95 кДж / кг);

i "- ентальпія пари (i" = 2661,92 кДж / кг);

t'2 - температура Хов після підігрівача безперервної продувки;

t "2 - температура Хов після охолоджувача випарив (t" ​​2 = 41 º C).

3.Определите температуру води продувочной води:

Gпр - витрата води на продувку (Gпр = 2,62 т / год);

Gвпу - витрата води з ВПУ (Gвпу = 18,07 т / год);

t'1 - температура продувочной води;

t "1 - температура охолодженої продувочной води;

t'2 - температура Хов після ВПУ (t'2 = 25 º C);

t "2 - температура Хов після теплообмінника (t" 2 = 35 º C),

4. Витрата пари на поживний деаератор:

Gпіь-витрата живильної води (Gпіт = 103,2 т / год);

Dвип - витрата пари на випарив;

Gтех - витрата води на технічні потреби котельні (Gтех = 10,8 т / год);

Dпрод - витрата пара після сепаратора безперервної продувки (Dпрод = 0,58 т / год);

Gвпу - витрата Хов після ВПУ;

Gб - витрата води після охолоджувача конденсату (Gб = 61 т / год);

Gконд - витрата конденсату з підігрівача вихідної води (Gконд = 3,95 т / год);

Gхов - витрата Хов (Gхов = ​​4,8 т / год).

5. Визначимо витрату живильної води після деаератора ГВП:

Gвпу - витрата Хов після ВПУ на охолоджувач деаерірованной води (Gвпу = 80,71 т / год);

t'1 - температура конденсату (t'1 = 70 º C);

t "1 - температура живильної води (t" 1 = 104 º C);

t'2 - температура Хов після ВПУ;

t "2-температура Хов після охолоджувача деаерірованной води (t" 2 = 59 º C).

6. Визначимо витрату хов на охолоджувач деаерірованной води:

Dхов - витрата пари на підігрівач Хов (Dхов = ​​4,8 т / год);

t'2 - температура Хов води після охолоджувача деаерірованной води;

t "2 - температура води після підігрівача Хов (t" ​​2 = 89 º C);

i '- ентальпія конденсату;

i "-ентальпія пари.

7. Визначимо витрату пари на охолоджувач випарив перед деаератором ГВП:

Gвпу - витрата Хов після ВПУ;

С - теплоємність води;

η - ККД теплообмінника;

i '- ентальпія конденсату (i' = 435,95 кДж / кг);

i "-ентальпія пари (i" = 2661,92 кДж / кг);

t'2 - температура Хов;

t "2 - температура Хов після охолоджувача випарив (t" ​​2 = 90 º C).

8. Визначимо витрату пари на деаератор ГВП:

Gд - витрата живильної води;

Dвип - витрата пари на випарив;

Gвпу - витрата хов.

9. Визначимо витрата мережної води:

Gб - витрата конденсату після підігрівача мережної води;

t'1-температура конденсату після охолоджувача конденсату (t'1 = 80 º C);

t "1 - температура конденсату після підігрівача мережної води;

t'2 - температура зворотної води (t'2 = 70 º C);

t "2 - температура зворотної води після охолоджувача конденсату.

4 Паливоподача

У цьому розділі розглядається питання паливопостачання центральної парової котельні "РММЗ".

За проектом встановлюється третій котел типу ДЕ 25-14 ГМ. Основне паливо - газ, резервне - мазут.

Газ береться з газопроводу Інгрії-Сєров. По газопроводу заводської мережі газ подається до газорегуляторній установці (ГРУ). Вихідний тиск газу 3 кгс/см2. Витрата газу на котел ДЕ 25-14 ГМ складає 1900 м3 / год (за даними Бійського котельного заводу). На котлі ДЕ 25-14 ГМ встановлюється один пальник типу ГМП-16. Необхідний тиск перед пальником 0,25 кгс/см2.

Основне призначення ГРУ - зниження тиску газу до заданого і підтримання його в контрольній точці постійним (в заданих межах) не залежно від зміни вхідного тиску і витрати газу. Крім того в ГРУ здійснюється: очищення газу від механічних домішок, контроль вхідної та вихідної тисків, вимірювання витрати газу. ГРУ повинно забезпечувати повне припинення подачі газу до котлів у разі виходу за допустимі рамки вихідного тиску газу. ГРУ центральної котельні РММЗ розташоване в будівлі котельні.

Обладнання ГРУ:

регулятор тиску універсальний системи Казанцева;

механічний фільтр;

запобіжний скидний клапан;

засоби вимірювання;

імпульсні трубки;

скидні і продувні трубопроводи;

запірна арматура (засувки, вентилі);

обвідна лінія (байпас).

Вентиляція в місці установки ГРУ повинна забезпечувати не менше 3-х кратного повітрообміну протягом години. Освітлення ГРУ виконано у вибухобезпечному виконанні. У зимовий час у місці установки ГРУ необхідно підтримувати температуру повітря не нижче + 5 º C.

Облік витрат газу здійснюється за допомогою діафрагми і самописних дифманометрів. Перед діафрагмою встановлюється технічний термометр для виміру температури газу в газопроводі.

Аеродинамічний розрахунок газопроводу від котла ДЕ-25-14ГМ до регулятора тиску.

Для розрахунку газопроводу центральної парової котельні вибираємо найбільш віддалений від ГРУ котел № 3, до пальника якого підводиться газ.

Проведемо перерахунок газу від нормальних умов (Pн = 760 мм.рт.ст.; Т = 0 оС або 273 ОК; ) До робочих умов (Р = 1,25 ата, Т = 20 оС або 293 про К).

V20 = 2,782, м3/год

= 0,359, кг/м3;

V20 - витрата газу при даному тиску, м3/год;

Vн - витрата газу в нм3/час;

Т - абсолютна температура газу в о К;

Р - тиск газу в мм.рт.ст.

V20 = 2,782 = 1630 м3/год;

= 0,359 = 0,87 кг/м3

Для проведення аеродинамічного розрахунку газопроводу необхідно визначити повну втрату тиску в газопроводі, що складається із втрат на тертя і втрат в місцевих опорах.

Робщ = Р тр + Рмест, кгс/м2;

Втрата тиску на тертя визначається за формулою:

Р тр = , Кгс/м2;

- Безрозмірний коефіцієнт;

D - діаметр газопроводу, м;

l - довжина газопроводу, м;

W - швидкість газового потоку, м / сек;

g - 9,81 м / сек - прискорення вільного падіння;

- Щільність газу, (0,87 кг/м3)

При турбулентному характері газового потоку:

;

Re - критерій Рейнольдса:

= ;

- Кінематична в'язкість газу м2/сек (з довідника = 14 );

Втрата тиску в місцевих опорах визначається за формулою:

Рмест = , Кгс/м2

де безрозмірний коефіцієнт місцевого опору;

W - швидкість газового потоку;

щільність газу, (0,87 кгс/м3)

Для проведення розрахунку трасу від ГРУ до котла ДЕ-25-14ГМ № 3

розбиваємо на дільниці.

Ділянка № 1

Від пальника ГМП-16 котла ДЕ-25-14ГМ № 3 до загального газопроводу.

Діаметр газопроводу D = ​​159 4,5.

Довжина газопроводу - 18м.

Швидкість газу на дільниці № 1

, М / сек;

Площа газопроводу

м / сек;

(Швидкість газу в трубопроводах звичайно приймається 25-40 м / сек).

Втрати в газопроводі:

Р1 = Р ТР1 + Рмест1 + Рдіаф

Втрати на тертя:

, Кгс/м2;

;

;

;

коефіцієнт :

=

Р ТР1 = , Кгс/м2

Втрати тиску в місцевих опорах

, Кгс/м2

Сума коефіцієнтів місцевого опору для ділянки № 1 буде дорівнює:

.

пер = 0,1 - коефіцієнт місцевого опору переходу;

кр = 2 - коефіцієнт місцевого опору крана;

кол = 0,5 - коефіцієнт місцевого опору

крутозагнутими коліна;

зас = 3,9 - коефіцієнт місцевого опору заслінки.

Приймаються кут відкриття ;

кл = 5 - коефіцієнт місцевого опору клапана

ПКН-200;

зад = 0,25 - коефіцієнт місцевого опір засувки;

тр = 1,1 - коефіцієнт місцевого опору трійника;

кгс/м2;

Опір вимірювальної діафрагми діаметром 150 мм (за даними КВП) дорівнює 250 мм.вод.ст.

Загальна втрата на ділянці № 1:

Робщ1 = РТР + Рмест + Рдіаф = 50 + 590 + 250 = 890 кгс/м2;

Т.ч. розрахунковий тиск в основному газопроводі перед відведенням на котел ДЕ-25-14ГМ № 3 має бути не нижче:

Ргаз = Ргор + Робщ1 = 2500 + 890 = 3390, кгс/м2 або Ргаз = 1,34 ата;

Зробимо перерахунок характеристик газу при даному тиску:

V2 = 2,782 = 1521 м3/год;

= 0,359 = 0,936 кг/м3;

Ділянка № 2

Ділянка від відводу на котел № 3 до відводу на котел № 2. Ділянка прямій. Діаметр газопроводу D2 = 273 7. Довжина газопроводу L2 = 8 м. Витрата газу через газопровід на ділянці № лютого 1521 м ³ / год.

Швидкість газу в газопроводі:

, М / сек;

Площа газопроводу:

;

м / сек;

Втрата тиску:

Р2 = Р ТР2;

Втрат на місцеві опору немає. Втрати на тертя:

, Кгс/м2;

;

;

;

коефіцієнт :

= ;

кгс/м2;

Тиск дуже змінилося, подальший розрахунок ведемо при тих же параметрах газу.

Ділянка № 3

Ділянка від відводу на котел № 2 до відводу на котел № 1. Ділянка прямій. Діаметр газопроводу D2 = 273 7. Довжина газопроводу L2 = 8 м. Витрата газу через газопровід на ділянці № лютого 3042 м ³ / год.

Швидкість газу в газопроводі:

, М / сек;

Площа газопроводу:

;

м / сек;

Втрата тиску:

Р3 = Р ТР3 + Рмест3;

Втрати на тертя:

, Кгс/м2;

;

;

;

коефіцієнт :

= ;

Р ТР3 = , Кгс/м2;

, Кгс/м2;

отв = 0,28 - відвід на котел ДЕ-25-14ГМ № 2;

кгс/м2;

Робщ3 = 5,2 + 3,5 = 8,7 кгс/м2 9 кгс/м2;

Тиск дуже змінилося. Подальший розрахунок ведемо при тих же параметрах газу.

Ділянка № 4

Ділянка від відводу на котел ДЕ-25-14ГМ № 1 до ГРУ. Діаметр газопроводу D4 = 273 7. Довжина ділянки № 4 l4 = 33 м.

Витрата газу на ділянці:

V4 = 3 1521 = 4563 м3/год;

Швидкість газу в газопроводі:

, М / сек;

Площа газопроводу:

;

= 19 м / сек;

Втрата тиску:

Р4 = Р ТР4 + Рмест4;

Втрати на тертя:

, Кгс/м2;

;

;

;

коефіцієнт :

= ;

Р ТР4 = , Кгс/м2;

, Кгс/м2;

Сума коефіцієнтів місцевого опору для ділянки № 4 буде дорівнює:

;

отв = 0,28 - відвід на котел ДЕ-25-14ГМ № 1;

кол = 0,5 - коефіцієнт місцевого опору крутозагнутими коліна;

пер = 0,1 - коефіцієнт місцевого опору переходу;

зад = 0,25 - коефіцієнт місцевого опір засувки;

;

кгс/м2;

Опір вимірювальної діафрагми діаметром 150 мм (за даними КВП) дорівнює 250 мм.вод.ст.

Загальна втрата на дільниці № 4:

Робщ4 = Ртр4 + Рмест4 + Рдіаф = 28,5 + 68,9 + 250 = 347,4 кгс/м2;

Втрата тиску по всій трасі проектованого газопроводу складе:

Рсумм = Ргаз + Робщ2 + Робщ3 + Робщ4;

Рсумм = 3390 + 1,5 + 9 + 347,4 = 3747,9 кгс/м2.

Таким чином, на виході з ГРУ тиск газу має бути рівним: Р = 1,3931 ата.

Приймаються тиск за регулятором 1,4 ата. Робочий тиск для пальника уточнюється при налагодженні котла в експлуатаційному режимі.

5 Водопідготовка

У даному розділі необхідно перевірити чи забезпечить існуюча ВПУ розширену котельню хімочищенням водою в необхідній кількості з необхідною якістю:

Для цього проведемо наступні розрахунки:

Вибір схеми ВПУ;

Вибір марки та кількості деаераторів;

Вибір марки та кількості фільтрів;

Розрахунок процесу регенерації.

Основним завданням водопідготовки є боротьба з корозією і накипом.

Корозія поверхонь нагріву котлів, підігрівачів і трубопроводів теплових мереж викликається киснем і вуглекислотою, які проникають в систему з живильною водою.

При нагріванні і випаровування води з неї випадають різні розчинені солі, частина з яких осідають на поверхнях нагріву у вигляді щільного шару з низькою теплопродуктивністю - накипу, що призводить до зниження ККД пристроїв і агрегатів.

Деаерація води заснована на підвищенні її температури до кипіння, при якому відбувається виділення газів з води.

Хімводопідготовкою призначена для забезпечення живильною водою парових котлів ДЕ-25-14ГМ, систем випарного охолодження (ДІВ) мартенівського і прокатного цехів, котлів-утилізаторів мартенівського цеху.

За даними заводу і проведеними розрахунками потреба в живильній воді складе:

де Gкот = 75 т / год - продуктивність котельні;

Gсм = 12 т / год - продуктивність СІО мартена;

Gсп = 10 т / год - продуктивність СІО прокатного цеху;

Gку = 15 т / год - продуктивність КУ;

Gгв = 30 т / год - витрата води на гаряче водопостачання;

Gпод = 5 т / год - середньогодинна підживлення мережі.

k1 і k 2 = 1,08 і 1,05 відповідно коефіцієнти продувки і втрати в мережах;

Таким чином:

з них витрату води:

а) на блок № 1 ~ 30 м3/год

б) на блок № 2 - 170-30 = 140 м3/год

Опис схеми живильної установки

Схема живильної установки складається з двох блоків:

блок № 1 для покриття потреб гарячого водопостачання:

блок № 2 для покриття потреб парогенеруючі установок

заводу і підживлення теплових мереж.

Хов за двома роздільним трубопроводах подається до блоків № 1 і № 2.

До складу блоку № 1 входять:

Котельне (у комплектному постачанні) продуктивністю 50 т / год.

Пароводяні теплообмінники.

Баки акумулятори гарячої води.

Насоси гарячої води.

Редуціонная установка продуктивністю Q = 16 т / год.

Насоси гарячого водопостачання.

До складу блоку № 2 входять:

Два деаератора ТАК-100, продуктивністю по 100 т / год.

Живильні насоси котлів ДЕ-25-14ГМ, котлів утилізаторів та систем випарного охолодження.

Пароводяні теплообмінники.

Редуціонная установка, спільна з блоком № 1.

Установка збору конденсату.

Баланс тепла деаератора блоку № 2.

1. Пар від редуціонной установуі. Dр = х1

Тепломісткість скороченої пара i "р = 666 ккал / кг

2. Пара з сепаратора безперервної продувки. Dс.н.п. = 0.77 м3/год

Тепломісткість пара сепаратора (при Р = 3ата) iс.н.п = 651 ккал / кг

3. Конденсат від підігрівача сирої води. Dк = 8.0 м3/год

Тепломісткість = 80 ккал / кг Ік = 80 ккал / кг

Хімочищенням вода. конденсату

а) тепломісткість х.в.о. без установки паро-Dх.о = х2

водяних теплообмінників за деаератором iх.о = 40 ккал / кг

б) з установкою пароводяних теплообмінників iх.о = 80 ккал / кг

Складаємо рівняння теплового балансу

де: з урахуванням витрати на гаряче водопостачання витрата живильної води на блок № 2 буде

;

Необхідна кількість х.в.о. надходить в деаератор і кількість скороченої пара йде на деаерацію визначається рішенням цих двох рівнянь. У розрахунку розглянемо 2 варіанти:

а) Варіант з установкою теплообмінників.

б) Варіант без встановлення теплообмінників.

Підставляючи дані і вирішуючи рівняння теплового балансу маємо:

а) варіант з установкою теплообмінників

приймаємо 126 т / год

б) варіант без установки теплообмінників.

беремо 118 м3/год

Для подальшого розрахунку обладнання х.в.о. приймаємо варіант з установкою пароводяних теплообмінників.

Таким чином приймаємо, що для живлення блоку № 2 буде потрібно 126 т / год х.в.о.

З урахуванням витрати х.в.о. на блок № 1 загальний витрата х.в.о. складе

З урахуванням власних потреб цеху х.в.о. прийнятих 20% від загальної продуктивності потреба в освітленій воді складе

Запроектована схема за принципом роботи не має зміни. Однак зважаючи на збільшення продуктивності х.в.о. додається кількість встановлюваних механічних і Na-катіонітних фільтрів і проводяться необхідні розрахунки для вибору допоміжного обладнання.

Вихідні дані для вибору обладнання хімводопідготовки.

Розрахункова продуктивність х.в.о. по освітленій воді становить:

Аналіз води Ревдінскій ставка (за даними лабораторії заводу):

жорсткість загальна (протягом року) від 1,5-2,3 (мг-екв) / л;

лужність - 0,82 мг / л;

жорсткість карбонатна - 1,5 (мг-екв) / л;

жорсткість некарбонатних - 0,8 (мг-екв) / л;

сухий залишок протягом року - 80-150 мг / л.

Норма якості живильної води для парових казанів при докотлової обробці згідно з вказівками "Правил котлонагляду":

жорсткість води загальна - 0,2 (мг-екв) / л;

- Вміст кисню - 0.03 (мг-екв) / л;

вміст заліза - 0,2 мг / л;

вміст олії - 3 мг / л.

значення pH: 8,5-10,5

Розрахунок основного обладнання установки хімводопідготовки.

Фільтри осветлітельние.

Основні розрахункові показники.

Розрахункова швидкість фільтрування (при освітленні води без відстійників):

а) нормальний режим 5 м / год

б) форсований режим 7 м / год

2. Тривалість роботи фільтра від промивання до промивки (при зазначених швидкостях)

а) 9 годин

б) 18 годин

3. Розрахунковий опір фільтра перед промиванням - 10 мм вод. ст.

4. Розрахункова інтенсивність промивки (знизу вгору) - 15 л / сек м ²

5. Тривалість промивки фільтра водою - 6 хв

6. Витрата освітленої води на 1 промивання - 5,4 м ³ / м ².

7. Розрахунковий питома витрата освітленої води на власні потреби осветлітельних фільтрів,% від кількості фільтрату.

8. Продування стисненим повітрям (перед промиванням)

а) напір повітря - 1 кг / см ²;

б) інтенсивність продувки 20 л / сек м ²;

в) тривалість продувки 6 хв.;

г) витрата повітря - 3,6 м ³ / м ²

Загальна площа фільтрування

де продуктивність х.в.п. з урахуванням власних потреб

швидкість фільтрування.

Для установки вибираємо фільтр типу 2,6-6.

Технічна характеристика вибраного осветлітельного фільтра.

Тип 2,6-6

Діаметр - 2,6 м

Тиск - робочий 6 кг / см ², пробне 9 кг / м2

Площа фільтрування - 5,3 м ²

Висота фільтруючого шару - 1 м

Обсяг фільтруючого завантаження - 7,86 м ³

Вага фільтруючого завантаження 10,28 т

Вага конструкції фільтра - 3,755 т

Вага арматури - 0,375 т

Навантажувальний вага фільтру - 28 т

Питомий тиск на фундамент - 6,8 кг / см ²

12. Оптова цеху 40 руб.

13. Виробник - Таганрозький завод "Червоний казаняр"

Розрахункова кількість робочих фільтрів

приймаємо 6 фільтрів

загальна площа фільтрування

площа фільтрування 1 фільтра

Режим роботи освітлювального фільтра.

У розрахунку розглядаємо 2 режими роботи фільтрів:

а) нормальний передбачає роботу фільтрів при періодичному одного фільтра на ремонт;

б) форсований - при ремонті одного фільтра і при відключенні іншого фільтру на промивку.

а) нормальний режим

де q - середньогодинної витрати води на власні потреби м ³ / год

приймаємо 15 м ³ / год

де d - витрата води на одну промивання при розпушують промиванні розпушена водою, м ³

(5,4 показники фільтру)

n = 6 число робочих фільтрів прийнятих до установки (сьомий резервний)

r = 2 число промивок фільтра на добу (прийнято за технічній характеристиці фільтра)

б) форсований режим

де 2 - кількість відключених фільтрів (один в ремонті, один у промивці).

З огляду на те, що розрахунок проведений на зимовий період при максимальній продуктивності х.в.о. робочі швидкості фільтрів при середньому режимі роботи будуть менше.

На підставі розрахунку до установки приймаємо 8 фільтрів, з них;

а) 6 фільтрів ø 2,6 м робочих

б) 1 - резервний

в) один існуючий фільтр ø 2,5 м використовувати як перевантажувальний.

Витрата освітленої води на потреби механічних фільтрів на добу складе

Часовий витрата

Розпушують промивка механічних фільтрів вимагає інтенсивного витрати води i = 15 т / сек м ², що складає на годину

з урахуванням загальної витрати води цеху х.в.п. 184 т / год пропускна здатність подає мережі складе

За умовами водопостачання заводи такої витрата по водопровідної мережі неприпустимий. Тому з метою зменшення одночасного витрати освітленої води з трубопроводу проектом передбачається установка промивних баків.

Баки встановлюються на корпусі будівлі х.в.о. в приміщенні деаераторів на відмітці 12 м.

Ємність баків для промивки визначається за формулою:

де а = 2 коефіцієнт запасу ємності.

До встановлення приймаємо 2 баки, ємністю по 30 м ³

Na - катіонуванням води.

Проектом залишено раніше прийняте рішення двоступеневої обробки води.

Вихідними даними для розрахунку Na-катіонітних фільтрів є:

а) їх продуктивність

б) загальна жорсткість води

в) залишкова жорсткість фільтрату (після Na-катіонування).

Вихідна жорсткість оброблюваної води з Ревдінскій ставка становить 1,5-2,3 мг-екв / л.

У фільтрах I ступеня проводиться пом'якшення води до залишкової жорсткості 0,1 мг-екв / л. Після цього оброблювана вода надходить на Na-катіонітних фільтри II ступеня.

Згідно робочого проекту для замовлення заводу обрані Na-катіонітних фільтри ø 2000 мм.

Зважаючи на значний збільшення потужності х.в.п. проведено перерахунок на нову потужність, для виявлення необхідної кількості зазначеного обладнання. Діаметр фільтрів на 2,0 м.

Основні показники для розрахунку Na-катіонітних фільтрів наведені в таблиці 5.1.

Розрахунково-технологічні показники

Таблиця 5.1

Технічна характеристика фільтра I ступеня

1. Тиск:

а) робочий - 6 кг / см ²

б) пробне - 9 кг / см ²

2. Площа фільтрування - 3,14 м ²

3. Діаметр фільтру - 2000 мм

4. Висота фільтруючого шару - 2,5 м

5. Фільтруюча завантаження (обсяг) - 7,85 м ³

6. Вага сульфоугля (ζ = 0,7 т / м ³) - 5,5 т

7. Вага конструкції фільтра - 2,59 т

8. Вага арматури фільтра - 0,116 т

9. Навантажувальний вага фільтру - 15 т

10. Питомий тиск на фундамент - 6 кгс / см ²

11. Оптова цеху - 1040 руб.

12. Виробник - Таганрозький завод "Червоний казаняр".

Розрахунки з обладнання Na-катіонування

Розрахунок Na-катіонітних фільтрів I ступеню

Кількість Na-катіонітних фільтрів I ступеня (при цілодобовій роботі) приймають не менше 2-х, крім того один резервний. Рекомендовані швидкості фільтрування беруть 25-50 м / годину.

Кількість освітленої води що поступає на-Na-катіонітних фільтри одно

Необхідна загальна площа фільтрування при прийнятої для розрахунку швидкості 25 м / год буде:

Площа фільтра ø 2,0 і

Розрахункова кількість фільтрів буде:

приймаємо 2 фільтри

До встановлення приймаємо 3 фільтра типу ФІПа 1-2,0-6 два робочих, один резервний.

Фільтри виготовлення Таганрозького заводу "Червоний казаняр".

Робочі швидкості фільтрування при:

а) нормальному режимі

б) форсований режим

Резервний фільтр при необхідності може використовуватися не тільки при ремонті одного з фільтрів, але і при регенерації.

Розрахунок зроблений при максимальній продуктивності парогенеруючі установок (тобто на зимовий період). При усередненому витраті х.в.о. швидкості відповідно будуть менше. Кількість солей жорсткості видаляються в Na-катіонітних фільтрах I ступеня за добу складає:

де - 0,1 жорсткість фільтрованої води видаляється у фільтрах першого ступеня

Число регенерацій кожного фільтра на добу

на добу

де: площа фільтру

висота завантаження катіоніту у фільтр

робоча об'ємна здатність сульфоугля

кількість солей жорсткості видаляються на добу.

Межрегенераціонний період фільтру визначається за формулою

де: tрег годину - час регенерації Na-катіонітyого фільтрах приймають 2 години.

Кількість одночасно регенерованого фільтрів визначається за формулою.

де: Q = 2 шт кількість одночасно працюючих фільтрів.

Витрата 100% солі на одну регенерацію одного фільтра буде:

де: - Питома витрата солі на регенерацію.

Витрата насиченого розчину солі (26%) на регенерацію одного фільтра

де: g = 1.2 м / м ³ - питома вага 26% розчин

Витрата технічної солі на регенерацію фільтрів першого ступеня на добу.

де: 96,5 - утримання NaCl в технічної солі

Витрата води на регенерацію Na-катіонітних фільтра складається з:

а) витрати води на розпушують промивання фільтра

б) витрати води на приготування регенераційного розчину солі

де: b = 8% - концентрація регенераційного розчину

g дор = 1,056 т / м ³ - уд. вага регенераційного розчину

в) витрати води на відмивання катіоніту від продуктів регенерації

де: Qот - питома витрата води на відмивання катіоніту, для сульфоугля приймається 4 м ³ / м ³

Загальна витрата води на регенерацію Na-катіонітних фільтра I ступеня складе:

а) без обліку використання отмивочной води на розпушують промивку

б) з урахуванням використання отмивочной води на розпушують промивку

Витрата води на регенерацію фільтрів I ступеню в добу буде:

а) без обліку використання отмивочних вод

б) з урахуванням використання отмивочних вод

де: m = 1,6, а = 2

Часовий витрата на власні потреби фільтрів першого ступеня

Розрахунок Na-катіонітних фільтрів II ступеню

Вихідні дані

Q = 154 т / год - максимальна витрата води підлягає обробці

H ¢ 0 = 0,1 мг-екв/літр - жорсткість води надходить на фільтри II

щаблі після обробки води фільтрах I ступеня

Розрахункові показники Na-катітонітних фільтрів II ступеню наведені в таблиці 5.2.

Розрахунок починають з підбору діаметра, що забезпечує рекомендований швидкісний режим фільтрування.

До встановлення приймаємо фільтри типу ФІПа II-2.0-6

Розрахунково-технологічні показники Na-катіонітних фільтрів II ступеню

Таблиця 5.2

Найменування	Єдін. ізм.	Чисельне значення	Примітки
Висота сульфоугля	м	1,5
Крупність зерен сульфоугля	мм	0,5-1,1
Повна обмінна здатність	гр / екв м ³	500
Розрахункова обмінна здатність	гр / екв м ³	300
Швидкість фільтрування води: а) нормальнаяб) максимально короткочасна	м / год	4080
Питома витрата кухонної солі на регенерацію (при загальному солевмісті до 3 мг-екв / л з урахуванням роботи фільтрів I ступеня)	г / г-екв	250
Фортеця регенераційного розчину кухонної солі	%	8-12
Розпушування сульфоугля перед регенераціейа) інтенсівностьб) тривалість	л / м ² секмін	312
Швидкість фільтрування освітленої отмивочной води через сульфовугілля після регенерації	м / год	6-8
Питома витрата освітленої води на відмивання	м ³ / м ³	4
Загальна тривалість регенерації фільтру	Година	2
Загальний питома витрата освітленої води на регенерацію сульфоугляа) без використання промивної води для взрихленіяб) з використанням промивної води на розпушування	м ³ / м ³ м ³ / м ³	6,55,0
Температура оброблюваної води	° С	20-30

На другому щаблі катіонування встановлюють зазвичай 2 фільтри, з висотою шару катіоніту 1,5 м.

Технічна характеристика фільтра 2N-2, 0 II ступеня

1. Тиск:

а) робочий - 6 кг / см ²

б) пробне - 9 кг / см ²

2. Площа фільтрування - F = 3,14 м ²

3. Діаметр фільтру - d = 2000 мм

4. Висота фільтруючого шару - H = 1,5 м

5. Об'єм сульфоугля - V = 4,7 м ³

6. Вага сульфоугля (ζ = 0,7 т / м ³) - P = 3,3 т

7. Вага конструкції фільтра - 2,116 т

8. Вага арматури фільтра - 0,291 т

9. Навантажувальний вага фільтру - 13,1 т

10. Питомий тиск на фундамент - 5,1 кгс / см ²

11. Оптова цеху 1000 руб.

12. Виробник - Таганрозький завод "Червоний казаняр".

Робочі швидкості фільтрування при:

а) нормальному режимі

б) форсований режим

Число регенерацій кожного фільтра на добу

на добу

де:

Витрата 100% кухонної солі на одну регенерацію Na-катіонітних фільтра

де: - Питома витрата NaCl на I регенерацію.

Витрата насиченого розчину 26% розчину NaCl на I регенерацію

Витрата технічної солі на добу на I регенерацію фільтрів другого ступеня складе:

Витрата води на регенерацію Na-катіонітних фільтра складається з:

а) витрати води на розпушують промивання фільтра

i = 3 л сек м2; tвзр = 12 хв.

б) витрати води на приготування 8% розчину

в) витрати води на відмивання катіоніту від продуктів регенерації

де: Qот = 4 м ³ / м ³ питома витрата води на відмивання катіоніту

Загальна витрата води на регенерацію натрій-катіонітних фільтрів II ступеню складе:

а) без обліку використання отмивочной води на розпушують промивку

б) з урахуванням використання отмивочной води на розпушують промивку

За наявності двох працюючих фільтрів (кожен з них на добу регенерується 0,127 разів).

Загальна витрата води на регенерацію в добу буде:

а) з використанням отмивочной води =

б) без використання отмивочной води

Витрата води по цехах х.в.о. для технологічних потреб.

У добу:

1. На механічні фільтри - 348 м ³ / добу

2. На Na-катіонітних I ступеня - 111 м ³ / добу

3. На Na-катіонітних II ступені - 5,35 м ³ / добу

Разом - 465 м ³ / добу

У перерахунку на годину -

Вибір бака мірника

У щаблях двоступінчастого Na-катіонування ємність баків мірників вибирають по фільтрах II ступені, тому що витрата солі на одну регенерацію цих фільтрів більше ніж на регенерацію фільтрів I ступеня.

а) витрата солі на одну регенерацію фільтрів першого ступеня дорівнює

б) те ж, на фільтри другого ступеня

Бак мірник встановимо з урахуванням проведення регенерацій фільтрів I і II ступені.

Загальний витрата солі на регенерацію фільтрів I

Для отримання 8% розчину NaCl необхідну кількість води на 648 кг солі буде

8 кг - 92 л.

655 - х

Ємність бака мірника

До встановлення залишаємо бак мірник з

а) робочою ємністю

б) геометричною ємністю

Резервуари мокрого зберігання солі.

Добовий технічної солі на потреби технології для Na-катіонітних фільтрів I і II ступені, згідно з розрахунком складає

Обсяг резервуару мокрого зберігання солі розраховується за формулою

де: 1,5 - розрахунковий обсяг баків мокрого зберігання на1 т реагенту, м ³

b = 10 - 30 - необхідний запас кількість діб залежно від способу доставки

P = 5 - 10 - залишок солі на 5 - 10 діб передбачений перед надходженням основного запасу.

До виконання розроблені робочі креслення мокрого зберігання солі з резервуарами об'ємом ~ 140 м ³, тому що за умовами обмеженості території розмістити сховище великої ємності не представляється можливим.

Підігрівач сирої води.

Згідно зі схемою проекту вода при вході в будівлю х.в.о. підігрівається до 30 ° С. Підігрів сирої води проводиться в пароводяному теплообміннику встановленому в блоці з охолоджувачем конденсату. Пар в підігрівач подається з РУ 13 / 6 ата. Розрахунок теплообмінника зроблений для зимового режиму роботи парогенеруючі установок заводу, тобто при максимальній продуктивності хімводопідготовки по освітленій воді рівною 186 т / год. Для вибору обладнання підігріву сирої води зроблено розрахунок.

Вихідні дані для розрахунку.

Загальна кількість тепла передається пором в установці теплообмінників становить:

де: - Витрата сирої підігрівається води

- Температура нагрітої води

- Температура води, що поступає.

Параметри пара надходить в пароводяної теплообмінник

- Тиск пари від РУ

- Температура пари

- Тепломісткість пари

Витрата пари на підігрів води

де: - Тепломісткість конденсату на виході з водо-водяного теплообмінника

- Те ж, пара поступає в пароводяної теплообмінник

З кожного кг пари в установці використовується тепла

Технічна характеристика пароводяного підігрівача випуску таганрозького заводу.

Продуктивність - 200 т

Поверхня нагріву - 31,2 м2

Розрахункові параметри:

по гріє пару:

тиск - 1,2 ата

температура - 104,2 ° С

по воді:

тиск - 8 ата (до розрахунку приймаємо в ата)

температура на вході - 5 ° С

на виході - 40 ° С

Робочі параметри:

по гріє пару:

тиск (до) - 8 ата

температура (не більше) - 180 ° С

по воді:

тиск - 8 ата

температура на вході (не менше) - 5 ° С

Пробне гідравлічний тиск:

парового простору - 10 кгс/см2

водяного простору - 10 кгс/см2

Розрахунок на розрахунковому режимі:

води - 200 т / год

пара - 13,40 т / год

Кількість трубок - 312

Розмір трубки:

діаметр - 16 мм

товщина стінки - 1 мм

довжина - 2000 мм

Число ходів води - 2

Вага обігрівача:

без води - 0,900 т

повністю заповнений водою - 1,298 т

Розподіл тепла в блоці теплообмінників:

а) у паровому теплообміннику

б) у водоводяний

У відсотковому відношенні до витрати загального тепла це складе:

передається в водоводяний блоці теплообмінника

те ж, у пароводяному теплообміннику

Температура нагріву води в водоводяний теплообміннику буде

Т.ч. на виході з водоводяного теплообмінника температураводи надходить в пароводяної теплообмінник буде

Приймаються до установки пароводяної підігрівач продуктивністю 200 т / ч.

Вибір схеми водопідготовчої установки.

Основні критерії вибору схеми обробки води для парових котлів:

Величина продувки котла П 10%;

Вміст вуглекислоти в парі Ссо2 20 мг / кг;

Величина відносної лужності котлової води

%;

Величина продувки котла:

де Sкв, Sпв і Sп - солевміст котлової води, подачі води і пари (величиною Sп можна знехтувати). Sов - сухий залишок обробленої води, мг / кг; - Частка обробленої води в поживною.

6. Безпека і екологічність проекту

Котельня розташована в середній частині території Ревдінскій метизної-Металургійного Заводу (РММЗ, розташованого в межах міста Ревда). Котельня спалює природний газ. Котельня належить до підприємств з безперервним виробничим процесом. Обслуговування здійснюється наявним персоналом (таблиця 6.1).

Таблиця 6.1

Забезпечення безпеки робітників.

Котельня повністю автоматизована, в ній є адміністративно - побутові приміщення, операторська.

Управління котельні ведеться з операторської кімнати. Оператор повинен стежити за працездатністю обладнання. Згідно зі штатним розкладом в операторській кімнаті повинні постійно перебувати 2 оператори, по черзі змінюючи один одного на пульті управління.

Операторська кімната є захистом відразу від декількох шкідливих виробничих факторів. Вона відділяє робоче місце оператора від небезпечних рухомих і обертових механізмів. Обладнання робочого місця виконано відповідно до ГОСТ 12.2.003-91. На огородженнях встановлені сигнальні таблички з написом «НЕБЕЗПЕЧНО» сгласно ГОСТ 12.4.026-01 ССБТ.

Електропостачання здійснюється від мережі 380 В з ізольованою нейтраллю. За ступенем небезпеки ураження людей електричним струмом майданчик, на якій розташовуються котли (в тому числі і операторська кімната), відноситься до категорії «Особливо небезпечне приміщення».

Оператори - здійснюють свою роботу, керуючись «Правилами експлуатації електроустановок споживачів, 1992 р.», «Правилами техніки безпеки при експлуатації електроустановок споживачів, 1995 р.».

Розміри проходів для обслуговування основного і допоміжного обладнання відповідають вимогам правил технагляду.

Для безпечної роботи оператора в котельні передбачені такі заходи:

робоче та аварійне освітлення для експлуатації технологічного обладнання котельні;

місця постійного перебування оператора (щитові, КіП) відгороджені в окремо ізольовані від шуму приміщення;

пристрою занулення для захисту оператора від пошкодження електричним струмом;

Котли і допоміжне обладнання оснащені необхідними засобами захисту, які відключають котел при виникненні аварійних режимів роботи і здійснюють звукову та світлову сигналізацію при відхиленні технологічних параметрів від норми.

Всі технічні пристрої: технологічні установки і обладнання систем теплопостачання мають технічні паспорти та сертифіковані відповідно вимогам промислової безпеки в установленому Законодавством порядку. Всі хімічні речовини. Застосовуються як водоумягчітелей і стабілізуючих коштів сольових відкладень у системах водопостачання мають санітарно - гігієнічні сертифікати Держсанепіднагляду МОЗ Росії випускаються відповідно до технічних умов, затвердженим Міністерством промисловості Росії.

Для зручного та безпечного обслуговування та ремонту обладнання в котельні передбачається:

постійні площадки і сходи;

з'єднувальні майданчика за кількома основними позначок між сусідніми колами;

застосування ручних та електричних талів, місцевих кранів;

застосування холодильників для відбору проб насиченого і перегрітого пара, а також котлової і живильної води;

забезпечення вільного доступу до мазутним форсунок котлів для обслуговування і ремонту;

розташування вентилів, регулюють подачу мазуту до форсунок, осторонь від отворів для встановлення форсунок, з метою запобігання опіків у разі зворотного удару полум'я;

застосування зонально - захисних пристроїв для розпалювання пальників.

Для зменшення шкідливого впливу на людину перерахованих вище факторів і попередження нещасних випадків передбачаються наступні заходи:

всі тепловиділяючі поверхні мають теплову ізоляцію, температура на поверхні теплової ізоляції не перевищує 48 º С при теплоносії з температурою вище 500 º С і 45 º С при теплоносії з меншою температурою, температура неізольованих частин обладнання не перевищує 45 º С;

обертові частини устаткування мають огорожі та кожухи;

на щиті управління встановлені системи кондиціонування, для підтримки температури повітря згідно СНиП 2.04.05.86;

передбачено систематичне проведення контролю за вмістом у повітрі водню та інших газів, шляхом відбору проб;

сходи, переходи та майданчики обладнані поручнями заввишки 1 м і бортовими огородженнями висотою 100 мм, кут нахилу сходів не перевищує 60 º;

передбачена автоматизація основних виробничих процесів, захисту та блокування для безпечного виведення обладнання з роботи у разі порушення нормального режиму роботи та аварійних ситуаціях, світлова та звукова сигналізації, контрольно-вимірювальні прилади.

Згідно СанПіН 2.2.4.548-96 мікроклімат на робочому місці оператора відповідає нормам наведеними в таблицях 6.2 та 6.3, і досягається вентиляцією приміщення. Робоче місце знаходиться в окремому ізольованому приміщенні котельні. Прилади знаходяться в межах видимості і досяжності.

Таблиця 6.2

Допустимі умови мікроклімату (для категорії 1б):

зміна температури повітря по горизонталі протягом зміни не повинно перевищувати 4 º С;

перепад температури по висоті повинен бути не більше 3 º С.

Допустимі величини показників мікроклімату на робочому місці:

Таблиця 6.3

Параметр мікроклімату		Допустимі в теплий період року	Допустимі в холодний період року
Температура повітря, º С	Діапазон вище оптимальних величин	24-28	23-24
	Діапазон нижче оптимальних величин	20-22	19-20
Відносна вологість повітря,%		15-75	15-75
Швидкість руху повітря не більше, м / с	Для діапазону вище оптимальних величин	0,1	0,1
	Для діапазону нижче оптимальних величин	0,2	0,3

Основні заходи з оздоровлення повітряного середовища:

-Застосування засобів індивідуального захисту;

-Застосування обладнання і процесів, що виключають утворення шкідливих речовин і потрапляння їх у робочу зону;

механізація і автоматизація виробничих процесів;

застосування теплоізоляції котла і установки екрануючого кожуха для зниження температури повітря в приміщенні котельні та зменшення теплового опромінення робітників.

Виробниче освітлення

У котельні передбачається два види освітлення: природне і штучне. Освітлення котельні здійснюється природним чином, в денний час через віконні прорізи в зовнішніх стінах. Природне освітлення, відповідає вимогам СНиП 23-05-95. Згідно СНіП 23-05-95 освітлення повинно бути таким, щоб робітники без особливої ​​напруги зору могли спостерігати за показаннями різних приладів, водовказівних стекол, манометрів і т. п. Роботі оператора відповідає IV група зорової навантаження, а, отже, нормальне значення коефіцієнта природної освітленості КПО складе 4%. Для штучного освітлення використовуються лампи - світильники денного світла типу ЛББ 23-20-009УХЛЧ, потужністю від 20 Вт. Як штучного освітлення застосовують лампи розжарювання і лампи денного світла. Обов'язкове встановлення освітлювальних приладів на сходах, причому розташовуються так, щоб світяться частини ламп не було видно під кутом до 10о вгору і вниз по горизонталі.

За умовами гігієни праці для освітлення виробничих та інших приміщень повинно бути максимально використане природне освітлення.

У котельні є аварійне освітлення, яке живиться від іншого джерела.

Боротьба з шумом і вібрацією.

На робочому місці діє постійний рівень шуму. Характеристикою постійного рівня шуму є рівень звукового тиску в дБ октавних смугах частот. Допустимі норми для даного робочого місця вказані в табл. відповідні ГОСТ 12.1.003-83 CCБТ. З урахуванням ступеня напруженості в процесі роботи рівень звуку та еквівалентні рівні шуму становлять 75 дБА. Стіни заповнені звукопоглинальними матеріалами і мають подвійну стінку в місцях установки дверей, що забезпечують тим самим допустимі параметри за рівнем шуму (таблиця 6.4).

Шум

Таблиця 6.4

На оператора діє тільки загальна (технологічна) вібрація. Дані умови роботи з вібраційному станом відноситься до категорії III, тип а. Вібраційне навантаження нормується для кожного напрямку дії вібрації. У таблиці 6.5 представлені санітарні норми спектральних показників загальної вібраційного навантаження на оператора протягом зміни по ГОСТ 12.1.012-90. Для запобігання підвищенню рівня вібрації виконуються наступні заходи:

- Фундаменти під основне і допоміжне обладнання має відповідну масу, достатню для обмеження коливань підошви фундаменту;

- У місцях проходу трубопроводу через стінки і перекриття зіткнення між трубопроводами і будівельними конструкціями відсутні, а зазори ущільнюються;

- Фундаменти основного і допоміжного обладнання не мають зіткнення з будівельними конструкціями та іншими фундаментами.

Таблиця 6.5

м · з-2

дБ

м · с-1 · 10-2

ДБ

в 1 / 3 жовт.

в 1 / 1 жовт.

в 1 / 3 жовт.

в 1 / 1 жовт.

в 1 / 3 жовт.

в 1 / 1 жовт.

в 1 / 3 жовт.

в 1 / 1 жовт.

50

0,355

0,8

111

118

0,12

0,2

87

92

N п / п

Найменування аварії

За яких умов можлива аварійна ситуація

Можливе розвиток аварій, наслідків, в т.ч. за межами цеху, організації

Способи та засоби запобігання аварій

Заходи щодо локалізації аварій

1

2

3

4

5

6

1

Вибух

Витік газу, пошкодження руйнування обладнання

Знищення-ня матеріальних цінностей котельні, руйнування сусідніх будинків та споруд, створення небезпеки життя людей.

Контроль загазованості приміщення, підтримання обладнання в справному стані.

Відсічення газу, виклик пожежної та газової служби.

2

Пожежа

Пошкод-ня, руйнування обладнан-ня, вплив зовнішнього джерела тепла.

Займання сусідніх будівель і споруд, знищення матеріальних цінностей котельні, створення небезпеки життя людей

Дотримання пожежної безпеки персоналом, застосування вогнетривких матеріалів.

Застосування первинних засобів пожежо-ня, відключення обладнання, виклик пожежної охорони.

Для ліквідації снігових заметів на підприємстві здійснюється прибирання снігу спеціалізованою технікою.

Всі перераховані організаційні та технічні заходи спрямовані на поліпшення умов праці оперативного персоналу і знижують до мінімуму ризик отримання травми, хвороби, а також виникнення надзвичайних ситуацій техногенного характеру.

7. Економічний розрахунок

При встановленні додаткового котла ДЕ 25-14 ГМ кількість обслуговуючого персоналу не зміниться, а теплова продуктивність збільшиться, отже, зменшиться собівартість одиниці теплової енергії. При цьому є можливість відмовитися від використання мінікотельних і перейти до централізованого опалення цехів і адміністративних будівель заводу.

У даному розділі дипломного проекту проведено розрахунок:

- Величини капітальних вкладень;

- Собівартості теплової енергії;

- Прибутку;

- Періоду окупності;

- Зроблено висновок.

Капітальні вкладення.

Установка котла центральної котельні згідно з кошторисами 4-66495ТХ-СМ Уралгіпромез складе К = 10396 тис. руб.:

- Вартість проектно налагоджувальних робіт - 350тис. руб.;

- Вартість котла ДЕ 25-14 ГМ заводської комплектації - 3580 тис. руб.;

- Монтаж котла ДЕ 25-14 ГМ - 6466тис. руб.

Розрахунок собівартості теплової енергії.

Розрахунок собівартості теплової енергії, що виробляється парової котельні виробляється виходячи з існуючих техніко-економічних показників роботи котельні. Для розрахунку необхідно знати величину капітальних вкладень, витрати на паливо, на воду, на електроенергію, на заробітну плату, витрати на утримання та експлуатацію обладнання, амортизаційні відрахування, витрати на ремонт та інші витрати.

Розрахунок проводиться для прийнятого до установки основного обладнання. Необхідні вихідні дані наводяться по ходу розрахунків.

Витрати на паливо.

Визначаю виходячи з обсягу поставок палива в котельню і його вартості:

Sтопл = ЦГ × G г руб / рік;

Річна витрата палива Gг = 19123 тис.н.м ³;

Ціна на газ ЦГ = 1000 + 19% руб / тис.м ³;

19% - надбавка за розподіл

Таким чином ЦГ = 1000 + 190 = 1190 руб / тис.м ³;

Sтопл = 1190 × 19 123 = 22 756 × 10 ³ руб / рік.

Витрати на воду.

Визначають виходячи з витрати води в котельні та її вартості:

Sводи = Цв × Q в руб / рік;

Ціна на воду Цв = 10 руб / т;

Річна витрата води Qв = 229.9 м ³;

Sводи = 10 × 229.9 = 2299 руб / год.

Витрати на електроенергію.

Визначаються виходячи з річної витрати електроенергії і існуючого тарифу на електроенергію:

Sе / е = Егод × Те / е руб / кВт × год;

Річна витрата електроенергії Егод = 138408 кВт × год / рік;

Тариф на електроенергію Те / е = 1,2 руб / кВт × год;

Sе / е = 138408 × 1,2 = 166089,6 руб / рік.

Витрати на утримання і експлуатацію

обладнання.

Включають витрати на амортизацію обладнання, поточний ремонт:

Sам = а × К руб / рік;

Sрсео = Sам + Sрем руб / рік;

Sрем = α × До руб / рік;

Річна норма амортизації а = 3,7%;

Величина капіталовкладень К = 10396 тис. руб.;

Річна норма на ремонт α = 6%;

Sам = 0,037 × 10396000 = 3846 52 крб / рік;

Sрем = 0,06 × 10396000 = 623760 руб / рік;

Sрсео = 384652 +623760 = 1008412 руб / рік.

Витрати на заробітну плату, основну та додаткову.

Sз.п = ФЗП × n з з × 1,15;

nсс = 40 - кількість осіб, що працюють в котельні;

ФЗП = 60 тис. руб / чол - середньорічний фонд заробітної плати одного працівника.

Sз.п. = 60 × 40 × 1,15 = 2760 тис. руб / рік.

Інші витрати.

Sпроч = 0,25 × (К + Sтопл + Sводи + Sе / е + Sрсео + Sз.п.), грн / рік;

Sпроч = 0,25 × (10396000 + 16744000 + 2299 + 166089,6 + 2018473 + 2760000);

Sпроч = 8 × 106 руб / год.

Собівартість річного обсягу теплової електроенергії.

Sпол = К + Sтопл + Sводи + Sе / е + Sрсео + Sз.п + Sпроч, руб / год;

Sпол = 10396000 + 22756000 + 2299 + 166089,6 +388000 + 1587000 + 8000000;

Sпол = 37,3 × 106 руб / год.

Собівартість 1 Гкал розраховуємо виходячи з річного собівартості річного обсягу виробництва теплопередачі енергії:

Sед = Sпол / Qвир руб / Гкал;

Річний відпустку тепла Qвир = 140160 Гкал / рік.

S = 37,3 × 106/140160 = 266,1 руб / Гкал.

Розрахунок прибутку.

Прибуток визначається виходячи з різниці тарифів на теплову енергію і собівартості одиниці теплової енергії.

П = (Пе / е - Sед) × Q вир руб / рік;

За даними РЕК Свердловської області для промислових підприємств середній тариф на теплову енергію Те / е = 656,8 руб / Гкал.

П = (656,8 -266,1) × 140 160 = 54760,5 тис.руб / рік.

Розрахунок періоду окупності.

Струм = k × S підлога / П;

де k = 1,3;

Струм = 1,3 × 37,3 × 106/54760500 = 0,9;

Вироблення теплової енергії в центральній котельні РММЗ значно знижує витрати, тому що купувати теплову енергію на стороні за існуючими на сьогоднішній день тарифами значно дорожче, ніж обслуговувати котельню. Розширення дає можливість перейти до централізованого опалення цехів і адміністративних будівель заводу, а як відомо централізоване опалення дешевше обходиться ніж автономне. Виходячи з цього, можна сказати, що проект реконструкції котельні є економічно доцільним.

8. Електропостачання

У електричної частини проекту вирішені питання електропостачання, підключення силового обладнання та заземлення.

Устаткування електропостачання котельні передбачено від існуючого ВРУ - 0,4 кВ. Підключення силових електроприймачів передбачено від щита 0,4 кВ. Напруга силових електроприймачів 380 В, кіл керування 220 В.

Управління мережевими та підживлювальних насосами і димососами здійснюється за місцем.

Схеми управління мережевими та підживлювальних насосами передбачають автоматичне введення резервного насоса при зупинці робітника і при падінні тиску в напірному патрубку. Вибір режиму роботи здійснюється за допомогою ключів - виборців режиму, встановлених на щиті управління.

Силова розподільча мережа виконана кабелем ОВТ, що прокладається в лотках на кабельних конструкціях, а також по стінах відкрито і в сталевих водогазопровідних трубах в підливі статі.

Заземлення електрообладнання виконано згідно з ПУЕ шляхом приєднання до існуючого контуру заземлення котельні. Опір заземлювального пристрою не повинен перевищувати 4 Ом.

Схемою передбачено ручне (місцеве) та автоматичне керування електродвигунами насосів.

В якості робочого може бути обраний будь-який з насосів. Вибір режиму роботи здійснюється за допомогою виборця резерву S1.

Насос обраний резервним, включається автоматично при аварійному останове працюючого насоса або при падінні тиску в напірному патрубку. При спрацьовуванні АВР включається звуковий сигнал у приміщенні операторської.

Перевірка насосів на встановлену потужність.

Мережевий насос (1Д315-71)

Потужність двигуна

Кз - коефіцієнт запасу (1,1-1,4);

γ - щільність рідини, Н/м3;

Qн - продуктивність насоса, м3 / с (задана);

Нн - напір насоса, м (задана);

η н = 0,6 ÷ 0,75 - ККД насоса;

η п = 1 - ККД передачі.

γ = 9810 Н/м3 - задана;

Кз = 1,1 - прийнято;

Приймаються двигун типу 4А250М2УЗ, частота обертання n = 3000 об / хв, потужністю 90,0 кВт.

За даною методикою вибираємо інші насоси.

Підживлюючий насос (К2С/30):

Приймаються двигун типу 4А100S2УЗ, частота обертання n = 1500 об / хв, потужність 3,0 кВт.

Насос вихідної води (К-100-65 = 200):

Приймаються двигун типу 4А160М2УЗ, частота обертання n = 1500 об / хв, потужність 18,5 кВт.

Поживний насос (ПЕ-150-53):

Приймаються двигун типу 4А200L2УЗ, частота обертання n = 3000 об / хв, потужність 45 кВт.

Насос бака акумулятора (К20/30):

Приймаються двигун типу 4А100S2УЗ, частота обертання n = 1500 об / хв, потужність 3,0 кВт.

Висновок: встановлені двигуни насосів відповідають необхідної розрахункової потужності. Вибір двигунів проведений вірно.

Розрахунок електричних навантажень.

Максимальне навантаження групи ЕП:

де

- Коефіцієнт використання одного або групи ЕП;

- Коефіцієнт максимуму;

- Групова номінальна потужність, кВт;

Середні активна і реактивна навантаження за найбільш навантажену зміну:

Номінальна потужність n однотипних ЕП:

Розрахункову активне навантаження групи ЕП визначаємо з урахуванням коефіцієнта максимуму і середнього навантаження:

де визначаємо в залежності від ефективного числа ЕП і від групового

коефіцієнта використання за найбільш завантажену зміну.

Ефективне число ЕП знаходимо за формулою:

Розрахункову реактивне навантаження групи ЕП визначаємо з урахуванням наведеного числа ЕП:

при

Мережеві насоси

Максимальне навантаження:

Середні активна і реактивна навантаження за найбільш навантажену зміну:

Номінальна потужність:

Розрахункова активне навантаження:

Ефективне число:

Розрахункова реактивна навантаження:

Підживлюючий насоси:

Максимальне навантаження:

Середні активна і реактивна навантаження за найбільш навантажену зміну:

Номінальна потужність:

Розрахункова активне навантаження:

Ефективне число:

Розрахункова реактивна навантаження:

Насоси вихідної води:

Максимальне навантаження:

Середні активна і реактивна навантаження за найбільш навантажену зміну:

Номінальна потужність:

Розрахункова активне навантаження:

Ефективне число:

Розрахункова реактивна навантаження:

Живильні насоси:

Максимальне навантаження:

Середні активна і реактивна навантаження за найбільш навантажену зміну:

Номінальна потужність:

Розрахункова активне навантаження:

Ефективне число:

Розрахункова реактивна навантаження:

Насос бака акумулятора:

Максимальне навантаження:

Середні активна і реактивна навантаження за найбільш навантажену зміну:

Номінальна потужність:

Розрахункова активне навантаження:

Ефективне число:

Розрахункова реактивна навантаження:

Вентилятори пальників котлів:

Максимальне навантаження:

Середні активна і реактивна навантаження за найбільш навантажену зміну:

Номінальна потужність:

Розрахункова активне навантаження:

Ефективне число:

Розрахункова реактивна навантаження:

Однофазні навантаження:

Розрахункова активне навантаження:

Розподіл електричного навантаження.

Освітлювальна навантаження:

де - Питома розрахункова потужність на 1 м2 виробничої площі (F), Вт/м2;

- Коефіцієнт попиту освітлення;

Повну розрахункове навантаження визначаємо підсумовуванням розрахункових навантажень силових і освітлювальних груп електроприймачів:

Таблиця 8.1

Найменування характерною групи ЕП	Кількість ЕП	Встановлена ​​потужність ЕП		Коеф. исп-ия, Кі		Середнє навантаження за найбільш завантажену зміну		nе	Км	Максимальна розрахункова потужність
		Рн одного, кВт	Рн загальна, кВт			Рсм, кВт	Qсм, кВт			Рм, кВт	Qм, кВт
Мережевий насос	4	90	180	0,8		72	44,64	3	1,2	84,4	53,568
Підживлюючий насос	3	3	3	0,8		2,4	1,488	4	1,2	2,832	1,756
Насос вихідної води	3	18,5	37	0,8		14,8	9,176	4	1,2	17,464	10,828
Піталов-ний насос	3	45	45	0,8		36	22,32	4	1,2	42,48	26,34
Насос бака акумулятора	3	3	3	0,8		2,4	1,488	4	1,2	2,432	1,756
Вентилятори пальників	4	1,193	2,386	0,75		1,79	1,343	2	1,27	1,79	1,343

За ступенем надійності електропостачання котельня відноситься до II категорії. Живильні кабелі 380 В підводяться від існуючої системи електропостачання Асбокартон фабрики. Основними споживачами електроенергії на напрузі до 1000 В є: вентилятори пальників котлів, насоси різного призначення, опалювальний агрегат і електричне освітлення. Розподіл електроенергії в котельні здійснюється від захищеного щита станцій управління. Для електропостачання котельні передбачено пристрій АВР. Для насосів котельні передбачено місцеве управління. Місцеве управління здійснюється з щита кнопками управління.

Силова розподільча мережа виконана кабелями, прокладеними в трубах ПВХ.

Вибір трансформаторів підстанції.

Підстанції призначені для прийому, перетворення і розподілу электроэнергии.Экономическая щільність навантаження:

де - Площа приміщення, м2;

Необхідна кількість трансформаторів:

де - Коефіцієнт завантаження в нормальному режимі;

економічно оптимальне число трансформаторів 1.

Вибір проводів і жил кабелів. Перетину проводів, жил кабелів і шин вибирають за наступними показниками: - по нагріванню тривало припустимим струмом; - по нагріванню короткочасним струмом КЗ; - з падіння напруги від джерела до приймача; - з механічної міцності; - з економічної щільності струму. За умовою нагріву перетин проводів та кабелів напругою до 1 кВ вибирається залежно від тривало допустимого струмового навантаження:

де - Розрахунковий струм навантаження; - Тривало допустимий струм на проводи, кабелі й шинопроводи; - Поправочний коефіцієнт на умови прокладання проводів і кабелів; - Поправочний коефіцієнт на число працюючих кабелів, що лежать поруч у землі у трубах або без труб.

Розрахунковий струм навантаження для одного двигуна:

Мережеві насоси.

Розрахунковий струм навантаження:

Допустима струмова навантаження:

Підживлюючий насос. Розрахунковий струм навантаження:

Допустима струмова навантаження:

Насос вихідної води.

Розрахунковий струм навантаження:

Допустима струмова навантаження:

Живильні насоси.

Розрахунковий струм навантаження:

Допустима струмова навантаження:

Насос бака акумулятора.

Розрахунковий струм навантаження:

Допустима струмова навантаження

Вентилятори пальників котлів.

Розрахунковий струм навантаження:

Допустима струмова навантаження:

Робоче освітлення.

Розрахунковий струм навантаження:

Допустима струмова навантаження:

Котли. Розрахунковий струм навантаження:

Допустима струмова навантаження:

Розетки. Розрахунковий струм навантаження:

Допустима струмова навантаження:

Аварійне освітлення.

Розрахунковий струм навантаження:

Допустима струмова навантаження:

Пожежна сигналізація.

Розрахунковий струм навантаження

Допустима струмова навантаження:

Контролер ECL.

Розрахунковий струм навантаження:

Допустима струмова навантаження:

Вторинні ланцюга. Розрахунковий струм навантаження:

Допустима струмова навантаження:

СТГ. Розрахунковий струм навантаження:

Допустима струмова навантаження:

Для трифазних навантажень вибираємо кабель з мідними жилами перетину 5x1, 5 мм2, марки NYM 5x1, 5. Для однофазних навантажень вибираємо кабель з мідними жилами перетину 3x1, 5 мм2, марки NYM 3x1, 5.

Вибір апаратів керування та захисту.

При роботі апаратів управління враховується режим роботи, для якого вони призначені. Для забезпечення нормальних умов експлуатації необхідно враховувати вимоги щодо кліматичного виконання апаратів і категорії їх розміщення. В якості апаратів захисту використовуються плавкі запобіжники або автоматичні повітряні вимикачі з вбудованими тепловими (для захисту від перевантажень) і електромагнітними (для захисту від струмів короткого замикання) реле.

Вибір автоматів виробляється: по напрузі установки за родом струму і його значенню по комунікаційної здібності Тут - Напруга на установці; - Номінальна напруга автомата; - Робочий струм установки; - Номінальний струм автомата; - Струм короткого замикання.

Номінальний струм теплового електромагнітного або комбінованого розчеплювача автоматичного вимикача вибирається тільки по розрахунковому току лінії і . Для мережних насосів на систему опалення, розрахунковий струм навантаження яких дорівнює 331 А, вибираємо автомат захисту двигуна з регульованим тепловим розщіплювачем 4 - 340 А - GV2ME10. Для підживлювальної насоса, насоса вихідної води, розрахункові струми навантажень яких відповідно рівні 5,36; 6,6; А, вибираємо автомати захисту двигунів з регульованим тепловим розщіплювачем 0,4 - 7,3 А - VAMU0, 63. Для вентиляторів пальників котлів, розрахунковий струм навантаження яких дорівнює 2,27 А, вибираємо автомат захисту двигунів з регульованим тепловим розщіплювачем 1,6 - 2,5 А - VAMU2, 5.

Для робочого освітлення, живлення котлів, аварійного освітлення і пожежної сигналізації, розрахункові струми навантажень яких відповідно рівні 3,5; 2,19; 0,5; 0,5 А, вибираємо автоматичний вимикач 10 А 1п. - С60А. Для розеток, розрахунковий струм навантаження яких дорівнює 0,05 А, вибираємо автоматичний вимикач 25 А 1п. - С60А. Для контролера ECL, вторинних ланцюгів і сигналізаторів, розрахункові струми навантажень яких відповідно рівні 0,022; 0,026; 0,5; А, вибираємо автоматичний вимикач 6 А 1п. - С60А.

9. КВП і А

Комплект автоматики котлоагрегату серії ДЕ призначається для пуску котлоагрегату, захисту котла від виникнення аварійних режимів роботи, технологічної сигналізації та контролю за технологічними параметрами, автоматичного регулювання процесу горіння і рівня в барабані котла, дистанційного управління виконавчими механізмами і електродвигунами димососа і вентилятора.

Умови експлуатації: температура навколишнього середовища +5 - +50 ° С, відносна вологість - 30-80%.

Склад комплекту.

Комплект включає в себе:

щит управління котла Щ-К2 (Щ-ДЕ). Щит комплектується регуляторами, приладами і електроапаратурою у відповідності із заводською документацією;

щит контролю (щит КВП), який комплектується реєструючими приладами, електроапаратурою;

стійки приладові з встановленими датчиками, приладами, приладової обв'язкою з запірною арматурою;

виконавчі механізми з підставкою;

комплект добірних пристроїв для відбору імпульсу по тиску пари, рівня води в барабані котла, розрідження в топці, тиску повітря в повітряному коробі;

звуження потоку з зрівняльними конденсаційними судинами для вимірювання витрати пари;

зрівняльну колонку для відбору сигналу з вимірювання рівня води в барабані котла;

розділові судини для відбору імпульсів по тиску рідкого палива на трубопроводах до котлоагрегатів;

пакет імпульсних труб Д14-22 мм для прокладання імпульсних ліній;

запірну арматуру для установки на добірних пристроях та імпульсних лініях;

комплект приладів, що показують для вимірювання тиску, розрядження, напору, температури.

Регулююча, запірна і відсічна арматура, встановлюється на газомазутних трубопроводах паливоподачі, до котла замовляється і поставляється замовнику заводами-виробниками арматури.

Технологічний контроль.

Прилади теплотехнічного контролю вибрані відповідно до таких принципів:

параметри, спостереження за якими необхідне для правильного ведення технологічного процесу і здійснення передпускових операцій, вимірюються показують приладами;

параметри, облік яких необхідний для господарських розрахунків або аналізу роботи обладнання, контролюються самописними або підсумовують приладами;

параметри, зміна яких може призвести до аварійного стану устаткування, контролюються сигналізують приладами.

У приладів, що показують в комплекті застосовані:

для вимірювання тиску - манометри загальнопромислового застосування типу МТ-1 (МТ-4),

напоромери типу НМП-52-М1 (НМП-100),

тягонапороміри типу ТМП-52 (ТМП-100);

для вимірювання температури - термометри ртутні скляні типу ТТ-1;

термометри показують типу ТГП-100ЕК;

мілівольтметри типу Ш-4541 / 1 в комплекті з термометром опору.

В якості реєструючих приладів у комплекті застосовуються:

для вимірювання і реєстрації тиску пари в барабані котла (для казанів із продуктивністю 25 т / год) вторинний прилад РП-160 (КСУ-2) з вхідним сигналом 0 - 5 мА та з межею вимірювання шкали 0 - 100%;

для вимірювання і реєстрації рівня в барабані котла (для котлів з ​​паропродуктивністю 25 т / год) вторинний прилад КСД2-003 (КСД1) з вхідним сигналом 0 - 10 мгн і межею вимірювання +315 мм;

для вимірювання і реєстрації витрати пари - вторинний прилад КСД-004 (КСД1) з вхідним сигналом 0 - 10 мгн і шкалою 0 - 100%;

для вимірювання і реєстрації витрати пари вторинний прилад КСД-003 з вхідним сигналом 0 - 10 мгн і шкалою 0 - 100%.

Реєструючі вторинні прилади конструктивно вбудовані в щит контролю (щит КВП), який, в залежності від паропродуктивності котлоагрегату ділиться на дві модифікації: щит КВП-1 для котла паропродуктивністю 4 - 6,5 т / год і щит КВП-2 для котлоагрегатів 25 т / ч.

Автоматичне регулювання.

Для регулювання та спрацьовування захистів використовується мікропроцесорна система "Ремиконт Р-130".

Для котлоагрегату передбачено автоматичне регулювання рівня води в барабані котла і регулювання процесу горіння, здійснюване трьома регуляторами палива, повітря і розрідженню.

Регулятор рівня води в барабані котла здійснює ПІ-закон регулювання. Схема регулятора є одноімпульсний регулятор, який отримує сигнал від датчика рівня і здійснює регулюючий вплив на регулюючий орган подачі живильної води в котел через виконавчий механізм. Такі схеми регулювання застосовні для котлоагрегатів, що працюють без різких коливань навантаження. У випадку, коли навантаження на котлоагрегаті мінлива, необхідно застосовувати трехімпульсную систему регулювання з введенням в регулятор додаткових коригуючих імпульсів по витраті пари і витраті живильної води.

Схема регулятора розрядження аналогічна одноімпульсному регулятору рівня з передачею регулюючого впливу через виконавчий механізм на направляючий апарат димососа.

Регулятор палива призначений для стабілізації заданого тиску пари в барабані котла з ПІ-законом регулювання. Схема регулятора є однойменний регулятор тиску, який отримує вхідний сигнал від датчика тиску і здійснює регулюючий вплив на регулюючий орган подачі палива (газу чи мазуту).

При застосуванні в комплекті автоматики щита управління Щ-ДЕ можливий перехід регулювання з одного виду палива на інший за допомогою перемикання органів ручного управління, розташованого на щиті. При зміні в комплекті щита управління Щ-К2 при переході з одного виду палива на інший необхідно провести відповідну перекоммунікацію виконавчих механізмів на регулятор палива.

Регулятор повітря виконаний за принципом співвідношення "паливо - повітря". Регулятор у комплекті з виконавчим механізмом постійної швидкості здійснює регулювання об'єкта з ПІ-закону. Вхідними сигналами для регулятора є: сигнал з датчика тиску палива (газ або мазут) і сигнал з датчика тиску (напору повітря). Регулюючий вплив регулятор здійснює на НАВ через виконавчий механізм.

Як датчики в контурах регулювання застосовані наступні прилади:

регулятор рівня - дифманометр мембранний типу ДМ-3583М з перепадом тиску Р = 3,5 кПа;

регулятор палива - манометр пружинний електричний типу МПЕ-МИ з тиском Р = 1,6 МПа і вихідним сигналом 0 - 5 мА. Для використання такого датчика в комплекті з регулятором Р 25.1.1 необхідно підключити виходять клеми датчика до 11 і 12 клем регулятора через шунтувальний резистор 78,7 Ом;

регулятор розрядження - дифманометр дзвоновий типу Д КВ-3702 з перепадом тиску Р = 160 Па;

регулятор повітря - датчик тиску повітря ДМ-3583М Р = 6,3 кПа, при роботі в комплекті регулятором Р 25.1.1 вихідні клеми підключити до клем 13 і 14 регулятора. Датчик тиску паливо-газ-дифманометр ДМ-3583М Р = 6,3 кПа; датчик тиску паливо-мазут-манометр пружинний типу МПЕ-МИ, вхідний сигнал - тиск Р = 2,5 МПа, вихідний сигнал 0 - 5 мА. При роботі цього датчика в комплекті з регулятором Р 25.1.1 вхідні клеми датчика приєднати до клем 11 і 12 регулятора через шунтувальний резистор 78,7 Ом.

В якості регулюючих приладів у щитах управління застосовні прилади системи "контур-1" типу Р 25.1.1 (Щ-К2) або системи "контур-2" РС 23.1.12 (Щ-ДЕ).

В якості виконавчих механізмів застосовані:

направляючий апарат димососа і вентилятора МЕО-250/25-0 ,25-У-87;

регулюючий орган на газопроводі до котла МЕО-40/25-0 ,25-У-82.

Для пуску і реверсування електродвигунів виконавчих механізмів застосовані магнітні пускачі типу МПЛ-11004В (безконтактні пускачі типу ПБР-2М або ПБР-3А).

Технологічна захист та блокування.

Схема захисту котлоагрегату забезпечує відключення подачі палива до пальника при:

зниженні тиску газу на газопроводі перед пальником;

зниженні тиску рідкого палива на мазутопроводу перед пальником;

згасанні факела запальника;

згасанні факела основного пальника;

зниженні тиску повітря перед пальником;

зменшенні розрядження в топці;

відхиленні рівня в барабані котла;

зникнення напруги в ланцюгах захисту.

Схема захисту конструктивно зібрана в щиті управління Щ-К2 (Щ-ДЕ) на релейних елементах.

Як датчики захисту застосовані:

тиску повітря - датчик-реле напору ДН-40 (0,04 - 40 кПа);

тиску газу - датчик-реле напору ДН-40;

тиск рідкого палива - електроконтактні манометр ДМ-2010-СГ;

погасання факела запальника і основного пальника - захисно-запальне пристрій ЗЗП-4;

розрядження в топці - датчик-реле ДНТ-100 (ДТ-2, 5 або ДН-2, 5);

відхилення рівня в барабані котла - електронний регулятор-сигналізатор ЄСП-50.

Захист впливає на відключення електромагніта клапана-відсікача типу ПКН при роботі на газі або клапан ЗСК при роботі на мазуті.

Схема передбачає наступні технологічні блокування:

неможливість включення розпалювання котла при первісному пуску котла або після спрацьовування захисту без проведення попередньої вентиляції топки протягом 10 хв;

неможливість роботи вентилятора при відключеному димососи.

При застосуванні в комплекті автоматики щита управління Щ-К2, де відсутня блокування попередньої вентиляції топки. Електрична схема блокування монтується в щиті контролю (щит КВП).

Сигналізація та керування.

Комплект автоматики забезпечує технологічну сигналізацію аварійних параметрів котлоагрегату і служить для попередження обслуговуючого персоналу шляхом видачі світлового та звукового сигналу.

Світлова сигналізація розміщена на щиті управління і горить до ліквідації порушення параметра до норми.

Звукова сигналізація (общекотельная) знімається черговим персоналом.

Управління електроприводами димососа, вентилятора (для котлів з ​​пароперегрівом - управління головної парової засувкою), виконавчими механізмами НАВ, НАД, регулюючого клапана подачі води в котел, регулюючого клапана подачі рідкого палива у форсунку, регулюючої заслінки подачі газу до пальника здійснюється зі щита управління.

Бібліографічний список

1. Бузников Є.Ф. Роддатіс К.Ф. Виробничі та опалювальні котельні. М.: Вища школа, 1984.248с.

2. Роддатіс К.Ф., Полтарецкій О.М. Довідник по котельних установок малої продуктивності. М.: Вища школа, 1989.448с.

3. Ідельчік І.Є. Довідник з гідравлічних опорів. М.: Машинобудування, 1992.672с.

4. Довідник експлуатації газифікованих котелень. 1988.

5. Неклепаев Б.М., Крючков І.П. Електрична частина електростанцій м.: Енергоатоміздат.1989.608с.

6. СНиП 3.05.05-84 Технологічне устаткування і технологічні трубопроводи

7. СНиП 2.04.08-87 *. Газопостачання.

8. СНиП 2.04.08-87. Опалення вентиляція і кондиціонування.

9. ГОСТ 12.1.003-83 ССБТ Шум. Загальні вимоги безпеки.

10. СНиП 23-05-96. Природне і штучне освітлення.

11. СНиП 3.05-06-85. Електричні пристрої.

12. ГОСТ 12.005-88.

13. ПУЕ - Правила улаштування електроустановок.

14. НПБ 105-03. Категорії приміщень з вибухопожежної безпеки.

15. ГОСТ 12.2.049-80 ССБТ. Устаткування виробниче. Загальні ергономітріческіе вимоги.

16. СНиП 21-01-97. Пожежна безпека будівель та споруд.

17. СНиП 2.2.4.548-96. Гігієнічні вимоги до мікроклімату приміщень.

18. СНиП 2.2.2/2.1.1200-03. Санітарно-захисні зони і санітарна класифікація підприємств, споруд та інших об'єктів.

19. Довідник редактор д.т.н С.Д. Ковригін. Автори: Є.Я. Юдін., В.М. Нікольський. М. Страхіздат 1974.134с.

20. Александров А.А., Григор'єв Б.А. Таблиці теплофізичних властивостей води і водяної пари: Довідник. Річок. Держ. Службою стандартних довідкових даних. ГСССД Р-776-98 М.: Видавництво МЕІ. 1999. - 168с.; Мул

21. Довідник з проектування електропостачання. Під. ред. Ю.Г. Барибін та ін М.: Енергоіздат 1990 - 576с

22. Довідник по котельних установок малої продуктивності. Під. ред. К.Ф. Роддатіс. М.: Енергоіздат. 1989 - 488с

23. Довідник з автоматизації котелень. Л.М. Файерштейн, Л.С. Етінгетц, Г.Г. Гохбойм. М.: Вища школа., 1985. 269с.