проф., д.т.н А. А. Комаров.
Московський державний будівельний університет.
Для зменшення наслідків аварійних вибухів всередині газифікованих житлових будинків необхідно визначити основні чинники, що визначають їх стійкість при впливі вибухових навантажень.
Обумовлено це тим, що, як показує аналіз наслідків аварійних вибухів, найбільшу кількість травм і людських жертв викликане саме обваленням будівельних конструкцій.
Очевидно, що будівля буде стійким за умови, що вибухові навантаження будуть менші за допустимі. При перевищенні рівня вибуховий навантаження над реальною несучої здатністю будівлі (приміщення) відбувається її повне або часткове обвалення. Тому забезпечити стійкість будівлі можна двома шляхами: зниженням вибухових навантажень до допустимого для даної будівлі рівня або посиленням основних будівельних конструкцій, тобто збільшенням несучої здатності будівлі.
Для вироблення рекомендацій щодо зниження вибухових навантажень до безпечного рівня необхідно розглянути фізичні аспекти розвитку вибухової аварії та математичні моделі, що адекватно описують динаміку формування вибуховий навантаження.
По-перше, необхідно відзначити, що аварійні вибухи всередині будівель і приміщень характеризуються не детонаційним, а дефлаграційне типом вибухового перетворення, що накладає певні особливості на способи прогнозування вибухових навантажень і на методи зменшення наслідків аварійних вибухів.
Дефлаграційне вибух - це швидке горіння (швидкий пожежа) газоповітряної суміші, концентрація пального в якій знаходиться між нижньою і верхньою концентраційними межами запалення, тобто суміші, підготовленої до горіння. На рис.1 наведено залежності швидкості нормального горіння від концентрації пального в суміші. Наведено дані по пропану і метану, тому що в побутових цілях використовуються саме ці речовини.
Рис.1 Залежності швидкості нормального горіння від концентрації пального в суміші.
З рис.1 випливає, що максимальне значення швидкості нормального горіння Uн спостерігається при певному процентному вмісті горючого газу в суміші. При горінні продукти вибуху розширюються в разів. Полум'я рухається зі швидкістю Uн щодо продуктів вибуху. Тому видима швидкість полум'я представляє собою суму швидкостей розширення суміші та швидкості нормального горіння. У початкові моменти вибуху видима швидкість полум'я дорівнює Uн. Для пропано-і метановоздушних сумішей початкова швидкість полум'я становить близько 3м / с. Оскільки швидкість поширення полум'я істотно менше швидкості звуку, при дефлаграційне вибуху реалізується принцип квазістатічності надлишкового тиску, який полягає в незалежності вибуховий навантаження від просторової координати. Іншими словами, тиск, що діє в даний момент часу на будь-який конструктивний елемент огородження (стіни, стеля, підлога, вікна, двері тощо), однаково у всіх точках приміщення.
Надмірний тиск при внутрішньому дефлаграційне вибуху в замкнутому об'ємі досягає 700 ... 900кПа. При вибухах всередині будівель і споруд, надлишковий тиск не повинно перевищувати значень, що перевищують несучу здатність будівельних конструкцій. Максимальний тиск, який здатні витримати будівлі і споруди, досить мало. Наприклад, для цегельних стін воно становить 2-4кПа, а для бетонних типових перекритий надлишковий тиск вибуху не повинно перевищувати значень 8-10кПа. Трохи надлишкового тиску в порівнянні з атмосферним тиском обумовлює домінуючу роль газодинамічних потоків, супроводжуючих вибух, на формування області вибухового горіння, на розвиток аварійного вибуху та рівні надлишкового тиску. Для зниження надлишкового тиску до безпечного рівня в приміщеннях використовують запобіжні конструкції (ПК): засклені віконні прорізи або легкоскидні конструкції (ЛСК).
При підході полум'я до скидному прорізу відбувається різка зміна щільності стікаючих газів. Це призводить до появи в тимчасовій залежності тиску першого максимуму. Другий пік тиску відповідає максимальної площі фронту полум'я при сталому процесі витікання через скидні прорізи продуктів згоряння. На рис.2 наведена типова осцилограма вибухового тиску.
Рис.2. Типова осцилограма надлишкового тиску при дефлаграційне вибуху в кубічному обсязі.
Слід зазначити, що видима швидкість полум'я сповільнюється в сторону стін без скидних прорізів і збільшується в сторону стін зі скидним прорізами. Зміна швидкості полум'я пов'язано з впливом кордонів (стін), на яких виконується умова не протікання, тобто швидкість свіжої суміші (вітру) на жорстких стінках дорівнює нулю.
Величина надлишкового тиску для будь-якого моменту часу визначається темпом зростання тиску, викликаного виділенням продуктів згоряння на фронті полум'я, і темпом зниження тиску, внаслідок витікання газу (свіжої суміші або продуктів згоряння) через відкритий отвір.
Якщо скидної проріз засклений, то він у процесі вибухового горіння розкривається. У цей момент виникає локальний по часу максимум тиску, потім спостерігається спад, після чого тиск починає рости, поки не вигорить уся газоповітряна суміш (ГВП). Величина максимального тиску в будинках з глухим склінням залежить від тиску початку руйнування засклення (мал.3), яке залежить від розмірів одиничної комірки скла та його товщини.
Рис.3. Вибуховий тиск у приміщенні з заскленими вікнами.
При використанні в якості ПК легкоскидних конструкцій (ЛСК) величина максимального тиску в основному залежить від характерних розмірів приміщення та інерційності ЛСК (рис.4).
Рис.4. Вплив інерційності ЛСК на рівні вибухових навантажень.
Внаслідок закінчення не прореагованою суміші через відкритий або розкрився отвір тільки частину спочатку наявною суміші встигає прореагувати при внутрішньому дефлаграційне вибуху. Інша частина суміші викидається через отвір в атмосферу. Тому при частковій загазованості приміщення (понад 15-20%) вибухові навантаження близькі до навантажень, які реалізуються в повністю загазованих приміщеннях.
Велику небезпеку представляє випадок, коли загазоване приміщення з'єднується через отвір з іншим навіть незагазованним приміщенням. У цьому випадку відбувається двостадійний вибух. Максимальний тиск в суміжних приміщеннях може бути в кілька разів більше, ніж при вибуху в одному ізольованому приміщенні з прорізами назовні (мал. 5).
Рис.5. Фотографія вибуху пропановоздушной суміші в суміжних камерах.
На динамічні характеристики внутрішнього дефлаграційне вибуху великий вплив робить турбулізація свіжої суміші, що призводить до збільшення нормальної швидкості горіння і різкого збільшення видимої швидкості полум'я. Інтенсифікація процесу горіння при розрахунках звичайно враховується введенням коефіцієнта інтенсифікації .
Інтенсифікація процесу горіння при взаємодії полум'я з різного роду перешкодами ілюструє (рис.6).
Рис.6. Вплив перешкод, розташованих на шляху полум'я, на вибухові навантаження.
Відбувається різке збільшення припливу продуктів вибуху, тому що збільшується не тільки загальна площа горіння, а й відбувається істотна турбулізація суміші в сліді за тілом. Наслідком значного збільшення припливу продуктів вибуху є зростання вибухового тиску.
Розглянемо математичні моделі і рівняння, що описують надлишковий тиск при внутрішніх дефлаграційне вибухах
При математичному описі процесу вибухового горіння в промислових і цивільних будівлях необхідно виходити з того, що допустимі рівні вибухових навантажень всередині будинків не повинні перевищувати Pдоп = 10-15кПа. При тисках, великих Pдоп, основні будівельні конструкції більшості будівель руйнуються.
Невисокі рівні надлишкового тиску дозволяють внести в математичну модель ряд спрощень. По-перше, можна вважати, що швидкість нормального горіння, ступінь розширення продуктів згоряння і щільність свіжої суміші є величинами постійними. По-друге, використовувати принцип квазістатічності надлишкового тиску, коли тиск є функцією тільки координат і не залежить від часу, тобто час вирівнювання тиску істотно перевищує час зміни параметрів системи.
Динаміка зміни тиску (навантажень) у цьому випадку може бути описана співвідношенням:
(1)
P (t) - поточне значення тиску; P - надлишковий тиск; S (t) - поточне значення площі поверхні фронту полум'я; S пр - сумарна площа скидних прорізів; i - щільність холодної газоповітряної суміші ( 1) або продуктів згоряння ( 2); - ступінь розширення суміші при згорянні, = 1 / 2; i - показник адіабати свіжої суміші ( 1) або продуктів вибуху ( 2); Uн - нормальна швидкість поширення полум'я; Vj - поточний обсяг свіжої суміші (V1) або продуктів вибуху (V2); f (t, P) - функціональна залежність розтину запобіжних конструкцій (стекол у віконних прорізах, ЛСК і т.д.); - коефіцієнт інтенсифікації процесу горіння; - коефіцієнт витрати , стікали через скидний проріз газів.
З (1) випливає, що параметри, від яких залежить темп наростання тиску (крім параметрів, що характеризують горючу суміш Uн і ) є: площа фронту полум'я, об'єм приміщення, щільність стікали через скидні прорізи газів і площа скидних отворів.
З формули (1) в припущенні, що всі продукти згоряння миттєво скидаються в атмосферу і за умови, що на скидних отворах відсутні запобіжні конструкції, слід спрощене співвідношення для визначення поточного значення тиску:
(2)
де S (t) - поточне значення площі поверхні фронту полум'я.
Кількісне визначення впливу параметрів запобіжних конструкцій (ПК) на рівні вибухових навантажень проводиться за різними методиками в залежності від того, використовується як ПК «глухий» скління або легкоскидні конструкції (ЛСК).
Для визначення f (t, P) в приміщеннях, обладнаних ЛСК, необхідно знати функціональну залежність зміщення ЛСК від часу - x (t). Для її визначення рівняння (1) доповнюється системою з двох звичайних диференціальних рівнянь:
(3)
де V (t) - швидкість переміщення ЛСК; - параметр, що характеризує інерційність легкоскидних конструкцій; К - параметр, що характеризує місце розташування ЛСК (К = 1 - при розташуванні ЛСК на даху будівлі, К = 0 - при розташуванні ЛСК в стінах будівлі); g - прискорення вільного падіння; m - маса одиничної легкоскидних конструкції.
Для підтвердження коректності описаної обчислювальної схеми було проведено порівняння результатів розрахунку з експериментальними даними (рис.7). Отримане задовільний згоду між результатами розрахунку і експерименту дозволяє говорити про застосовність розрахункової схеми для прогнозування вибухових навантажень на об'єктах, де в якості запобіжних конструкцій використовуються ЛСК.
Рис.7. Порівняння експериментальних і розрахункових осцилограм тиску при вибуху пропановоздушной суміші в кубічній камері (h = 305мм).
1 - відкриті прорізи;
2,3 - отвори закриті пластинами, моделюючими ЛСК.
При визначенні динаміки вибухового тиску в приміщенні, обладнаному ПК з «глухим» склінням, використовуються емпіричні залежності f (t, P), що описують процес розтину (звільнення) віконного отвору від скла.
Спираючись на викладений матеріал, розглянемо наслідки аварійних вибухів у житлових будинках. Основною причиною виникнення вибухонебезпечної ситуації в житлових будинках є витік газу. При цьому витоку газу можна підрозділити на три групи: витік через не запалену конфорку; обрив (частковий або повний) підводить до стояка шланга або відрив газової плити від стояка; корозійний знос газових комунікацій або нещільність у системі газопостачання.
Необхідно нагадати, що робочий тиск у газовій системі становить близько 100мм.вод.ст. При аварійній ситуації першої групи приплив метану в приміщення визначається витратою газу через не запалені конфорки. Для однієї конфорки витрата газу становить близько QК = 0.1м3/час. При нещільності у системі газопостачання витрата складає близько q = 0.19м3/час S (мм2), де S - площа нещільності в мм2.
Враховуючи, що для вибуху газоповітряної суміші концентрація горючої компоненти в ній повинна знаходиться між нижньою і верхньою межами концентраційними (рис.1), при аналізі причин і наслідків аварійних вибухів у житлових будинках необхідно розглянути питання формування вибухонебезпечного хмари. Наприклад, метаноповітряна суміш здатна вибухати при об'ємному вмісті в ній метану від 5 до 15%, тобто межі займистості метану становлять З 5-15%.
Розподіл концентрації речовини за обсягом і його зміну в часі описується рівнянням дифузії:
, (4)
де С - об'ємна концентрація речовини в суміші; D - коефіцієнт дифузії для різних напрямків; Q = q-Lвент С - об'ємна витрата речовини; q - витрата метану через аварійне отвір; Lвент - вентиляційний витрата; v - швидкість повітряного потоку в приміщенні; x, y, z - просторові координати; t - час; Vсм - об'єм суміші.
Рівняння (4) вирішується при нульових початкових умовах і наступних граничних умовах: С = 0 - на вільній кордоні; - на жорсткій кордоні. Швидкість повітря в приміщенні повинна бути визначена заздалегідь, виходячи з умов зв'язку приміщення із зовнішнім середовищем.
Аналіз рівняння (4), записаного в безрозмірному вигляді, показує, що характер його рішення залежить від співвідношення між і 
На рис.8 наведено розподіл метану по простору типової кухні з мінімальними габаритами - 2.4х2.1м (площа - 5м2, об'єм - 12.6м3).
У розрахунках прийнятий мінімальний коефіцієнт дифузії D = 0.0005м2 / с. Прийнято, що двері на кухню закрита і відсутня вентиляція Lвент = 0м3/час, тобто немає зв'язку із зовнішнім середовищем. Витрата газу - q = 0.4м3/час відповідає продуктивності чотирьох газових конфорок.
Рис.8. Розподіл концентрації метану С% по приміщенню кухні через 2 години після початку витоку.
Вентиляція відсутня. Двері на кухню закрита.
При рівномірному розподілі концентрації метану по простору приміщення (малих витоках газу або великих значеннях коефіцієнта дифузії) зміна концентрації у часі описується однозонної моделлю. У однозонної моделі приміщення замінюється однієї розрахункової осередком, що має однорідні властивості (температура, концентрація, щільність і т.д.) по всіх координатах. При цьому зміна концентрації в приміщенні визначається з умов зв'язку даного приміщення з іншими приміщеннями і з атмосферою.
Виходячи з цих передумов, можна записати рівняння зміни концентрації в приміщенні від часу:
, (5)
де C - об'ємна концентрація метану,%; q - витрата метану; Lвент - вентиляційний витрата; D - коефіцієнт дифузії; Sпр - площа відкритого прорізу (двері і т.д.), Lпр - характерне відстань від джерела витоку до відкритого прорізу; V - об'єм приміщення.
З наведених вище співвідношень випливає, що на формування вибухонебезпечних хмар значний вплив робить вентиляція приміщення.
Розглянемо кількісне вплив вентиляції на процес формування газоповітряного хмари в приміщенні.
Відомо, що вентиляційний витрата залежить від часу доби. Так, близько 6-7 годин ранку вентиляційний витрата мінімальний. Вентиляція може в цей час доби відсутніми або негативною (наприклад, в період міжсезоння, коли центральне опалення виключено). Далі відбувається збільшення вентиляційного витрати. Максимальна витрата спостерігається в 18-19 годин, після чого починає знижуватися і т.д., тобто спостерігається циклічне зміна вентиляційного витрати протягом доби. Цей процес значно впливає на освіту вибухонебезпечної суміші при малих значеннях аварійного припливу газу у приміщення.
Розглянемо можливість формування вибухонебезпечної суміші при мінімальній вентиляції (дослідження показують, що мінімальний вентиляційний витрата в житловому приміщенні становить близько Lвент = 5м3/час) і при рівномірному розподілі концентрації по простору.
На рис.9 наведено зміна концентрації у часі для кількох значень аварійного витрат метану в приміщення кухні. Величина витрати q = 0.1м3/час відповідає продуктивності однієї конфорки типової газової плити.
Рис.9. Залежність від часу концентрації метану в приміщенні кухні при мінімальній вентиляції і різних витратах метану. Двері на кухні закрита.
Витрата метану: 1 - 0.02; 2 -0.04; 3 - 0.06; 4 - 0.08; 5 - 0.1м / год.
Видно, що вибухонебезпечна концентрації на кухні може реалізуватися при одній не запаленою газовій конфорці. При цьому час формування вибухонебезпечного хмари досить велика і становить, в залежності від часу початку витоку, від 10 до 25 годин. При аварійному витраті метану q <0.02м3/час формування вибухонебезпечної суміші в житловому приміщенні гарантовано виключено. По-перше, це пов'язано з тим, що при витраті метану q <0.02м3/час розподіл концентрації по приміщенню в усіх випадках носить рівномірний характер. По-друге, при самому мінімальному вентиляційному витраті в житловому приміщенні настільки малі витоку можуть забезпечити концентрацію суміші не більше 1%, що в п'ять разів нижче межі вибуховості.
Наявність постійної (навіть незначною) вентиляції істотно підвищує рівень вибухонебезпеки, тому що різко знижує здатність формування вибухонебезпечних хмар у житлових приміщеннях.
З огляду на те, що газопаровоздушних суміші здатні до горіння тільки при певній концентрації горючої компоненти в повітрі, аварійні вибухи в житлових будинках часто носять багатостадійний характер. Крім цього, враховуючи, що швидкість поширення полум'я в газоповітряної суміші суттєво залежить від концентрації, вибухові удари можуть слідувати один за іншим, тобто рознесені в часі на кілька секунд. Тому свідки аварій можуть чути один або кілька ударів. Винятки становлять аварійні вибухи, пов'язані з руйнуванням балонів в умовах пожежі. У цьому випадку час, необхідний на розігрів і розрив балона, становить десятки хвилин.
До особливостей дефлаграційне вибухів всередині приміщень слід віднести формування потужних повітряних потоків у міжквартирних і міжкімнатних проходах, коридорах і т.д. Саме ці потоки (а не ударні хвилі, як це часто трактується, особливо в пресі) призводять до викиду фрагментів будівельних конструкцій та предметів з аварійної квартири.
Дане пошкодження конструкції міг завдати тільки швидкісний напір струменя, що минає з квартири. При цьому слід мати на увазі, що руйнування конструкцій відбувається під дією надлишкового тиску, а подальший їх викид відбувається під дією швидкісного напору.
Резюмуючи сказане, можна стверджувати, що для реалізації значних руйнувань житлових будівель цілком достатньо мати незначний обсяг газу у вибухонебезпечному стані. При цьому рівні вибухових навантажень суттєво залежать від безлічі факторів: об'ємно-планувального рішення приміщення, сценарію протікання аварійного вибуху, характеру скління вікон всієї квартири, стану дверей у момент вибуху (відкриті або закриті міжкімнатні двері), місця ініціювання суміші і т.д. Тому при розгляді наслідків аварійних вибухів досить типовим є реалізація значних вибухових навантажень і подальше руйнування будівлі при незначній зміні сценарію протікання аварії. Наприклад, якщо в момент початкового вибуху на кухні двері в коридор квартири закрита, то реалізується «хлопок» і подальший незначний пожежа на кухні. Це пов'язано з тим, що переобогащенная суміш при першому «бавовні» буде видавлена в атмосферу через зруйноване скління. Якщо ж двері на кухні в момент першого «бавовни» відкрита, то суміш через дверний проріз спрямовується в сусідні кімнати, турбулізіруется і збагачується киснем. У результаті формується добре підготовлене до горіння вибухонебезпечне хмара, яке через незначний проміжок часу (через 10-15 секунд) вибухає, що призводить до вторинного вибуху, який завдає основні руйнування будівлі. Описані сценарії досить типові при аварійних вибухах. Відмінність їх перебігу полягає тільки в закритою або відкритою кухонних дверей, а рівні вибухових навантажень відрізняються в 10-15 разів. Таким чином, двостадійний аварійний дефлаграційне вибух в житлових приміщеннях явище досить типове і обвалення будівельних конструкцій будівель в результаті незначних за обсягом витоків горючих речовин в приміщення теж досить поширене явище.
Причиною формування вибухонебезпечного хмари стало просочування пропану на кухні двокімнатної квартири (5-ий поверх). Там же від реле холодильника сталося і запалення суміші. З малюнка видно, що найбільшим руйнувань зазнали житлові кімнати, що повідомляються з кухнею.
Аварійна ситуація, пов'язана з вибуховим горінням газоповітряної суміші в житловій квартирі, сталася в г.Бійск (2000р.). У цегляному будинку стався аварійний вибух газоповітряної суміші. У результаті вибуху сталося обрушення частини будинку (від першого поверху до третього), були людські жертви, завдано значного матеріального збитку (рис.12).
Обвалення цегляних будинків у результаті вибухових аварій досить поширене явище в силу того, що цегляна кладка, володіючи високою несучою здатністю у вертикальному (експлуатаційному) напрямі, практично не чинить опір горизонтальним (вибуховим) навантажень. Крім цього, цегляні стіни, як правило, є несучими конструкціями і при їх прогині (під дією вибухових навантажень) відбувається втрата їх стійкості, що призводить до обвалення всієї конструкції.
Розглянемо причини значних руйнувань житлових будинків при аварійних вибухах.
В даний час проектування будинків з вибухонебезпечними технологіями здійснюється відповідно до рекомендацій СНиП 2.09.02-85 *) «Виробничі будівлі», де потрібно на кожні 1000м3 вільного об'єму приміщення мати не менше 50м2 звільняються скидних отворів. При цьому передбачається, що вибухові навантаження не перевищать 5кПа. Даний параметр визначає мінімальну несучу здатність промислової будівлі, яка і закладається в проект. Це певною мірою гарантує їхню безпеку при внутрішньому вибуху.
При проектуванні житлових будинків (в тому числі і газифікованих) питання їх вибухостійкими взагалі не розглядається, тому що вони не відносяться до категорії вибухонебезпечних об'єктів. При цьому площа віконних прорізів, які при аварійному вибуху виконують роль скидних отворів, визначається з норм освітленості житлових приміщень. А несуча здатність будівель не перевіряється на горизонтальні (вибухові) навантаження. Разом з цим аварійні вибухи в житлових будинках відбуваються досить часто.
Призначення площі віконних прорізів з норм освітленості житлових приміщень забезпечує рівень безпечних навантажень в 5кПа, тобто забезпечує вибухостійкими будинку, за умови, що воно проектується як промислове і вибухонебезпечне виробництво. Причому тільки за умови правильного вибору виду і характеру запобіжних конструкцій (засклення).
На практиці відбувається наступне. Або несуча спроможність будівлі щодо горизонтальних навантажень нижче безпечного рівня - 5кПа, або параметри запобіжних конструкцій не задовольняють вимогам вибухобезпеки. Наприклад, для скління необхідною умовою, що забезпечує вибухостійкими приміщень, є його розтин при рівнях надлишкового тиску в приміщенні 1-2кПа. Для легкоскидних конструкцій існують, крім цього, обмеження на їх інерційність.
Виходячи зі сказаного, існують дві основні причини значних руйнувань житлових будинків при аварійних вибухах.
Перша - мала несуча здатність будівель щодо горизонтальних навантажень. У першу чергу це відноситься до цегельних будівель. На рис.12, рис.13 були наведені приклади обвалення цегляних будинків при аварійних вибухах.
Друга причина - установка в приміщеннях з газовими приладами посилених варіантів скління, що суперечить нормам вибухозахисту. Однією з причин значних руйнувань на Щербаківський вулиці стало саме використання склопакетів, що володіють підвищеними характеристиками міцності (див. рис.14). Отже, використання склопакетів у приміщеннях, де можлива загазованість, становить значну небезпеку з точки зору вибухостійкими. При аварійних вибухах вікна, обладнані таким склінням, не виконують роль скидних прорізів, що призводить до різкого підвищення вибухового тиску.
Панельні будинки або будівлі каркасного типу мають високу несучу здатність. Тому при аварійних вибухах можливий зрив стіновий плити, але будівля в цілому зберігає стійкість (рис.11).
Крім цього необхідно мати на увазі, що ймовірність вибуху значно зростає при погіршенні якості вентиляції. На це вказує статистика вибухів, кількість яких різко збільшується в періоди міжсезоння, коли відключається (або ще не включено) опалення. У ці періоди температура в квартирах близька до температури навколишнього середовища (вікна в квартирах при цьому закриті), тому якість природної вентиляції досить погана (вентиляція «перекидається»). Наслідком цього є формування вибухонебезпечної суміші навіть при незначній витоку газу. Тому профілактика вентиляційної системи житлових будинків є і профілактикою вибухобезпеки.
На закінчення необхідно відзначити, що обвалення міжквартирних перегородок часто є причиною травмування і загибелі людей в квартирах, сусідніх з аварійною квартирою.
Висновки
Розглянуто основні причини обвалення житлових газифікованих будинків при аварійних вибухах.
Показано, що основні причини значних руйнувань житлових будинків при аварійних вибухах дві. Перша причина полягає в малій несучої здатності будівель щодо горизонтальних навантажень. У першу чергу це відноситься до цегельних будівель.
Друга причина - установка в приміщеннях з газовими приладами посилених варіантів скління.
Використання скління з підвищеними характеристиками міцності в газифікованих будинках не допустимо, тому що при вибуху з великою ймовірністю відбувається обвалення будівлі.
Показано, що профілактика вентиляційної системи житлових будинків є і профілактикою вибухобезпеки.
Список літератури
Комаров А.А. Аналіз наслідків аварійного вибуху природного газу у житловому будинку. Журнал «Пожежовибухобезпека». т.8, № 4, 1999р. С.49-53.
Комаров А.А. Прогнозування динамічних навантажень при аварійних вибухах в приміщеннях. Журнал «Механізація будівництва», № 6, 2000. С.21-26.
Комаров А.А., Шлег А.М. Роль запобіжних конструкцій для забезпечення вибухостійкими об'єктів в нафтогазовому комплексі. Матеріали конференції «Безпека в нафтогазовому комплексі». Москва, 27 квітня 2000р. С.60-61.
Комаров А.А., Шлег А.М. Оптимальний вибір параметрів запобіжних конструкцій у вибухонебезпечних цехах для пом'якшення наслідків аварійних вибухів. Матеріали Всеросійського семінару «Оцінка та прогнозування соціально-економічних наслідків НС», Москва, 26 жовтня 2000р., ВНДІ ГОЧС.
Абросимов А.А., Комаров А.А. Заходи, що забезпечують безпечні навантаження при аварійних вибухів у будинках з вибухонебезпечними технологіями. «Сейсмостійкого будівництва. Безпека споруд », № 4, 2002р. С.48-51.
Комаров А.А., Г. В. Чілікін Умови формування вибухонебезпечних хмар у газифікованих житлових приміщеннях. Журнал «Пожежовибухобезпека», т.11, № 4, 2002р. С.24-28.
Комаров А.А. Прогнозування навантажень від аварійних дефлаграційне вибухів і оцінка наслідків їх впливу на будинки та споруди. Докторська дисертація, М.: МГСУ, 2001.