[ Проектування масляного трансформатора типу ТМН 250035 ] | 120 | 139 | 155 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
G я = B 1 x 3 + B 2 x 2 | 1182.23 | 1092 | 1470 | 1810 | 2138 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
G ст = G c + G z | 2581.9 | 2514 | 2812 | 3109 | 3408 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
G у = 79.2x 3 | 98.68 | 91.9 | 123 | 152.8 | 181 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
1.55G c | 2169.38 | 2204 | 2080 | 2013 | 1968 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
1.428G Я | 1688.3 | 1559 | 2099 | 2584 | 3053 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
6.47G у | 638.4 | 588 | 796 | 958.9 | 1171 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
P x = 1.49G c +1.39 G я +7.29 G у | 4495.8 | 4351 | 4975 | 5586 | 6192 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
П c = 470x 2 | 540 | 520 | 630 | 730 | 800 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
2.35G c | 3284 | 3342 | 3154 | 3053 | 2984 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
2.14G я | 2530.2 | 2337 | 3146 | 3873 | 4575 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
106G у | 1046 | 9635 | 13038 | 16197 | 19186 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
4676x 2 | 5410 | 5125 | 6284 | 7248 | 8108 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Q x | 21689.2 | 20439 | 25622 | 30371 | 31869 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
I 0 р = Q x / 10S,% | 0.87 | 0.8 | 1.025 | 1.2 | 1.27 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
G 0 = C 1 / x 2 = 538 / x 2 | 465 | 491 | 400 | 347 | 310 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
1.1 'G 0 | 479 | 506 | 412 | 357 | 319 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
1.1 '1.03G 0 = G пр
Де: а 12 = 2.7 см, а 22 = 3.0 см, по таблиці 3-5 а 2 = (b * d) / 2 = (0.25 * 1.25 * d) / 2 = 0.156d K = 12.75 - постійний коефіцієнт залежить від питомої електричного опору і щільності металу обмоток. 4. Визначення основних розмірів За отриманими результатами вибираємо діаметр стрижня d = 28 см при β = 1.32 Для обраних d і β: x = 1.32; x 2 = 1.145; x 3 = 1.225 Діаметр стрижня: d = Ax = 25.9 '1.07 = 26.6 = 28 см Активне перетин стрижня: П з = 470 'x 2 = 438 см 2. Середній діаметр обмоток: d 12 = 1.48 'd = 1.48' 27.7 = 0.41 c м. Висота обмоток: l = p d 12 / b = 3.14 '41/1.32 = 97.5 c м Висота стержня: l c = l +2 l 0 = 97.5 +2 '7.5 = 112.5 c м Відстань між осями стрижнів: З = d 12 + a 12 + bd + a 22 = 41 +3 +0.36 '27.7 +3 = 57 c м ЕРС одного витка u в = 4.44fП С В З '10 -4 = 4.44' 50 '1.63' 540 '10 -4 = 19.54 в Маса стали G ст = 2567 кг Маса металу обмоток G 0 = 469 кг Маса дроту G пр = 531 кг Щільність струму Δ = 1.88 '10 6 A / м 2 Механічне напруження в обмотках σ р = 12.55 Мпа Втрати і струм ХХ P x = 4400 вт i 0 = 0.85% 5. Розрахунок обмоток НН Число витків обмотки НН: .1 Витків Втрати х.х. для обраного варіанта 0.280 м виявилися вище. Для їх зменшення приймемо ω 1 '= 187 витків. З тією ж метою зменшимо висоту обмоток. До 960 мм і відповідно довжину і масу стержня. ЕРС одного витка U в = U ф1 / w 1 = 3637/187 = 19.45 У Дійсна індукція в стержні: Тл Середня щільність струму: Δ ср = 0.463k д P до U в / (Sd 12) = 0.463 '0.9' 23500 '19.45/2500' 41 = 1.86 А / мм 2 Перетин витка орієнтовно: П 1 '= I 1 / Δ ср = 229/1.86 = 123.1мм 2 По таблиці 5.8 за потужністю 2500 кВА, току обмотки одного стрижня 299 А, перетину витка 123.1 мм 2 і щільності струму 1.86 А / мм 2 - вибираємо конструкцію циліндричної багатошарової обмотки з прямокутного проводу. Знаходимо найбільший сумарний радіальний розмір металу проводів обмотки для допустимої q = 1200 Вт / м 2: мм де: к з = 0.8 По таблиці (5-3) вибираємо наступний провід: АПБ "3 ' Повний переріз витка: П 1 = n в1 П 1 '= 3' 41.6 = 124.8 мм 2 Отримана щільність струму: Δ 1 = I 1 / П 1 = 229/124, 8 = 1.83 А / мм 2 Число витків в одному шарі: витків Обмотка НН намотується в два шари - внутрішній - 95 витків і зовнішній - 92 витка. Введу того, обмотка містить 3 дроти виникає необхідність у транспозиції, тому що опору кожного проводи повинні бути однаковими. Транспозицію застосовуємо на кожних 1 / 3 довжини. Загальний сумарний радіальний розмір металу 4.25 '2' 3 = 25.5> b 1 => обмотку ділимо на дві котушки - внутрішня 95 витків і зовнішня 92 витка і між ними. Додаткові втрати менше 5%. Напруга двох шарів обмотки: в Междуслойная ізоляція за таблицею (4-7) - 6 '0.12. Шість шарів кабельного паперу по 0.12 мм, виступ ізоляції на торцях обмотки 2.2 см на одну сторону. Осьовий охолоджуючий канал a 11 = 0.01 'l = 0.01' 0.98 = 0.01 м Радіальний розмір обмотки без екрану: см Обмотка намотується на паперово-бакелітовій циліндр. Радіальний розмір з екраном a 1екр = a 1 +0.3 = 3.929 +0.3 = 4.25 см Внутрішній діаметр: см Зовнішній діаметр: см Приймаються бакелітовій циліндр Ø Щільність теплового потоку на поверхні обмотки (за 7-17 '): вт / мм 2 Маса металу обмотки НН по (7-7): G 01 = cD ср w 1 П 1 '10 -5 = 3' 187 '123.1' 2700 '10 -6 = 186.5 кг Маса проводи в ізоляції за таблицею (5-5): G ПР1 = 1.025 '1.03' 186.5 '3 = 591 кг 6. Розрахунок обмотки ВН Число витків в обмотці ВН при номінальній напрузі (за 6-27): w H = W 1 = 187 × = 1039 витків Число витків на одному щаблі регулювання: w р = = 26 витків
Орієнтовна щільність струму: = 1.89 А / мм 2 Орієнтовна переріз витка П `2» = 21.7 мм 2 За формулою (5-7) знаходимо найбільший сумарний радіальний розмір металу проводів обмотки для допустимої q = 1200 Вт / м см Вибираємо дріт по таблиці (5-3): АПБ × 1 × перетином П 2 = 21.9 мм 2 Щільність струму в обмотці: А / мм 2. Число витків в одному шарі: витків (7 шарів по 117 витків, 2 шари по 104 витків і 1 шар по 116 витків) Обмотка поділяється на 2 котушки - внутрішню У 2 з 5 шарами і зовнішню Г 2 з 4 шарами. Між котушками В 2 і Г 2 осьової масляний канал шириною 1 см. Під внутрішнім шаром обмотки розташовується електричний екран - аллюмінієвий незамкнений циліндр товщиною 0.5 мм. Напруга двох шарів обмотки: в Междуслойная ізоляція за таблицею (4-7) - 8 шарів кабельного паперу по 0.12 мм, виступ ізоляції на торцях обмотки 2.2 см на одну сторону. Радіальний розмір обмотки без екрану: см Радіальний розмір обмотки з екраном: см Внутрішній діаметр обмотки (для розрахунку маси проводу) по внутрішньому шару проводів (по 6-58): см Зовнішній діаметр обмотки без екрану (по 6-59): см Відстань між осями стрижнів С = 54.4 + 3.0 = 58 см За випробувального напрузі обмотки ВН U ісп1 = 85 кв (за таблицею 4-5) a 12 '= 3.0 см; l 02 = 7,5 см; a 22' = 3,0 см l Ц2 = 5,0 см; δ 12 '= 0.5 см δ 22' = 0.3 см Обмотка намотується на паперово-бакелітовій циліндр. Поверхня охолодження обмотки (за 6-61): м 2 к = 0.8. Щільність теплового потоку на поверхні обмотки: вт / м 2 Маса металу обмотки ВН: G 02 = 8.47 'c' D ср 'w 1' П '10 -5 = 8.47' 3 '(44 +54,4) / 2' 1143 '2,17' 10 -5 = 310 кг Маса дроту в обмотці ВН з ізоляцією (за таблицею 5-5): G пр 2 = 1.025 '1.03' 310 = 327 кг Маса металу обмоток НН і ВН: G о = G о1 + Gо 2 = 310 +186,5 = 496 кг Маса проведення двох обмоток: G пр = G ПР1 + G ПР2 = 591 +310 = 901кг 7. Розрахунок параметрів короткого замикання Втратами короткого замикання двохобмотувальні трансформатора називаються втрати, що у трансформаторі при номінальній частоті і встановленої в одній з обмоток струму, що відповідає його номінальної потужності при замкнутої накоротко другий обмотки. Втрати короткого замикання згідно § 7.1: Основні втрати в обмотках: Обмотка НН: вт Обмотка ВН: вт Додаткові втрати в обмотці: Обмотка ПН (по 7-15 '):
K p = 0.95 Обмотка ВН (по 7-15):
Основні втрати в відводах розраховуються наступним чином: Для схеми з'єднання зірка відводи ВН і НН мають однакову довжину. Довжина відводів визначається наближено по (7-21): l отв = 7.5 'l = 7.5' 98 = 735 см Маса відводів НН: (при щільності міді відводів g = 2700 кг / м 3) G отв.1 = l отв. 'П 1' g '10 -8 = 735' 124,8 '10 -8' 2700 = 2,47 кг Втрати в відводах ПН з (7-24): (При k = 12.75) Р отв.1 = k 'Δ 1 лютого' G отв.1 = 12.75 '1,83 2' 2,47 = 105,46 Вт Маса відводів ВН: (при щільності міді відводів g = 2700 кг / м 3) G отв.2 = l отв. 'П 2' g = 735 '21,9' 10 -8 '2700 = 0,435 кг Втрати в відводах ВН: (При k = 12.75) Р отв.2 = k 'Δ 2 лютого' G отв.2 = 12.75 '1,89 2' 0, 435 = 19.8 Вт Втрати в стінках бака та інших елементах конструкції до з'ясування розмірів бака визначаємо наближено, по (7-25) і таблиці (7-1): Р б = 10kS = 10 '0,031 х 2500 = 775 Вт к = 0.031 Повні втрати короткого замикання: Р к = Р осн.1 'k д1 + Р осн.2' k д2 + Р отв.1 + Р отв.2 + Р б = = 7963 '1. 2003 +14119' 1.02 +105.46 +19.8 +775 = 23504Вт % Напруга короткого замикання розраховується згідно з пунктом 7.2: Активна складова: u а = = = 0.91% Реактивна складова:
де: f = 50 Гц, S `= 833.3 кВА,
см
% Напруга короткого замикання: u к = % або 6,6 '100 / 6,5 = 101% від заданого значення. Сталий струм короткого замикання на обмотці ВН: А S k = 2500 '3 жовтня Миттєве максимальне значення струму короткого замикання: i к.max = 1,41 k max 'I К.У. = 2.33' 614.9 = 1432.7 А 1.41 k max = 2.33 за таблицею 7.3 стр 330. Радіальна сила: F p = 0.628 '(i к. max 'W) 2' b 'k p' 10 -6 = 0.628 '(1432.7' 1039) 2 '1.31' 0.96 '' 10 -6 = 1750023 Н Середнє стискуюче напруга в дротах обмотки НН:
Па (82% допустимого σ рд = 15Мпа) Середнє розтягуюче напруга в дротах обмотки ВН:
Осьові сили: H де % (За таблицею 7-4) a 0 = a 12 + a 1 + a 2 = 0.03 + 0.0405 + 0.0495 = 0.12
k = k 01 × Δ 01 = 0.189 +1.53 = 0.29 Найбільша осьова сила в середині обмотки НН МПа Температура обмотки через t к = 5 сек. після виникнення короткого замикання по (7,54 '): ° С По таблиці (7-5) допустима температура 200 ° С 8. Розрахунок магнітної системи трансформатора Визначення розмірів магнітної системи і маси стали по параграфу 8-1. Прийнята конструкція трифазної плоскою шіхтованной магнітної системи, яка збирається з пластин холоднокатаної текстурованим сталі марки Е330А, 0,35 мм за рис 4. Стрижні магнітної системи скріплюються бандажами з стеклоленти, ярма пресуються ярмовимі балками. Розміри пакетів обрані за таблицею (8-1б) для стержня діаметром 28 см без пресуючих пластин. Число ступенів у перерізі стрижня 8, у перетині ярма 6. Розміри пакетів в одній половині перерізу стрижня при 8 щаблях
Повне перетин стрижня по пакетах: П ф.с = 570.9 см 2; Активне перетин: П з = k з 'П ф.с = 0.97' 570.9 = 553.3 см 2 Розміри пакетів ярма за таблицею (8-1б):
Повне перетин ярма по пакетах по таблиці (8-2): П ф.я = 591.1 см 2; Активне перетин ярма: П я = k з 'П ф.я = 0,97' 591.1 = 57.3 см 2 Довжина стрижня по таблиці (4-5): l з = l +2 l 02 = 98 +2 '7.5 = 113 см Відстань між осями сусідніх стрижнів: С = D 2 `` + a 22 = 54.4 +3.0 = 58 см Маса сталі в ярмах магнітної системи розраховуємо за (8-11) - (8-13) - (8-15): G я = G я `+ G я `` = 2П я '2Cγ ст +2 G y = 2' 0,0573 '2' 7650 '0,58 +2' 101,7 = 1220 кг де с = 3 - число активних стрижнів. = 7650 кг / м 3 - щільність холоднокатаної сталі. Маса стали кута магнітної системи кг Маса сталі в стрижнях магнітної системи розраховуємо за (8-16) - (8-18): G з = G з `+ G з `` = 1434 + 37,5 = 1471,5 кг Де: G з `= з 'l з' П з 'g ст' 10 -6 = 3 '113' 553 '7650' 10 -6 = тисячі чотиреста тридцять чотири кг G з `` = с '(П з' а 1я 'g ст' 10 -6 - G у) = 3 (553 '27' 7650 '10 -6 - 101,7) = 37,5 кг Загальна маса стали: G ст = G я + G з = 1471,5 + 1220 = 2691 кг 9. Розрахунок втрат холостого ходу Розрахунок втрат холостого ходу виробляємо по параграфу 8.2 Індукція в стержні: В з = = = 1.584 Тл. Індукція в ярмі: У я = = = 1.529 Тл Індукція на косому стику У кіс. = = = 1.12 Тл Питомі втрати для сталі стрижнів, ярем і стиків по таблиці (8-4): При В с = 1.584 Тл, р з = 1,252 Вт / кг; р ЗС = 0.0964 Вт / см 2 При В я = 1.529 Тл, р я = 1,137 Вт / кг; р зя = 0.0879 Вт / см 2 При В кіс. = 1.12 Тл, р кіс = 4,37 Вт / кг Для плоскої магнітної системи з косими стиками на крайніх стержнях і прямими стиками на середньому стрижні, з багатоступеневим ярмом, без отворів для шпильок, з відпалом пластин після різання сталі і видалення задирок для визначення втрат застосуємо вираз (8-31): k п.р. = 1,05; k п.з. = 1,02;. k п.я. = 1,00; k п.п. = 1.03; k п.ш. = 1.06 k пу = 10,18 k ф = 2 (с-1) = 4 Тоді втрати холостого ходу:
вт що на % Вище заданого значення. 10. Розрахунок струму холостого ходу Розрахунок струму холостого ходу виробляємо по параграфу 8.3. По таблиці (8-11) знаходимо питомі намагнічує потужності: При В с = 1.584 Тл, q з = 1.61 У A / кг; q ЗС = 21150В A / м 2 При В я = 1.529Тл, q я = 1.4 У A / кг; q зя = 18000 Вт / м 2 При В кіс. = 1.12 Тл, q кіс = 2800 ВА / кг 9.1. Для прийнятої конструкції магнітної системи і технології її виготовлення використовуємо (8-43), в якому по параграфу 8.3 приймаємо коефіцієнти: k УРАХУВАННЯМ = 1.18; k т.з. = 1.0; k т.я. = 1; k т.п. = 1.33; k Т.Ш. = 1.06. k т.у = 42.41 k т.п = 1.05
вт Струм холостого ходу Активна складова струму холостого ходу: i 0а = = 0.18% Реактивна складова струму холостого ходу: i 0Р = = 0.78% Струм холостого ходу: i 0 = 0.8% що на % Нижче заданого значення. ККД трансформатора: % 11. Тепловий розрахунок обмоток Повірочний тепловий розрахунок обмоток Втрати в одиниці об'єму обмотки НН Вт / м 2 де а = 4.25 мм, b = 10.5 мм, δ мс = 0.12 × 10 -3 м, b = 10.00 мм, a = 4.75 мм Середня теплопровідність обмотки НН , Де
Повний внутрішній період ˚ С Середній внутрішній період ˚ С Втрати в одиниці об'єму обмотки ВН Вт / м 3
Середня теплопровідність обмотки ВН , Повний перепад температури в обмотці ВН ˚ С Середній внутрішній перепад ˚ С Перепад температури на поверхні обмоток обмотка НН: ˚ С обмотка ВН:: ˚ С щільність теплового потоку на поверхні обмотки ВН Вт / м 2 Перевищення середньої температури обмоток над температурою олії обмотка НН:: ˚ С обмотка ВН:: ˚ С 12. Тепловий розрахунок бака Тепловий розрахунок бака проводиться згідно з параграфом 9.6. По таблиці (9-4), відповідно до потужністю трансформатора вибираємо конструкцію S = 2500 кВА, вибираємо конструкцію хвилястого бака. Мінімальні внутрішні розміри бака - за рис. 5, (а) і (б). Ізоляційні відстані відводів визначаємо до прес балки верхнього ярма і стінки бака. До остаточного розроблення конструкції зовнішні габарити пресуючих балок приймаємо рівними зовнішнього габариту обмотки ВН. По таблиці 4-11: S 1 = 40 мм, S 2 = 44 мм, S 3 = 25 мм, S 4 = 90 мм, d 1 = 15мм, d 2 = 30 мм 11.2. Мінімальна ширина бака по рис.5 (а) і (б): В = D 2 `` + (S 1 + S 2 + d 2 + S 3 + S 4 + d 1) = 0.544 + (40 +44 +30 +25 +90 +15) = 790 мм де ізоляційні відстані: S 1 = 40 мм (для відводу U ісп = 85 кв, покриття 0.4 см - відстань від стінки бака) S 2 = 44 мм (для відводу U ісп = 85 кв, покриття 0.4 см - відстань до прес балки) S 3 = 25 мм (для відводу U ісп = 25 кв, без покриття - відстань до стінки бака) S 2 = 90 мм (для відводу U ісп = 25 кв, без покриття - відстань до прес балки) Приймаються В = 92 см, при центральному положенні активної частини трансформатора в баку. Довжина бака: А = 2С + B = 2 '0.58 +0.79 = 1950 мм. Глибина бака: Н б = Н А.ч + Н Я.К. = 1.72 +0.4 = 2.12м. Висота активної частини: Н О.Ч. = l з + 2 h я + n = 980 +2 '270 +50 = 1.72м. де n = 50 мм - товщина бруска між дном бака і нижнім ярмом Приймаються відстань від верхнього ярма до кришки бака: Н Я.К. = 400 мм. Припустиме перевищення середньої температури масла над температурою навколишнього повітря: по (9-32) Q М.В = 65 - Q о.м.ср. = 65-23.4 »41.6 ° С Знайдене середнє перевищення може бути допущено, так як перевищення температури в цьому випадку Θ м, в, в = 1.2 × Θ м, в = 1.2 × 41.6 = 49.9 <60 ° С Приймаючи попередньо перепад температури на внутрішній поверхні стінки бака Θ = 7 ° С і запас 4 ° С знаходимо середнє перевищення температури зовнішньої стінки бака над температурою повітря ° С Висота хвилі Н в = 2120 - 100 = 2020 мм 11.7. Поверхня випромінювання з хвилями м 2 Поверхня випромінювання гладкою стінки м 2 м 2 Крок хвилі м Число хвиль хвилі Розгорнута довжина хвилі м Поверхня конвекції стінки
, м 2 м 2 Повна поверхня випромінювання бака
м 2 м 2 м 2 Повна поверхню конвекції бака м 2 Визначення перевищень температури масла і обмоток над температурою охолоджуючого повітря Середнє перевищення температури зовнішньої поверхні труби над температурою повітря ° С Перевищення температури масла над температурою стінки ° С Перевищення середньої температури масла над температурою повітря ° С Перевищення середньої температури масла над температурою повітря обмотка НН: ° С <65 ° С обмотка ВН: ° С <65 ° С Перевищення температури масла у верхніх шарах Θ М, В, В = 1.2 × 38.4 = 46.1 <60 ˚ C Θ 0В <60 ˚ C Лежать в межах допустимого.
Обсяг бака м 3 Обсяг активної частини кг кг Обсяг масла в баку м 3, де γ = 5000 кг / м 3 Маса масла в баку м 3 Обсяг активної частини: кг 14. Опис конструкції трансформатора Розроблений силовий масляний трансформатор марки ТМН 2500/35 складається з наступних основних компонентів:
Трансформатор встановлений на спеціальному візку, за допомогою якої його можна пересувати в потрібному напрямку. Перевезення трансформатора здійснюється в зібраному вигляді на нормальних залізничних платформах. Висновок Розрахований силовий масляний трансформатор марки ТМН 2500/35 задовольняє основним державним нормам і стандартам. На відміну від трансформатора серійного виробництва, даний трансформатор володіє наступними параметрами:
Література
|