| Проектування холодильної установки[ виправити ] текст може містити помилки, будь ласка перевіряйте перш ніж використовувати.
скачати
1. Техніко-економічне обгрунтування Холодильна установка молочного заводу розташована в місті Астрахань. У місті Астрахань розрахункова річна температура 34 º С, середньорічна температура 9.4 º С, середньомісячна відносна вологість найбільш жаркого місяця в 37%. У холодильнику зберігаються масло вершкове 5 т / добу., Сметана 25 т / добу., Ряжанка 30 т на добу. Будівля холодильника одноповерхова, має три камери, в яких проводиться зберігання вершкового масла, сметани, ряжанки. Між камерами розташований наскрізний коридор, звідки є вихід на автомобільну платформу. Є експедиція. Загальна висота холодильника становить 4,8 м. Сітка колон 6 * 18 метрів. Стіни і перегородки холодильника виконані з цегли, стеля - залізобетонні плити перекриття, теплоізоляція - пінополістирол ПСБ-С. Для підтримки необхідного температоро-вологісного режиму проектується безпосереднє охолодження за допомогою повітроохолоджувачів типу ВОП. У холодильник молочного заводу надходить продукт на зберігання з температурою 15 º С і зберігається у камерах при температурі 1 º С в пластикових ящиках. Формування штабелі проводиться електрокарами. Висота штабеля становить 2 м. Вхід в холодильник з південної сторони. Для охолодження 60 тонн молока приймаємо два охолоджувача молока марки ООУ-25. Для пастеризації та охолодження вершків, а також вершків при виробництві сметани, використовуємо одну пастеризаційно-охолоджувальну установку марки А1-ОПК-5. Для пастеризації молока при виробництві ряжанки використовуємо одну установку А1-ОПК-5. Таблиця 1.1. Технічна характеристика технологічного обладнання, що споживає холод. Показники | ООУ-25 | А1-абП-2 | А1-ОПК-5 | Продуктивність, л / год | 2500 | 3000 | 5000 | Початкова температура продукту, º С | 20 | 30 | 5 - 10 | Температура вхідного продукту, º С | 4 ± 2 | 90-60 | 22 - 50 | Потужність охолодження, кВт | 180 | 120 | 90 | Хладоноситель | Вода | Вода | Вода |
2. Розрахунок будівельної площі холодильника 2.1 Визначення число будівельних прямокутників камер схову n = (2. 1) де ß F - Коефіцієнт використання площі приміщення; [дод. 1.1; 1.С. 224] h гр - вантажна висота (висота штабеля), м; [1.С. 223] g v - норма завантаження, т / м 3; [дод. 1.1; 1.С. 222 табл. 52] М - маса вантажів, т; F пр - площа будівельного прямокутника, м 2; Вихідні дані і результати розрахунків наведені у таблиці 2. 1 Таблиця 2.1. Розрахунок числа будівельних прямокутників камер схову Продукт | M | F пр | g v | h гр. | ß F | n | z | Масло вершкове | 5 | 108 | 0, 63 | 2 | 0,7 | 2 | 0.63 | Сметана | 25 | 108 | 0,75 | 2 | 0,65 | 2 | 1.2 | Ряжанка | 30 | 108 | 0,30 | 2 | 0,7 | 4 |
| 3.3 |
2.2 Визначення числа будівельних прямокутників компресорного цеху, допоміжних і службово-побутових приміщень
n = (2. 2)
де В-відсоток від будівельної площі камер схову холодильник; для допоміжних приміщень У = 0,2 ÷ 0,4; для службових приміщень У = 0,05 ÷ 0,1; для компресорного цеху В = 0,1 ÷ 0,15.
Результати розрахунків і вихідні дані зводимо в таблицю 2. 2
Таблиця 2.2. Розрахунок числа будівельних прямокутників компресорного цеху, допоміжних службово-побутових приміщень
Приміщення | F стор | F пр. | У | n |
Компресорний цех | 1080 | 108 | 0, 1 | 2 |
Допоміжні приміщення | 1080 | 108 | 0,2 | 4 |
Службово-побутові приміщення | 1080 | 108 | 0,05 | 2 |
Приймаються наступну планування холодильника
Сметана |
| Ряжанка |
Масло вершкове |
|
|
Допоміжне приміщення |
| Службове приміщення |
|
| Компресорна |
Автоплатформа |
Рисунок 1 - План холодильника
3. Тепловий розрахунок холодильника
При розрахунку охолоджуваних приміщень у загальному випадку визначають наступні теплоприпливи:
Q = Q 1 + Q 2 + Q 3 + Q 4 + Q 5 (3. 1)
де Q 1 - теплопритоку від навколишнього середовища через огородження, кВт;
Q 2 - теплопритоку від продукції при їх холодильній обробці, кВт;
Q 3 - теплопритоку від зовнішнього повітря при вентиляції охолоджуваного приміщення, кВт;
Q 4 - теплопритоку від джерел, пов'язаних з експлуатацією охолоджуваних приміщень, кВт;
3.1 теплопритоку від навколишнього середовища
Цей теплопритоку в загальному випадку включає теплоприпливи, зумовлені різницею температур навколишнього повітря та приміщення, і сонячним тепловим випромінюванням.
Q 1 = Q 1Т + Q 1 C (3. 2)
Q 1Т = (3. 3)
Q 1 C = (3. 4)
де Q 1 T - теплопритоку, обумовлений різницею температур навколишнього повітря та приміщення, кВт;
Q 1 C - теплопритоку, обумовлений сонячним тепловим випромінюванням, кВт; [дод. 3.3] [1.С. 330, табл. 58]
F н - площа поверхні огородження, м 2;
t н - температура повітря з зовнішнього боку огорожі, обумовлена розрахунком залежно від типу огородження, º C; [дод. 3.1] [1.С. 417]
t пм - температура повітря в приміщенні, прийнята згідно з нормативним документам, º C; [введення]
Δ t c - надлишкова різниця температур, викликана сонячним тепловим випромінюванням, º C;
К н - коефіцієнт теплопередачі, кВт / (м 2 К). [Дод. 3.2] [1.С. 311]
Результати розрахунків та зведені дані зводимо в таблицю 3.1
Таблиця 3. 1 - теплоприпливи через огорожі
№ камери | Огородження | t пм, º C | Розмір | F, м 2 | t н, º C | Δ t, º C | К н, Вт / м 2 К | Δ t c, º C | Q 1T, кВт | Q 1C, кВт | Q 1, кВт |
|
|
| L | B | H |
|
|
|
|
|
|
|
|
1 | НС - З | 1 | 36 | - | 4,8 | 172,8 | 34 | 33 | 0,30 | 0 | 1770 | - | 17170 |
| НС - У | 1 | 12 | - | 4,8 | 57,6 | 34 | 33 | 0,30 | 11 | 570 | 2112 | 2682 |
| ВС - Ю | 1 | 36 | - | 4,8 | 172,8 | 20 | 19 | 0,59 | 9.1 | 1937 | - | 1937 |
| ВС - З | 1 | 12 | - | 4,8 | 57,6 | 20 | 19 | 0,42 | 13,2 | 459 | - | 459 |
| ПОКРИТТЯ | 1 | 36 | 12 | - | 432 | 34 | 33 | 0,30 | 9,1 | 4276 | 13104 | 17380 |
РАЗОМ ПО КАМЕРІ | 24170 |
2 | ВС - З | 1 | 36 | - | 4,8 | 172,8 | 34 | 33 | 0,30 | 0 | 1710.7 | - | 1710.7 |
| ВС - У | 1 | 6 | - | 4,8 | 28,8 | 20 | 19 | 0,42 | 11.0 | 229,8 | - | 229,8 |
| ВС - Ю | 1 | 36 | - | 4,8 | 172,8 | 1 | 0 | 0,59 | 9.1 | - | - | - |
| НС - З | 1 | 6 | - | 4,8 | 28,8 | 34 | 33 | 0,30 | 13,2 | 285,1 | 1267,2 | 1552,3 |
| ПОКРИТТЯ | 1 | 36 | 12 | - | 432 | 34 | 33 | 0,30 | 9,1 | 4276,8 | 13104 | 173808 |
РАЗОМ ПО КАМЕРІ | 20873,6 |
3 | ВС - З | 1 | 36 | - | 4,8 | 172,8 | 1 | 0 | 0,59 | 0 | - | - | - |
| ВС - У | 1 | 6 | - | 4,8 | 28,8 | 20 | 19 | 0,42 | 11 | 229,8 | - | 229,8 |
| ВС - Ю | 1 | 36 | - | 4,8 | 172,8 | 20 | 19 | 0,42 | 9.1 | 1378,9 | - | 1378,9 |
| НС - З | 1 | 6 | - | 4,8 | 28,8 | 34 | 33 | 0,30 | 13.2 | 285,1 | 1267.2 | 1552,3 |
| ПОКРИТТЯ | 1 | 36 | 12 | - | 432 | 34 | 33 | 0,30 | 9,1 | 4276,8 | 5,2 | 17380,8 | РАЗОМ ПО КАМЕРІ | 20541,8 |
3.2 теплопритоку від продуктів при їх холодильній обробці Q 2 = (3. 5) де Q 2ПР - теплопритоку від продуктів, кВт; Q 2т - теплопритоку від тари, кВт; Теплопритоку від продуктів Q 2ПР = (3.6) де М пр - маса оброблюваних продуктів, кг, i 1 і i 2 - ентальпії, відповідні початковій і кінцевій температур продукту, кДж / кг; [дод. 3.4] [1.С. 419] τ - тривалість теплової обробки продукту, год; Теплопритоку від тари. Q 2т = (3.7) де М т - маса тари, кг; [дод. 3.5] t 1 і t 2 - температура тари початкова та кінцева, º C; з т - питома теплоємність тари, кДж / КГК, що дорівнює: для дерев'яної і картонної тари c т = 2,3; для металевої c т = 0,5; для скляної c т = 0,8; τ - тривалість теплової обробки продукту, ч. Результати розрахунків і вихідні дані зводимо в таблицю 3. 2 3.3 теплопритоку від вентиляції приміщень зовнішнім повітрям Теплопритоку Q 3 враховують тільки в тому випадку, якщо вентиляція потрібно за технологічною документацією. Q 3 = (3. 8) де V пм - об'єм повітря в приміщенні, м 3; ρ пм - щільність повітря в охолоджуваному приміщенні, кг / м 3; а пм - кратність повітрообміну в приміщенні; [дод. 3.6] [1.С. 333] i н і i пм - ентальпії повітря, відповідні зовнішній температурі і температурі повітря в охолоджуваному приміщенні, кДж / кг. Результати обчислень і вихідні дані зводимо в таблицю 3. 3 Таблиця 3. 3 - теплоприпливи від вентиляції № камери | Розміри, мм | a, / добу | рв, кг / м 3 | I н, кДж | Δ i в, кДж / кг | Vn, м 3 | Q 3, Вт
|
| L | B | H |
|
|
|
|
|
| 1 | 36 | 12 | 4, 8 | 5 | 1,29 | 71 | 13 | 2073 | 8918 | 2 | 36 | 6 | 4,8 | 5 | 1,29 | 71 | 13 | 1036 | 4457 | 3 | 36 | 6 | 4,8 | 5 | 1,29 | 71 | 13 | 1036 | 4457 |
3.4 Експлуатаційні теплоприпливи Сума експлуатаційних теплопритоків визначається по залежності: Q 4 = Q 4.1 + Q 4.2 + Q 4.3 + Q 4.4 (3.9) де Q 4.1 - теплопритоку від освітлення, кВт; Q 4.2 - теплопритоку від працюючих електродвигунів, кВт; Q 4.3 - теплопритоку від працюючих людей, кВт; Q 4.4 - теплопритоку із суміжних приміщень через відкриті двері, кВт. Теплопритоку від освітлення. Q 4.1 = (3.10) де А - відносна потужність світильників, кВт / м 2; F пм - площа приміщення, м 2; Теплопритоку від працюючих електродвигунів. Q 4.2 = або Q 4.2 = (3.11) де N ел - потужність електродвигунів, одночасно працюючих у приміщенні, кВт; [дод. 3.10] [1.С. 334] q 4.2 - відносна потужність електродвигунів, що працюють в приміщенні, кВт / м 2. Теплопритоку від працюючих людей. Q 4.3 = (3.12) де n - число людей одночасно працюють у приміщенні; зазвичай 2-3 людини при F пм <200 м 2 та 3-4 при F пм> 200 м 2. [Дод. 3.10] [1.С. 333] Теплопритоку із суміжних приміщень через відкриті двері. Q 4.4 = (3.13) де B - питома теплопритоку при відкриванні дверей, кВт; F - площа камери, м 2. Результати розрахунку і вихідні дані зводимо в таблицю 3. 4 Таблиця 3. 4 - Експлуатаційні теплоприпливи. № камери | А, кВт / м 2 | F, м 2 | n, чол. | N Е, кВт | В, кВт / м 2 | Q 4.1, Вт | Q 4.2, Вт | Q 4.3, Вт | Q 4.4, Вт | Q 4, Вт |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| КМ | Про. | 1 | 2,3 | 2.3 | 2 | 6 | 12 | 498.8 | 700 | 4800 | 2592 | 5153.2 | 8588.8 | 2 | 432 | 2.3 | 2 | 6 | 12 | 993.6 | 700 | 4800 | 7006.5 | 7006.5 | 11677.6 | 3 | 432 | 2.3 | 2 | 6 | 12 | 993.6 | 700 | 4800 | 7006.5 |
| 7006.5 | 11677.6 |
Таблиця 3. 5 Зведена таблиця теплопритоків
№ камери | Q 1 | Q 2 | Q 3 | Q 4 | Q заг. |
|
|
|
| КМ | Про | КМ | Про |
1 | 24170,4 | 2268,3 | 8918 | 5153,2 | 8588,8 | 40509,9 | 43945,5 |
2 | 20873,6 | 17797 | 4457 | 7006,5 | 11677,6 | 50134,1 | 54805,2 |
3 | 20541,8 | 13968 | 4457 | 7006,5 | 11677,6 | 45973,3 | 50644,4 |
4. Розрахунок і підбір камерного обладнання
4.1 Вибір і обгрунтування способу охолодження камер холодильника
На холодильниках приймають дві системи охолодження: безпосереднє охолодження приміщення киплячим холодоагентом і непряме охолодження проміжним хладоносителем
Найбільш доцільним є застосування безпосереднього охолодження. Так як використання проміжного холодоносія тягне за собою додаткові втрати холоду і, крім того, нам необхідно створити примусовий рух повітря в камерах для вентиляції, отже, зі способів охолодження найбільш перспективним є охолодження з допомогою повітроохолоджувачів. У залежності від робочого тіла, що подається в повітроохолоджувачі, вони поділяються на безпосереднього охолодження і ропні.
Вибираємо стельові повітроохолоджувачі типу ВОП з нижньою подачею хладагента. Вони призначені для охолодження повітря в камерах зберігання продуктів. Повітроохолоджувачі складаються з охолоджувальної батареї, вузла вентиляторів, піддону для збору талої води і обшивки.
При охолодженні камер за допомогою повітроохолоджувачів прискорюється процес відведення теплоти від продукту, досягається рівномірний розподіл температури по всьому об'єму камери.
4.2 Розрахунок і підбір приладів охолодження
F во.р = (4.1)
де Q по - теплове навантаження на повітроохолоджувачі, кВт;
k по - коефіцієнт теплопередачі, кВт / (м 2 К); [дод. 4.1] [1.С. 167]
θ по - різниця теплообменівающіхся, º C.
Розрахунок площі теплопередающей поверхні виробляємо в таблиці 4. 1
Таблиця 4. 1 Розрахунок площі теплопередающей поверхні
№ камери | Θ, º C | Q у, Вт | k во, Вт / (м 2 К) | F во.р, м 2 |
1 | 10 | 43945,5 | 16,3 | 269 |
2 | 10 | 54805,2 | 16,3 | 336 |
3 | 10 | 50644,4 | 16,3 | 310 |
Підбираємо два повітроохолоджувача марки Я10-АВ2-150 для камери № 1; по два повітроохолоджувача марки Я10 - АВ2-250 для камер № 2 і № 3 відповідно. Технічна характеристика повітроохолоджувачів дана в таблиці 4. 2
Таблиця 4. 2 Технічна характеристика повітроохолоджувачів.
Показник | Марка апарату |
| Я 10-ФВП |
Сумарна витрата повітря, м 3 / с | 4,4 |
Крок ребер, мм | 17,5 |
Обсяг внутрітрубної простору, м 3 | 0,6 |
Маса, кг | 2400 |
Габарити, мм Довжина Ширина Висота |
2145 1840 3080 |
5. Вибір режиму роботи холодильної установки
5.1 Визначення режиму роботи холодильної установки
Визначення режиму роботи холодильної установки полягає у визначенні температур кипіння, конденсації і всмоктування, побудові циклу в діаграмі холодоагенту і визначенні параметрів усіх вузлових точок.
Визначення температури кипіння холодоагенту
t 0 = (5.1)
де t пм - температура повітря в камері,
t 0 = -4 º C
Визначення температури конденсації
Визначення температури води на вході в конденсатор:
t вд.1 = t мт + (3-4) (5.2)
де t мт - температура мокрого термометра, визначається за i - d-діаграмі, º C
t вд.1 = 20 +4 = 24 º C
Визначення температури води на виході з конденсатора:
t вд.2 = t вд.1 +4 (5.3)
t вд.2 = 24 +4 = 28 º C
Визначення температури конденсації:
t к = , º C (5.4)
t к = º C
Визначення температури всмоктування
t нд = t 0 + (5-1 0), º C (5.5)
t НД =- 6 +7 = 1 º C
За даними розрахунку будуємо цикл в діаграмі S - T і визначаємо параметри вузлових точок таблиця 5. 1
Малюнок 2 - Цикл одноступеневого стискання.
Таблиця 5. 1 - Параметри вузлових точок
Параметр | 1 | 1 ' | 2 | 2 ' | 3 | 3 ' | 4 |
Температура, º C | -4 | 1 | 85 | 31 | 31 | 20 | -4 |
Тиск, мПа | 0,35 | 0,35 | 1,4 | 1,2 | 1,31 | 0,9 | 0,36 |
Ентальпія, кДж / кг | 1680 | 1690 | 1890 | 1400 | 590 | 510 | 570 |
Питома обсяг, м 3 / кг | 0,35 | 0,35 | 0,14 | 0,09 | 0,001698 | 0,00164 | 0,06 |
5.2 Вибір і обгрунтування схеми холодильної установки
Необхідний температурно-вологісний режим в охолоджуваних приміщеннях досягається за рахунок роботи холодильної установки, що включає камерні прилади охолодження. Вони необхідні для відведення теплоти з приміщень і передачі її охолоджуючої середовищі, що циркулює в камерних приладах охолодження. Вибираємо безпосередній спосіб охолодження, тобто відведення теплоти з приміщень киплячим холодоагентом.
Для камер зберігання температура в камерах підтримується на рівні 4 º C. Доцільно застосовувати одноступенчатую холодильну установку.
Беремо безпосередню охолодження з нижньою подачею хладагента в прилади охолодження.
Таким чином, проектується аміачна безнасосного схема холодильної установки на одну температуру кипіння з нижньою подачею хладагента в прилади охолодження (повітроохолоджувачі), яка є найбільш прийнятною для заданих умов.
6. Розрахунок і підбір основного холодильного обладнання
6.1 Розрахунок і підбір компресорів
Питома масова холодопродуктивність:
q 0 = i 1 - i 4 (6.1)
q 0 = 1680-570 = 1 110 кДж / кг
де i 1 - ентальпія пари в точці 1, кДж / кг;
i 4 - ентальпія пари в точці 4, кДж / кг.
Дійсна маса всмоктуваного пара:
m д = (6.2)
m д = , Кг / с
де Q 0 - необхідна холодопродуктивність компресорних агрегатів, кВт.
Дійсна об'ємна подача:
V д = (6.3)
де v 1 - питома обсяг всмоктуваного пари в точці 1, м 3 / кг.
Індикаторний коефіцієнт подачі:
λ 1 = (6.4)
де р 0 - тиск кипіння холодоагенту, мПа;
Δ р нд - депресія при всмоктуванні, Δ р Нд = 5 кПа;
Δ р н - депресія при нагнітанні, Δ р н = 10 кПа;
Р к - тиск конденсації, мПа.
Коефіцієнт невидимих втрат:
(6.5)
Коефіцієнт подачі компресорів:
(6.6)
Теоретична об'ємна подача:
(6.7)
, М 3 / с.
По об'ємній теоретичної подачі підбираємо компресорні агрегати марки АТ 600 П в кількості дві штуки; технічна характеристика агрегату наведена в таблиці 6. 1
Таблиця 6. 1 Технічна характеристика компресорних агрегатів
Марка компресора | Холодоагент | Число циліндрів | Діаметр циліндрів, мм | Об'ємна теоретична подача | Ефективна потужність, кВт | Габаритні розміри, мм | Діаметр патрубків, D y. НД / D y. Н |
АО600П | R 717 | 2 | 280 | 0,44 | 190 | 4060 × 3547 × 1735 | 200/150 |
6.2 Розрахунок і підбір конденсаторів
Розрахунок і підбір конденсаторів проводиться за площею теплопередающей поверхні, що визначається за формулою:
F к.р = (6.8)
де Q к.р - розрахункова теплова навантаження на конденсатори, кВт.
Q к. Р = m д (i 2-i 3) (6.9)
Q к. Р = , КВт
Θ к.р - різниця теплообменівающіхся середовищ;
k к.р - коефіцієнт теплопередачі конденсатора.
F к.р = , М 2 (6.10)
За F к.р підбираємо конденсатори марки КТГ-160 у кількості одного штуки.
Таблиця 6. 2 Технічна характеристика конденсатора.
Марка | Площа теплопередающей поверхні, м 2 |
| Місткість трубного простору |
|
|
| Маса, кг |
|
| Місткість міжтрубного простору, |
| Кількість труб, n | Діаметр кожуха | Умовний прохід d1/d2 |
|
КТГ-200 | 200 | 2, 32 | 1,86 | 614 | 1000 | 40/200 | 5580 |
7. Розрахунок аміачних трубопроводів
Внутрішній діаметр трубопроводів визначаємо за формулою:
d = (7.1)
де d - внутрішній діаметр труби, м;
m - витрата хладагента через трубопровід, кг / с;
v - питомий об'єм хладагента, м 3 / с
w - швидкість руху холодоагенту по трубопроводу, м / с. [Дод. 7.1] [1.С. 197 табл. 7.1]
Вихідні дані і результати розрахунку заносимо в таблицю 7. 1
Таблиця 7.1 Аміачні трубопроводи
№ | Найменування трубопроводу | m, кг / с | v, м 3 / кг | w, м / с | D, м | Характеристика трубопроводу |
|
|
|
|
|
| ГОСТ | D У, ММ | D h × S, мм |
1 | Магистральныйнагнетательный | 0,14 | 0,09 | 15 | 0,032 | А8734 | 32 | 38 × 2,0 |
2 | Магістральний всмоктуючий | 0,14 | 0,35 | 10 | 0,08 | А8732 | 80 | 89 × 3,5 |
3 | Рідинний до приладів охолодження | 0,14 | 0,001698 | 0,6 | 0,022 | А8734 | 25 | 32 × 2,0 |
4 | Рідинний від конденсатора до лінійного ресивера | 0,14 | 0,001640 | 0,6 | 0,022 | А8734 | 25 | 32 × 2,0 |
8. Розрахунок і підбір допоміжного обладнання
Для безнасосного схем необхідно підібрати наступне допоміжне устаткування: лінійний ресивер, елімінатор рідини, захисні ресивери, магістральний масловіддільник, маслосборнік.
8.1 Розрахунок і підбір лінійного ресивера
У оперативної сумісності ресівера визначаємо за формулою:
(8. 1)
де (1/2-1/3-) m д - кількість холодоагенту проходить через ресівер, кг / год;
v 3 - питомий об'єм рідини при t к, м 3 / кг.
V л.р = , М 3
Підбираємо лінійний ресивер марки 0,75 РД
8.2 Розрахунок і підбір циркуляційного ресивера
Місткість циркуляційного ресивера V ц. Р. визначаємо за формулою:
V ц. Р.> 2 [V н. т. +0,2 (V б + V ст. О.) + 0,3 V вс.т.]
Вибираємо циркуляційний ресивер марки 2,5 РДВа в кількості однієї штуки
Таблиця 8. 2 Технічна характеристика циркуляційного ресивера
Марка | Місткість, м 3 | Габаритні розміри, мм | Маса, кг |
|
| D | Н | У | d |
|
2,5 РДВа | 2,65 | 1000 | 4065 | 1340 | 150 | 955 |
8.3 Розрахунок і підбір дренажного ресівера
Ємність дренажного ресівера приймаємо рівної ємності лінійного ресивера.
Вибираємо ресивер марки 2,5 РД.
Таблиця 8. 3 Технічна характеристика ресиверів
Марка | Місткість, м 3 | Габаритні розміри, мм | Маса, кг |
|
| D | H | B | d |
|
2,5 РД | 2,55 | 800 | 2070 | 5610 | 50 | 990 |
8.4 Розрахунок і підбір магістрального масловіддільника.
Підбираємо по діаметру нагнітального магістрального трубопроводу:
D Y = 32 мм
Вибираємо масловіддільник марки 50 МА.
Таблиця 8. 4 Технічна характеристика масловіддільника.
Маса, кг | Марка | Умовний прохід штуцера, мм | Діаметр корпусу, мм | Висота, мм |
98 | 50 МА | 50 | 257 × 8 | 1228 |
8.5 Розрахунок і підбір отделителя рідини
Відокремлювач рідини вибираємо по діаметру магістрального всмоктувального трубопроводу Dy = 80
Вибираємо елімінатор рідини марки 100 ОЖГ
Типорозмір | Діаметр Корпуси D * S, мм | Висота H, мм | Габаритні розміри, мм | Маса, кг |
|
|
| D | D1 | D2 |
|
100 ОЖГ | 500 × 6 | 2060 | 100 | 32 | 40 | 215 |
8.6 Розрахунок і підбір маслособірателя.
Приймаються маслособіратель марки 60 МЗС.
Таблиця 8.6 Технічна характеристика.
Марка | Діаметр корпусу, мм | Висота, мм | Маса, кг |
60 МЗС | 325 × 9 | 1275 | 35 |
8.7 Розрахунок і підбір випарника
Площа теплопередающей поверхні визначаємо за формулою:
F і = (8.3)
де Q 0 - холодопродуктивність холодильної машини, кВт.
F і = , М 2
Підбираємо випарник марки ІТГ-200. Технічна характеристика наведена в таблиці 8. 7
Таблиця 8. 7 Технічна характеристика випарника
Марка випарника | Площа охолодження, м 2 | Число секцій | Розмір бака, мм | Діаметр штуцерів, мм | Місткість по аміаку, м | Потужність мішалки | Маса випарника, кг |
|
|
| Вхід пара | Вихід пари | Вихід холодоносія | d1 | d2 | d3 | d4 | d |
|
|
|
ІТГ-200 | 200 | 2,1 | 150 | 25 | 200 | 250 | 200 | 125 | 40 | 200 | 1,008 | 1,7 | 7120 |
8.8 Розрахунок і підбір насосів насосів для холодоносія
Питома витрата циркулюючого холодоносія знаходимо за формулою:
V хл. = (8.4)
де з хл. - теплоємність холодоносія, кДж / кг;
ρ хл. - щільність холодоносія, кг / м 3;
t ХЛ1 і t ХЛ2 - відповідно температура холодоносія входить і виходить з випарника, º C.
V хл. , М 3 / с
Підбираємо насос марки ЦГ - 6,3 / 32 у кількості одного штуки.
Таблиця 8. 8 Технічна характеристика насоса
Марка | Подача, V * 10 2, м 3 / с | Напір стовпа рідкого хладагента | Потужність електродвигуна, кВт | Габаритні розміри, мм | Маса електронасоса, кг |
|
|
|
| D | L | H |
|
ЦГ - 6,3 / 32 | 0,05 | 32 | 2,2 | 640 | 395 | 290 | 86 |
9. Розрахунок оборотного водопостачання
9.1 Розрахунок і підбір градирні
Площа поперечного перерізу градирні визначаємо за формулою:
F 0 = (9.1)
де Q k - тепловий потік в конденсаторі, кВт;
q f - умовна щільність теплового потоку; для вентиляторної градирні q f = 47-57 Вт / м 2. [1.С. 145 табл. 27]
F 0 = , М 2
Вибираємо градирню марки ГПВ-320 в кількості трьох штук.
Таблиця 9. 1 - Технічна характеристика градирні
Марка градирні | Тепловий потік при 5 º C | Площа поперечного перерізу градирні, м 2 | Масова витрата охолоджувальної води, кг / с | Умовна густина теплового потоку, кВт / м 2 | Потужність вентилятора, кВт | Габаритні розміри, мм | Маса, кг |
|
|
|
|
|
| Заснування в плані | Загальна висота |
| ГПВ-320 | 372,16 | 6,5 | 17,8 | 57,3 | 6,4 | 2212 × 3540 | 2485 | 2006 |
9.2 Розрахунок підбір насосів для води Підбір насосів проводиться за об'ємною витраті охолоджуючої води на конденсатор, який визначається за формулою: V в = (9.2) де Q k - тепловий потік в конденсаторі, Вт; з w - теплоємність води, кДж / (кг * К); [1.С. 139] ρ w - густина води, кг / м 3; t w 1 - температура води, що надходить на конденсатор, º C; t w 2 - температура води, що виходить з конденсатора, º C. V в = , М 3 / с Підбираємо насоси марки 4к-90/20 в кількості двох штук. Таблиця 9. 2 Технічна характеристика насоса Марка | Подача, V * 10 2, м 3 / с | Напір, кПа | Потужність електродвигуна, кВт | Габаритні розміри, мм | Маса, кг |
|
|
|
| D | L | H |
| 4 к-90/20 | 2,8 | 220 | 7 | 498 | 292 | 300 | 44,8 |
Список використаних джерел 1. Лашутіна Н.Г., Суедов В.П., Полужкін В.П.: «Холодильно-компресорні машини і установки", Колос. 1994 423 с. 2. Янвель Б.К. «Курсове та дипломне проектування холодильних установок» - М.: ВО «Агропромиздат». 1989 218 с. 3. «Холодильні машини. Довідник »: - М.:« Легка і харчова промисловість ». 1982 222 с.
Додати в блог або на сайт
Цей текст може містити помилки. Виробництво і технології | Курсова 235.3кб. | скачати
Схожі роботи: Проектування абсорбційної установки Проектування приводу силової установки Проектування електроприводу ліфтової установки Проектування аспіраційної установки комбікормового заводу Проектування приводу силової установки Проведення розрахунку Проектування багатоповерхового будинку 2 Проектування майданчики Стадії проектування систем автоматизованого проектування Парогазові установки Теплогенерірущіе установки-1
|