ЗМІСТ
1. Реферат
2. ВСТУП
3. ЗАГАЛЬНА ЧАСТИНА
3 .1 Способи очищення промислових газів від газоподібних домішок
3 .2 Фізичні основи процесу абсорбції
3.3 Схема абсорбційної установки
3 .4 Пристрій абсорберів
3 .5 Вибір робочих умов процесу
4. ТЕХНОЛОГІЧНИЙ РОЗРАХУНОК
4 .1 Матеріальний баланс установки
4 .2 Розрахунок середньої рушійної сили процесу
5. КОНСТРУКТИВНИЙ РОЗРАХУНОК
5.1 Розрахунок швидкості газу і діаметра абсорбера
5 .2. Розрахунок висоти світлого шару рідини
5. 3 Розрахунок коефіцієнтів массоотдачи
5. 4 Розрахунок числа тарілок абсорбера
5. 5 Вибір відстані між тарілками і визначення висоти абсорбера
6. ГІДРАВЛІЧНИЙ РОЗРАХУНОК
6 .1 Розрахунок гідравлічного опору тарілок абсорбера
6.2 Розрахунок і вибір штуцерів
7. ЛІТЕРАТУРА
1. РЕФЕРАТ
Ключові слова: УСТАНОВКА, абсорбції, КОЛОНА, РОЗРАХУНОК, ТЕХНОЛОГІЯ, АМІАК, ТАРІЛКА.
У загальній частині обговорені сучасні методи витягання компонентів з газових сумішей. Прийнята абсорбційна установка безперервної дії для очищення повітря від аміаку продуктивністю 1.916м 3 / с. З початковим вмістом NH 3 8.7% об. Обрані основні технологічні параметри процесу. Прийнята конструкція тарельчатой абсорбційної колони з сітчаті тарілками.
У технологічному розрахунку визначені матеріальні потоки системи.
У конструктивному розрахунку визначено основні конструктивні розміри колони, що забезпечують задану ступінь поділу.
У гідравлічному розрахунку визначено гідравлічний опір колони.
2. ВСТУП
В даному курсовому проекті відбувається абсорбція аміаку, з повітряної суміші, водою. В результаті, на виході з абсорбера, виходить так званий нашатирний спирт (аміачна вода), широко використовується як в промисловості, так і в народному господарстві.
АМІАК (від грец. Hals ammoniakos - нашатир), NH 3, безбарвний газ з різким задушливим запахом; щільність 0,681 г / см 3 (-33,35 ° С), t пл = -77,7 ° С, t кип = - 33,35 ° С, ΔН = 23,27 кДж / моль, ΔН
= 45,94 кДж / моль, Δ S
= 192,66 Дж / моль ∙ К, при тиску 0,9 МПа зріджується при кімнатній температурі. Добре розчинний у воді; водний розчин - нашатирний спирт. Отримують каталітичним синтезом з азоту і водню під тиском.
Основний промисловий спосіб отримання NH 3 - за реакцією:
1 / 2 N 2 + 3/2Н2 → NH 3
Зрушення рівноваги вправо сприяє підвищення тиску і зниження температури. Тепловий ефект реакції при 29,4 МПа складає 52,38 кДж / моль. Процес проводять в присутності каталізатора - Fe, активованого K 2 O; Al 2 O 3; CaO та ін
Каталітичні отрути - сірчисті і кисневмісні сполуки. Для відомих каталізаторів швидкість реакції описується рівнянням Тьомкіна Пижева:
;
Де W - спостерігається швидкість процесу, що дорівнює різниці швидкостей оюразованія і розкладання NH 3,
k 1 і k 2 - константи швидкості утворення і розкладання аміаку,
,
і
- Парціальний тиск відповідних газів α = 0,5 для більшості промислових каталізаторів.
Застосовують аміак у виробництві HNO 3, сечовини, NH 4 NO 3; (NH 4) 2 CO 3; (NH 4) 2 SO 4., Амофосу, уротропіну, як рідкі добрива, як холодоагент. Світове виробництво NH 3 склало в 1982 близько 89 млн. т, в СРСР 17.76, США 14.06. СРР 3.14, Франції 1.9, Японії 2.01, ФРН 1.92 млн. т.
Аміачна вода - розчин аміаку у воді. Прозора (іноді з жовтуватим відтінком) рідина з різким запахом, щільність 18,5-25%-ного розчину 0,930-0,910 г / см 3 (15 0 С); парціальний тиск парів аміаку 0,1 МПа (40 0 С); температура виділення твердої фази від-31, 3 до -53,9 0 С. Із зростанням тиску розчинність аміаку збільшується, з підвищенням температури зменшується.
Застосують аміачну воду у виробництві азотної кислоти, сечовини, солей амонію, амофосу, уротропіну, тощо. Рідкий аміак - холодоагент, висококонцентроване добриво.
При вмісті в повітрі 0,5% за обсягом аміак сильно дратує слизисті оболонки. При гострому отруєнні вражаються очі та дихальні шляхи, при хронічних отруєннях спостерігаються розлад травлення, катар верхніх дихальних шляхів, ослаблення слуху. Рідкий аміак викликає сильні опіки шкіри. ГДК = 20 мл / м 3. Суміш аміаку з повітрям вибухонебезпечна, КПВ = 15-28%; для повітряно-аміачних сумішей, що містять 9-57% за об'ємом аміаку.
3. ЗАГАЛЬНА ЧАСТИНА
3 .1 Способи очищення промислових газів від газоподібних домішок
Домішки, що містяться у відхідних промислових газах в газо-або пароподібному стані, витягуються шляхом поглинання їх рідинами (абсорбція) або твердими поглиначами (адсорбція), а також шляхом каталітичного окислення або спалювання.
Якщо не потрібно особливо тонкої очистки промислового газу від домішок, то, як правило, використовують абсорбцію. Абсорбцією називається процес поглинання газу або пари рідким поглиначем (абсорбентом). Зворотний процес - виділення поглинутого газу з поглинача - називається десорбцією. У промисловості абсорбція з подальшою десорбцією широко застосовується для виділення з газових сумішей цінних компонентів, для очищення технологічних і горючих газів від шкідливих домішок, для санітарної очистки газів і т.д.
У деяких випадках десорбцію не проводять, якщо витягнутий компонент і поглинач є дешевими або отброснимі продуктами або якщо в результаті абсорбції виходить готовий продукт (наприклад, соляна кислота при абсорбції НС l водою).
3 .2 Фізичні основи процесу абсорбції
Розчинність газів залежить від властивостей газу і рідини, від температури і парціального тиску розчиняється газу в газовій суміші. Залежність між розчинністю газу і його парціальним тиском характеризується законом Генрі, згідно з яким рівноважний парціальний тиск Р пропорційно вмісту розчиненого газу в розчині Х (мольн. частка):
Р = ЕХ, [3.2.1]
Де Р - парціальний тиск газу над розчином мм. Рт. Ст.;
Х-концентрація газу в мольних частках;
Е - коефіцієнт Генрі, що залежить від температури і від природи газу і рідини.
Значення Р і Х задовольняє рівнянням мають місце при досягненні рівноваги між фазами, ці слід розглядати як рівноважні. Коефіцієнт Е залежить від природи розчиняється речовини і температури:
lnE = - q / RT + C; [3.2.2]
де q - теплота розчинення газу, кДж / кмоль;
R-універсальна газова стала, кДж / кмоль про с;
Т-температура розчинення, про К;
С - постійна залежить від природи газу і рідини.
З рівності [3.2.2] видно, що зі зростанням температури розчинність зменшується, рис 1
Рис.1 Залежність між розчинністю газу в рідині і парціальним тиском.
Парціальний тиск растворяемого газу, відповідне рівноваги, може бути замінено рівноважної концентрацією. Відповідно до закону Дальтона парціальний тиск компонентів у газовій суміші дорівнює загальній тиску, помноженому на мольну частку цього компонента в суміші, тобто:
р = Пу; у = Р / П;
Де П-загальний тиск газової суміші;
у - концентрація розділяється компонента;
Зіставляючи рівняння, отримуємо:
у = Р / П = Е / Р * Х або у = mx;
де m = Е / Р - константа фазового рівноваги.
У хімічній техніці використовують наступні принципові схеми абсорбційних установок: - прямоточні, протитечійні, одноступінчаті з рециркуляцією і багато ступінчасті з рециркуляцією.
Для вилучення аміаку з повітря використовуємо противоточную схему (рис.2.) По цій схемі в одному кінці апарату приводиться в контакт газ і рідина, що мають великі концентрації розподіляється речовини, а в протилежному кінці менші.
Рис.2 протівоточная схема абсорбції
3 .3 Схема абсорбційної установки
Технологічна схема процесу абсорбції водою представлена на рис.3
рис.3 ТЕХНОЛОГІЧНА СХЕМА УСТАНОВКИ
1 .- вентилятор (газодувки);
2 .- абсорбер;
3 .- бризгоотбойнік;
4,6 .- зрошувачі;
5 .- холодильник;
7 .- десорбер;
8 .- куб абсорбера;
9, 13 - ємність для абсорбенту;
10,12 - насоси;
11 .- теплообмінник-рекуператор.
Газ на абсорбцію подається газодувки (або компресором) 1 в нижню частину абсорбера 2, де рівномірно розподіляється. Абсорбент з проміжною ємністю 9 насосом 10 подається у верхню частину колони і рівномірно розподіляється по поперечному перерізі абсорбера з допомогою зрошувача 4,6. У колоні здійснюється протівоточной взаємодія газу і рідини. Газ після абсорбції виходить з колони. Абсорбент стікає в проміжну ємність 13, звідки насосом 12 направляється на регенерацію в десорбер 7 після попереднього підігріву в теплообміннику рекуператорі 11. Десорбція абсорбенту проводиться в кубі 8. Перед подачею на зрошення колони абсорбент, пройшовши теплообмінник-рекуператор 11, додатково охолоджується в холодильнику 5.
3 .4 Пристрій абсорберів
При абсорбції процес массопередачі протікає на поверхні розділу фаз. Тому в апаратах для поглинання газів рідинами (абсорберах) повинна бути створена розвинена поверхня дотику між газом і рідиною.
За способом утворення цієї поверхні абсорбційні апарати можна розділити на поверхневі, барботажние і розпилюють. При виборі типу абсорбера необхідно в кожному конкретному випадку виходити з фізико-хімічних умов проведення процесу з урахуванням техніко-економічних факторів.
Виходячи з агресивності середовища, можна вибрати сітчастий тип тарілок. Область застосування таких тарілок для процесів, що протікають при якому тиску і стабільних режимах. Діапазон стійкості тарілок 2.
Колони з тарілками без зливних пристроїв.
У тарілки без зливних пристроїв газ і рідина проходять через одні й ті ж отвори або щілини. На тарілці одночасно із взаємодією рідини і газу шляхом барботаж відбувається стік частини рідини на нижчерозташованими тарілку - "провалювання" рідини. Тому тарілки такого типу звичайно називаються провальними. До них відносяться дірчасті, гратчасті, трубчасті і хвилясті тарілки.
Гідродинамічний режим роботи провальних тарілок.
Ці режими можна на основі залежності їх гідравлічного опору від швидкості газу при постійній щільності зрошення. При малих ω рідину на тарілці не затримується, тому що мала сила тертя між фазами. Зі збільшенням швидкості газу рідина починає накопичуватися на тарілці і газ барбатірует крізь рідину. В інтервалі швидкості газу, тарелі працює в нормальному режимі. При цьому газ і рідина поперемінно проходять через одні й ті ж отвори. Якщо швидкість газу ще більше зростає, то, в слідстві збільшення тертя між газом і рідиною, різко збільшується накопичення рідини на тарілці і відповідно - її гідравлічний опір, що сприяє настанню стану захлинання.
3 .5 Вибір робочих умов процесу
Як поглинача для даного процесу використовуємо воду даний поглинач не агресивний, добре піддається регенерації шляхом нагрівання, тому немає необхідності використовувати інгібітори для запобігання корозії.
Для поглинання аміаку водою можна використовувати тиск 1,013 ∙ 10 5 Па [6] так, як аміак дуже добре розчинний у воді. Тому при даному тиску відбувається повне уловлювання аміаку, зменшуються геометричні розміри апаратів і воно є найбільш оптимальним, тобто витрати на його створення еквівалентні ступеня очищення і кількості отриманого в ході процесу аміаку. Тоді при 18 о С і Р = 1,013 ∙ 10 5 Па або 1 атм. Коефіцієнт розподілу складе:
Де для системи - NH 3 - H 2 O при 33 о С.
P - тиск процесу, Па
4. ТЕХНОЛОГІЧНИЙ РОЗРАХУНОК
4 .1 Матеріальний Баланс
Проведемо перерахунок концентрацій і навантажень по фазах в обрану для розрахунку розмірність [4.1.1]:
, [4.1.1]
Де - Мольна частка аміаку в газі на вході в абсорбер,
;
- Мольна маса аміаку,
- Мольна маса повітря,
;
Кінцева концентрація аміаку в газі розраховується з регламентованої ступеня уловлювання за формулою [4.1.2]
На підставі техніко-економічних розрахунків коефіцієнт надлишку поглинача приймають рівним: [4.1.3]
- Коефіцієнт надлишку поглинача.
З урахуванням заданого ступеня регенерації абсорбера , Визначимо концентрацію аміаку в регенерованому поглиначі по Ур-нию: [4.1.4]
Перевіримо, не суперечать вибрані умови параметрами процесу.
де - Рушійна сила процесу низу колони, кг / кг;
де -Рушійна сила процесу верху колони, кг / кг;
кг / кг;
Умова виконується.
Розрахуємо масова витрата інертного частини газу. [4.1.5]
[4.1.5]
де G - масова витрата інертного частини газу, кг / с;
V о - об'ємна витрата газу, м 3 / с;
-Середня щільність інертної частини газу, кг / м 3;
Визначимо щільність інертної частини газу. [4.1.6]
[4.1.6]
де -Щільність повітря при нормальних умовах, кг / м 3;
- Об'ємна масова концентрація аміаку в повітрі, кг / м 3;
Опріделім масову концентрацію в повітрі: [4.1.7]
[4.1.7]
кг / м 3;
тут кг / м 3;
Тоді:
кг / м 3;
кг / с;
Продуктивність абсорбера по поглинається компоненту: [4.1.8]
кг / с; [4.1.8]
Визначимо витрату поглинача: [4.1.9]
кг / с; [4.1.9]
Тоді співвідношення витрат фаз або питома витрата поглинача визначається: [4.1.10]
кг / кг [4.1.10]
Витрати поглинаючої суміші на вході і виході абсорбера, відповідно L см.н L см.к, визначаються виразами:
кг суміші / с;
кг суміші / с;
Витрати газової суміші на вході і виході абсорбера, відповідно G см.н і G см.к, будуть:
кг суміші / с;
кг суміші / с;
4 .2 Розрахунок середньої рушійної сили процесу
Рушійну силу процесу визначаємо за формулою: [4.2.1]
[4.2.1]
де - Середня рушійна сила процесу, кг / кг;
- Велика і менша рушійні сили процесу відповідно, кг / кг;
Надаємо:
кг / кг;
кг / кг;
кг / кг;
5. КОНСТРУКТИВНИЙ РОЗРАХУНОК
5 .1 Розрахунок швидкості газу і діаметра абсорбера
Швидкість газу в інтервалі стійкості рабори провальних тарілок може бути опріделена за допомогою рівняння [5.1.1]
[5.1.1]
Вибираємо сітчасту провальну тарілку з вільним перетином F з = 0,2 і розширенням щілини δ = 6мм; при цьому d є = 2 δ = 2 * 0,006 = 0,012 м.
В - коефіцієнт, що дорівнює 2,95 для нижнього і 10 верхнього меж роботи тарілки. Найбільш інтенсивний режим роботи тарілок відповідає верхній межі, коли В = 10 однак з урахуванням можливого коливання навантажень по газу приймають В = 6-8. Прийнявши коефіцієнт В = 8, отримаємо:
Щільність газу за умов в абсорбері складе:
кг / м 3;
- Щільності газу і рідини відповідно,
; 1,169
Діаметр абсорбера розраховують з рівняння витрати газу [5.1.2]:
[5.1.2]
Де V 0 - продуктивність по газу при нормальних умовах,
T 0 - температура при стандартних умовах, К.
t - температура процесу, К.
P 0 - тиск при стандартних умовах, Па.
P - тиск газу надходить на установку, Па.
м
Вибираємо стандартний діаметр обичайки абсорбера D = 1,2 m. При цьому справжня швидкість газу в абсорбері дорівнює [5.1.3]:
[5.1.3]
м / с.
Розрахунок коефіцієнта масопередачі тарілчастих абсорберів проводять по модификационной рівнянню массопередачи для рідкої і газової відносять до одиниці робочої площі тарілки. [5.1.4]
, [5.1.4]
де М - Масса переданого речовини через поверхню масопередачі в одиницю часу, кг / с;
F - Сумарна робоча площа тарілок в абсорбері,
У цьому випадку необхідне число тарілок визначають діленням сумарної площі тарілок на робочу площу однієї тарілки:
,
n - число тарілок;
f - робоча площа однієї тарілки,
Коефіцієнт массопередачи знаходять за рівнянням адитивності фазових дифузійних опорів: [5.1.5]
[5.1.5]
Де і
- Коефіцієнти массопередачи, віднесені до одиниці робочої площі тарілки для рідкої і газової фаз відповідно
;
- Коефіцієнт розподілу,
;
- Коефіцієнти массоотдачи, віднесені до одиниці робочої площі тарілки для рідкої і газової фаз відповідно,
.
Скористаємося узагальненим критеріальним рівнянням [5.1.6], уживане для різних конструкцій барботажних тарілок:
[5.1.6]
При цьому для рідкої фази:
;
Для газової фази:
;
де А - коефіцієнт
Dx, Dy - коефіцієнти молекулярної дифузії розподіляється компонента відповідно в рідині і газі, ;
- Середні швидкості рідини і газу в барботажной шарі, м / с;
ε - газосодержание барботажного шару ;
Гс = - Критерій гідравлічного опору, х-щий відносну величину питомої поверхні масопередачі на тарілці;
Δ Pn = ρ gh 0 - гідравлічний опір барботажного газо-рідинного шару (піни) на тарілці, Па;
h 0 - висота шару світлої рідини на тарілці, м;
l - характерний лінійний розмір, (середній діаметр бульбашки) газового струменя в барботажной шарі, м.
В інтенсивних гідродинамічних режимах лін. Розмір l стає практично постійним. Тоді критеріальні рівняння массоотдачи, наводиться в цьому випадку до зручного для розрахунку увазі:
; [5.1.7]
[5.1.8]
Вибираємо сітчасту провальну тарілку з вільним перетином F з = 0,2 і розширенням щілини δ = 6мм; при цьому d є = 2 δ = 2 * 0,006 = 0,012 м.
Знайдемо гідравлічний опір барботажного газорідинного шару на тарілки, Па: [5.1.9]
, [5.1.9]
де hn - висота газорідинного барботажного шару (піни) на тарілці, м.
Висоту газорідинного шару для провальних тарілок визначають за рівнянням: [5.1.10]
[5.1.10]
де - Критерій Фруда;
W 0 - швидкість газу у вільному перерізі (щілинах) тарілки, м / с;
В - коефіцієнт, що дорівнює 2,95 для нижнього і 10 верхнього меж роботи тарілки. Найбільш інтенсивний режим роботи тарілок відповідає верхній межі, коли В = 10 однак з урахуванням можливого коливання навантажень по газу приймають В = 6-8.
[5.1.11]
де U - щільність зрошення, ;
g - прискорення вільного падіння, ;
σ - поверхневий натяг рідини, Н / м
Щільність зрошення для провальних тарілок, які не мають переливних пристроїв, знайдемо з рівняння: [5.1.12]
[5.1.12]
L - витрата поглинача води кг / с.
Знайдемо щільність зрошення:
=
Перерахуємо величину коефіцієнта В, яка була прийнята рівною 8, з урахуванням дійсності швидкості газу в колоні: [5.1.13]
[5.1.13]
5 .2 Розрахунок висоти світлого шару рідини
Висоту світлого шару рідини на тарілці знаходять із співвідношення: [5.2.1]
[5.2.1]
h п - висота газорідинного барботажного шару (піни) на тарілці, м.
Розрахуємо критерій Фруда:
Звідси знаходимо висоту газорідинного шару:
м
Газосодержание барботажного шару знаходять за рівнянням:
Тоді висота світлого шару рідини:
м
5. 3 Розрахунок коефіцієнтів массоотдачи
Для розрахунку коефіцієнта массоотдачи, знайдемо значення коефіцієнтів молекулярної дифузії за рівнянням: [5.3.1]
Коефіцієнт дифузії компонента газової фази А в газі В можна розрахувати, користуючись напівемпіричної залежністю [5.3.1]:
, [5.3.1]
Де VA VB - молярний об'єми газів А і В відповідно в рідкому стані при нормальній температурі кипіння, / Кмоль;
МА і МВ - молярний маси газів А і В відповідно кг / кмоль;
Р - тиск в абсорбері, Па;
Т - температура газу, К.
м 3 / кмоль;
м 3 / кмоль;
Визначимо Dy для розглянутого випадку:
Коефіцієнт дифузії Dx в розведених розчинах можемо обчислити за рівнянням [4.4.2]
[5.3.2]
Де М - мольна маса розчинника, кг / кмоль;
Т - температура розчинника, К;
V А - молярний об'єм поглинається компонента, ;
x - поправочний компонент (x = 2.6 для води);
Розрахувавши значення коефіцієнтів молекулярної дифузії, обчислюємо коефіцієнти массоотдачи:
м / с
= М / с
Висловимо і
в обраній для розрахунку розмірності:
кг / (м 2 · с)
кг / (м 2 · с)
Коефіцієнт массопередачи:
5.4 Розрахунок числа тарілок абсорбера
Сумарна поверхня тарілок абсорбера перебувати з модифікованого рівняння масопередачі [5.4.1]:
м 2 [5.4.1]
Необхідна кількість тарілок [5.4.1]:
[5.4.2]
5.5 Вибір відстані між тарілками і визначення висоти абсорбера
Відстань між тарілками барботажного типу приймають рівними або трохи більшими суми висот барботажного шару і сепарації простору:
де h - відстань між тарілками;
h п - висота барботажного шару, м;
h з - висота сепарації простору, м
Висоту сепарації простору обчислюють, виходячи з припустимою величиною бризгоунос з тарілки, що приймається рівною 0,1 кг рідини на 1 кг газу.
Значення l для провальних тарілок розраховують за рівнянням [5.5.1]:
; [5.5.1]
Де f-поправочний множник, що враховує властивості рідини і рівний 0,0565 (ρ х / σ) 1,1; σ - в mH / m; коефіцієнт А й показники ступеня m і n наведено нижче:
А =
m = 2.56
n = 2.56
З урахуванням - Поверхневий натяг рідкої фази, Н / м буде дорівнює:
тоді вирішуючи це рівняння щодо h з буде: h с = 0,101 м,
Тоді відстань між тарілками:
h = 0,035 +0,101 = 0,136 м
Відповідно до вимог вибираємо стандартне значення
h = 200 мм
Висота тарельчатой частини абсорбера визначається за формулою
м;
Відстань між днищем абсорбера і насадкою Z н визначається необхідністю рівномірного розподілу газу по поперечному перерізі колони. Відстань від верху насадки до кришки абсорбера Z в залежить від розмірів розподільного пристрою для зрошення насадки і від висоти сепарації простору (в якому часто встановлюють каплеотбойние пристрої для запобігання бризгоунос з колони). Приймемо ці відстані рівними відповідно 1,4 і 2,5 м. Тоді загальна висота одного абсорбера:
H a = Нн + Z в + Z н = 6,2 +1,4 +2,5 = 10,1 м.
6. ГІДРАВЛІЧНИЙ РОЗРАХУНОК
6 .1 Розрахунок гідравлічного опору тарілок абсорбера
Гідравлічне опору тарілок абсорбера визначають за формулою:
,
де - Повне гідравлічний опір однієї тарілки, Па.
Повне гідравлічний опір однієї тарілки складається з трьох складових: [5.1.1]
, [6.1.1]
де ,
,
- Гідравлічний опір сухий (незрошуваних) тарілки, газорідинного шару (піни) на тарілці опір, викликане силами поверхневого натягу, Па
[6.1.2]
де - Коефіцієнт опору сухої тарілки.
Тоді
Па
Гідравлічний опір газорідинного шару (піни) на тарілці [5.1.3]:
[6.1.3]
кПа
гідравлічний опір, обумовлене силами поверхневого натягу, рівно [5.1.4]:
Па [6.1.4]
Діаметр отвору для сітчаті тарілки d є = 12, мм.
Тоді повне гідравлічний опір:
Гідравлічний опір всіх тарілок абсорбера:
6.2 Розрахунок і вибір штуцерів
Приєднання трубопроводів до судин і апаратів здійснюється за допомогою труб і штуцерів.
Штуцера не розраховують на міцність, а вибирають виходячи з оптимального діаметра і тиску середовища. Для кожного випадку необхідно виходити з оптимального значення швидкості.
Розрахунок штуцерів для введення і виведення абсорбенту.
Виберемо значення w для абсорбенту, рівне 1 м / с. Тоді діаметр штуцера буде:
м
Розрахунок штуцерів для введення і виведення газової суміші.
Значення w для газової суміші виберемо рівною 40 м / с, тоді
м
За ОСТ 261404-76 визначимо основні параметри патрубків стандартних сталевих фланцевих тонкостінних штуцерів:
При заданій витраті V і швидкості приймаємо в напірних трубопроводах w = 1 m / c
ОСНОВНІ РОЗМІРИ Штуцер
Dy, мм
d T, мм
S T, мм
H T, мм
200
219
6
160
500
530
12
210
При умовному тиску до 1 МПа
7. ЛІТЕРАТУРА
1. Павлов К.Ф., Романків П.Г., Носков А.А. Приклади і задачі по курсу процесів і апаратів хімічної технології .- Л: Хімія,
1976.-552 с.
2. Плановскій А.Н., Рамм В.М., Каган С.З. Процеси та апарати хімічної технології .- М.: Хімія, 1968.-847с.
3.Плановскій А.Н., Миколаїв П.І. Процеси та апарати хімічної та нафтохімічної технології .- М.: Хімія, 1972.-496с.
4.Касаткін А.Г. Основні процеси та апарати хімічної технології. -М.: Хімія, 1971.-750С.
5. Дитнерскій Ю.І. Основні процеси та апарати хімічної технології. Допомога з проектування .- М.: Хімія, 1991 .- 496с.
6. Лащинський А.А. Конструювання зварних хімічних апаратів. Довідник. -Л.: Машинобудування, 1981.-382с.
7. Лащинський А.А., Толчинский А.Р. Основи конструювання і розрахунку хімічної апаратури. Довідник. -Л.: Машинобудування, 1970.-752с.