,Тобто дроти проходять по нагріванню.
Визначаю активний й реактивний опори ПЛ у нормальному режимі по формулах:
(1.18)
(1.19)
Визначаю активний і реактивний опори ПЛ у після аварійному режимі:
 |  |
Знаходжу падіння напруги на кожній ПЛ у нормальному й після аварійному
режимах по формулах:
(1.20)
У нормальному й після аварійному режимах максимальні втрати напруги в мережі не перевищують припустимих значень за умовою регулювання напруги, струм у всіх лініях менше припустимого по нагріванню. І Варіант можна технічно реалізувати. Результати розрахунків заносимо в таблицю 1.2.
Таблиця 1.2 – Результати розрахунку радіально-магістральної мережі. В-І
| № п/п | Позн. | Од. вим. | Лінії | ||||
| ПС1-ПС2 | ЦЖ-ПС1 | ПС4-ПС3 | ПС5-ПС4 | ЦЖ-ПС5 | |||
| 1 | l | км | 30 | 22.36 | 22.36 | 22.36 | 20 |
| 2 | Pлн | МВт | 10 | 43 | 12 | 30 | 46 |
| 3 | Qлн | Мвар | 1.9 | 14.27 | 3.94 | 9.15 | 13.81 |
| 4 | Sлн | МВА | 22,76 | 28,64 | 44,58 | 36,67 | 48.03 |
| 5 | Uномжел | кВ | 61.24(110) | 116.64(110) | 65.84(110) | 92.3(110) | 112.26(110) |
| 6 | Ілн | А | 26.72 | 118.9 | 33.15 | 82.3 | 126 |
| 7 | n x Fэк | мм2 | 2х70 | 2х120 | 2х70 | 2х95 | 2х120 |
| 8 | Igоn | А | 1х265 | 3х390 | 2х265 | 2х330 | 2х390 |
| 9 | РлА1+jQл А1 | МВА | 10+j1.9 | 43+j14.27 | 12+j3.94 | 30+j9.15 | 46+j13.81 |
| 10 | ІлА1 | А | 53.43 | 237.82 | 66.29 | 164.6 | 252.01 |
| 11 | n x F | мм2 | 2х70 | 2х120 | 2х70 | 2х95 | 2х120 |
| 12 | r0 | Ом/км | 0.428 | 0.249 | 0.428 | 0.306 | 0.249 |
| 13 | x0 | Ом/км | 0.444 | 0.427 | 0.444 | 0.434 | 0.427 |
| 14 | r | Ом | 6.42 | 2.79 | 4.79 | 5.5 | 2.49 |
| 15 | x | Ом | 6.66 | 4.77 | 4.96 | 7.81 | 4.27 |
| 16 | ΔUлн | % | 0.64 | 1.55 | 0.64 | 1.95 | 1.43 |
| 17 | ΔUmaxн | % | | | 4.02 | | |
| 18 | ΔUлА1 | % | 1.27 | 3.11 | 1.27 | 3.91 | 8.32 |
| 19 | ΔUАmax | % | | | 13.5 | | |
Варіант ІІ. Кільцева схема
Визначаю потоки потужності:
SЦ1=47.02+j12.81 (МВА).
Знаходимо потоки потужності в інших лініях за умовою балансу потужностей у вузлах.
Вузол 2 є точкою потокорозподілу реактивної потужності.
Вузол 3 є точкою потокорозподілу активної потужності.
Перевірка розрахунку потокорозподілу.
SЦ5=41.97+j12.51.
При порівнянні розрахунків потокорозподілу одержано достатній збіг значень. Знаходимо бажану номінальну напругу й вибираємо номінальну напругу мережі.
Визначаю повну потужність, передану по ПЛ за формулою 1.14:
Визначаю струми у ПЛ по формулі 1.16 :
Визначаю розрахункові струми по формулі 1.17 :
 |
 |
 |
 |
 |
 |
Вибираю провідниками дроти АС-185, АС-120, АС-120, АС-120, АС-150, АС-185.
Розрахунок потоків потужностей у післяаварійних режимах.
У випадку відключення ПЛ ЦЖ-ПС1:
У випадку відключення ПЛ ЦЖ-ПС5:
Максимальні струми ділянок мережі в після аварійних режимах:
  |    |
Знаходжу опори ліній:
Знаходимо втрату напруги на ділянках мережі в нормальному й найбільш важкому після аварійному режимах:
 | | |||||||||||
   Результати розрахунків зведено до таблиці 1.3. Таблиця 1.3 – Результати розрахунку режимів для кільцевої мережі В-ІІ | | |||||||||||
| | № п/п | Позн. | Од. вим. | Лінії | | |||||||
| | ЦЖ-ПС1 | ПС1-ПС2 | ПС3-ПС2 | ПС4-ПС3 | ПС5-ПС4 | ЦЖ-ПС5 | | |||||
| | 1 | l | км | 22.36 | 30 | 31.6 | 22.36 | 22.36 | 20 | | ||
| | 2 | Pлн | МВт | 47.02 | 14.02 | -4.02 | 7.98 | 28.47 | 41.98 | | ||
| | 3 | Qлн | МВАр | 12.81 | 0.44 | 1.46 | 5.4 | 10.61 | 15.27 | | ||
| | 4 | Sлн | МВА | 48.73 | 14.03 | 4.28 | 9.4 | 30.38 | 44.07 | | ||
| | 5 | Uном | кВ | 115.06 (110) | 71.61 (110) | 39.6 (110) | 54.58 (110) | 91.83 (110) | 108.75 (110) | | ||
| | 6 | Iлн | А | 255.77 | 73.59 | 22.46 | 50.6 | 159.45 | 234.46 | | ||
| | 7 | n x Fэк | мм2 | 1х185 | 1х120 | 1х120 | 1x120 | 1х150 | 1х185 | | ||
| | 8 | Igоn | А | 1х520 | 1х390 | 1х390 | 1,390 | 1х450 | 1х520 | | ||
| | 9 | РлА1+jQл А1 | МВА | | 33+j12.37 | 43+j14.27 | 55+j18.21 | 73+j23.42 | 89+j28.08 | | ||
| | 10 | РлА2+jQл А2 | МВА | 89+j28.08 | 56+j15.71 | 46+j13.81 | 34+j9.87 | 16+j4.66 | | | ||
| | 11 | IлА1 | А | | 184.96 | 237.82 | 304.1 | 402.36 | 489.8 | | ||
| | 12 | IлА2 | А | 489.8 | 305.26 | 252.1 | 185.8 | 87.44 | | | ||
| | 13 | n x F | мм2 | 1х185 | 1х120 | 1х120 | 1x120 | 1х150 | 1х185 | | ||
| | 14 | r0 | Ом/км | 0.162 | 0,249 | 0,249 | 0,249 | 0,198 | 0.162 | | ||
| | 15 | X0 | Ом/км | 0.413 | 0,427 | 0,427 | 0,427 | 0,42 | 0.413 | | ||
| | 16 | rл | Ом | 3.62 | 7.47 | 7.87 | 5.57 | 4.43 | 3.24 | | ||
| | 17 | Хл | Ом | 14,1 | 22,72 | 10,25 | 10,33 | 13,86 | 13,66 | | ||
| | 18 | ΔUлн | % | 9.23 | 12.81 | 13.49 | 9.55 | 9.39 | 8.26 | | ||
| | 19 | ΔUmaxн | % | 1.33 | | |||||||
| | 20 | ΔUлА1 | % | | 3.35 | 4.39 | 3.97 | 4.49 | 4.3 | | ||
| | 21 | ΔUлА2 | % | 4.8 | 2.13 | 4.53 | 2.34 | 0.95 | | | ||
| | 22 | ΔUА1max | % | 20.5 | | |||||||
| | 23 | ΔUА2max | % | 17.74 | | |||||||
| | | |||||||||||
Варіант ІІ – не можна технічно реалізувати.
Варіант ІІІ. Схема складно замкнута.
Розрахунок потокорозподілу проводжу методом еквівалентування мережі.
Розношу навантаження ПС3 до границь эквівалентованих мереж:
Знаходимо еквівалентну довжину ліній lЦ123 та lЦ543:
;Знаходимо еквівалентну довжину ліній l’екв та lЦ3:
;Знаходимо потужність лінії ЦЖ-ПС3:
;Визначення еквівалентних і дійсних перетоків потужності.
;
;
Вузол 3 є точкою потокорозподілу;
Повна потужність ліній:
 Знаходимо бажану номінальну напругу й вибираємо номінальну напругу мережі.  Знаходимо робочі струми:     | |
| |
Визначаю розрахункові струми по формулі 1.17 :
 |
 |
  |
 |
 |
 |
Провідниками вибираю відповідно дроти АС-185; АС-120; АС120; АС-150; АС-120; АС-120; АС-120.
Після аварійний режим А1. Відключення ПЛ ЦЖ-ПС1.
Вузол 4 є точкою потокорозподілу.
Післяаварийний режим А2. Відключення ПЛ ЦЖ-ПС5.
Вузол 2 є точкою потокорозподілу.
Післяаварійний режим А3. Відключення ПЛ ЦЖ-ПС3. Потокоросподіл як у кільцевій мережі.
Знаходимо опори проводів ПЛ:
Знаходимо втрату напруг на ділянках мережі в нормальному й найбільш важких після аварійних режимах:
Результати розрахунку потокорозподілу занесені в таблицю 1.4.
Таблиця 1.4 – Результати попереднього розрахунку сталих режимів для складнозамкненої мережі. Варіант ІІІ.
-
Позн.
Од. вим.
Лінії
ЦЖ-
ПС1
ПС1-
ПС2
ПС3-
ПС2
ЦЖ-
ПС3
ПС4-
ПС3
ПС5-
ПС4
ЦЖ-
ПС5
1
l
км
22.36
30
31.6
44.72
22.36
22.36
20
2
Pлн
МВт
42
9.03
-0.97
24.37
13.34
4.66
20.66
3
Qлн
Мвар
13.92
1.55
-0.35
7.39
3.8
1.41
6.07
4
Sлн
МВА
44.25
9.16
1.03
25.47
13.87
4.87
21.53
5
Uном
кВ
110.5 (110)
58.37 (110)
19.64 (110)
93.75 (110)
69.04 (110)
42.3 (110)
82.76 (110)
6
Iлн
А
232.25
48.08
5.4
133.68
72.8
25.56
113
7
n x Fэк
мм2
1х185
1х120
1х120
1х150
1х120
1х120
1х120
8
Igоn
А
520
390
390
450
390
390
390
9
РлА1+jQл А1
МВА
33+
j12.27
59.99+
j19.47
10
РлА2+jQл А2
МВА
51.63+
j15.06
16+
j4.66
11
РлА3+jQл А3
МВА
47.02+
j12.81
14.02+
j0.44
4.02+
j1.46
7.98+
j5.4
28.47+
j10.61
41.98+
j15.21
12
IлА1
А
184.96
236.19
331
27.03
71.38
158.82
13
IлА2
А
207.69
23.2
30.28
282.27
185.8
87.44
14
IлА3
А
255.77
73.59
22.46
50.6
159.45
234.46
15
n x F
мм2
1х185
1х120
1х120
1х150
1х120
1х120
1х150
16
r0
Ом / км
0.162
0.249
0.249
0.198
0.249
0.249
0.249
17
x0
Ом / км
0.413
0.427
0.427
0.42
0.427
0.427
0.427
18
r
Ом
3.62
7.47
7.87
8.85
5.57
5.57
4.98
19
x
Ом
9.23
12.81
13.49
18.78
9.55
9.55
8.54
20
ΔUлн
%
2.32
0.72
0.1
2.93
0.91
0.33
1.28
21
ΔUmaxн
%
3.84
22
ΔUлА1
%
3.35
7.52
23
ΔUmaxА1
%
7.52
24
ΔU л A2
%
6.11
1.1
25
ΔUА2max
%
6.11
26
ΔUлА3
%
2.38
0.91
0,42
0.79
2.15
2.81
27
ΔUА3max
%
5.75
Перевантажених ліній немає, сумарні втрати напруги не перевищують припустимих значень у нормальному й після аварійному режимах.
Висновок: ІІІ варіант є технічно реалізованим.
ІV Варіант. Схема, що містить кільцеву й магістральну мережі.
Визначаю потужність на головній ділянці кільцевої мережі й у відгалуженнях:
Вузол 4 є точкою потокорозподілу.
Перевірка розрахунку потокорозподілу:
При порівнянні розрахунків потокорозподілу одержано достатній збіг значень.
Магістральна лінія не потребує розрахунку, тому що розраховано в І варіанті й повністю йому відповідає.
Знаходимо бажану номінальну напругу для ділянок схеми.
  Вибираю номінальну напругу мережі 110 кв. Знаходжу струми у лініях: |
  |
Розрахунок робочих струмів.
Вибираю проводи відповідно АС-120, АС-70, АС-120, АС-150.
Розрахунок після аварійних режимів.
Післяаварійний режим А1. Відключено лінію ЦЖ-ПС5.
Післяаварійний режим А2. Відключено Лінію ЦЖ-ПС3.
Знаходжу опори ліній:
Знаходимо втрату напруг на ділянках мережі в нормальному й найбільш важких післяаварійних режимах:
Результати розрахунку по варіанту ІV занесені в таблицю 1.5
Таблиця 1.5 – Результати розрахунку по варіанту ІV
-
№
п/п
Позн.
Од.
вим.
Лінії
ЦЖ-ПС1
ПС1-ПС2
ЦЖ-ПС3
ПС4-ПС3
ПС5-ПС4
ЦЖ-ПС5
1
l
км
22.36
30
44.72
22.36
22.36
20
2
Pлн
МВт
43
10
16.99
4.99
13.01
29.01
3
Qлн
Мвар
14.27
1.9
5.2
1.26
3.95
8.61
4
Sлн
МВА
45.31
10.18
17.77
5.15
13.6
30.26
5
Uномжел
кВ
116.64
(110)
61.24
(110)
79.47
(110)
43.71
(110)
68.28
(110)
94.84
(110)
6
Iлн
А
118.9
26.72
93.27
27.03
71.38
158.82
7
n x Fэк
мм2
2х120
2х70
1х120
1х70
1х120
1х150
8
Igоn
А
390
265
390
265
390
450
9
РлА1+jQлА1
МВА
43+
j14.27
10+
j1.9
46+
j13.81
34+
j9.87
16+
j4.66
10
РлА2+jQл А2
МВА
43+
j14.27
10+
j1.9
12+
j3.94
30+
j9.15
46+
j13.81
11
IлА1
А
237.82
53.43
252.1
185.8
87.44
12
IлА2
А
66.29
164.6
252.1
13
n x F
мм2
2х120
2х70
1х120
1х70
1х120
1х150
14
r0
Ом/
км
0,249
0,428
0.249
0.428
0.249
0,198
15
x0
Ом
0,427
0,444
0.427
0.444
0,427
0,42
16
r
Ом
2.79
6.42
8.85
9.57
5.57
4.98
17
x
Ом
4.77
6.66
18.78
9.93
9.55
8.54
18
ΔUлн
%
1.55
0.64
2.5
0.5
0.91
1.8
19
ΔUmaxн
%
2.19
3
20
ΔUлА1
%
3.11
1.27
5.5
3.5
3.5
21
ΔUлА2
%
1.27
2.1
2.86
22
ΔUА1max
%
4.38
10.1
23
ΔUА2max
%
6.23
Схему по ІV варіанту можна технічно реалізувати.
1 2 3 4 5