1 2 3 Исследование магнитного поля изделия СПД-140 4.1. Предварительная подготовки изделия СПД-140 и стенда исследования радиальной составляющей магнитного поля Таблица 7 - Оборудование и материалы, использованные в ходе исследования.
Согласно технической справке № ТС 038/31 от 27.08.2020 ТС «Конфигурация магнитной системы изделия СПД-140» было рассчитано количество ампер-витков на внутренней и наружной катушки изделия СПД-140. Таблица 8 - Характеристики электромагнитных катушек изделия СПД-140 при проведении исследования.
Были подключены электромагнитные катушки к ЛБП как указано на схеме (рис.8); Рисунок 8. Схема исследования магнитного поля изделия СПД-140. СПД-140установлено на платформу стенда измерения магнитного поля; Механизм перемещения с датчиком Холла был отъюстирован таким образом, чтобы обеспечить параллельность датчика Холла с внутренней стенкой канала ГРК; 4.2 Проведение исследования магнитного поля изделия СПД-140 Исследование распределения радиальной составляющей магнитного поля изделия СПД-140 проводилось по длине канала ГРК в 3х сечениях (у внутренней стенки ГРК, по центральной линии канала ГРК и у наружной стенки ГРК). Последовательность выполнения работ Был включен ЛБП ЭК1 и ЭК2 и установлена сила тока согласно табл.8; Датчик Холла установлен в начальную точку Линии 1 как показано на рис.8; Рисунок 9. Схематичное изображение изделия СПД-140 и областей проведения исследования магнитного поля. Датчик Холла перемещался по выбранным линиям при помощи механизма перемещения. Измерения проводились с шагом 1 мм при помощи механизма перемещения; По достижению расстояния в 8 мм от среза ГРК датчик Холла вернули в исходную позицию; Был установлен датчик Холла в начальную точку Линии 2; Выполнены работы согласно пунктов № 3, 4; Был установлен датчик Холла в начальную точку Линии 3; Выполнены работы согласно пунктов № 3, 4; Расчетные формулы Для построения градиента dBr/dz использовался метод численного дифференцирования по трём узлам [3]; (9) Так как точки измерения радиальной составляющей магнитного поля, равноудалённые друг от друга выражение (9) имеет следующий вид[3]: , (10) Где: = = (11) Для определения границы ЗИУ использовалась следующая формула[4]: (12) 4.3. Результаты исследования радиальной составляющей магнитного поля изделия СПД-140 Для наглядности результаты были аппроксимированы и представлены в следующем виде: Рисунок 10. Распределение радиальной составляющей магнитного поля изделия СПД-140 по линиям №1, №2 и №3. Рисунок 11. Распределение градиента радиальной составляющей магнитного поля по длине линий №1, №2 и №3. Исследование изделия СПД-140 в режиме минимального расхода рабочего тела Описание испытательного стенда Испытания двигателя проводились на вакуумном стенде, состоящем из: вакуумной камеры длиной 2,5 м и диаметром 1 м, изготовленной из нержавеющей стали и имеющей смотровые фланцы; системы предварительной откачки, состоящей из форвакуумных насосов типа ВН-6 и АВР-150, производительностью 150 л/с; четырёх турбомолекулярных насосов два из которых типа 010В-3500-006 и два Varian TV3-KT , производительностью 2500 л/с каждый; автономной водяной системы. Схема испытательного стенда представлена на рис. 16.
Предварительная откачка вакуумной камеры (1) осуществляется при помощи форлинии, в которую входят соединительные трубопроводы, клапаны (11, 12, 14, 28, 30, 31) и форнасосы: ВН-6 (15) и АВР-150 (32). Давление контролируется датчиками высокого и низкого вакуума (2, 3, 5, 6, 16, 20, 21, 16, 29). Откачка камеры до высокого вакуума проводиться двумя турбомолекулярными насосами 010В-3500-006 (9, 10) и Varian TV3-KT (24, 25). Для поглощения вибраций форвакуумных насосов и для облегчения сборки форлинии в системе установлены сильфоны (13, 18, 19, 26, 27). Для напуска воздуха в систему после завершения работы используется клапан напуска (4). Вакуумная установка позволяет получить предельный безмасляный вакуум 7·10-6 мм рт. ст. (при тарировке по воздуху). При суммарном массовом расходе ксенона через анод и катод до 7 мг/с, динамический вакуум ухудшается до 8·10-4 мм рт. ст. Однако это не влияет на качественные и количественные результаты полученные авторами. Стенд оборудован следующими устройствами: специализированными источниками питания; системами хранения и подачи рабочего тела, обеспечивающими подачу и измерение массового расхода до 2,57 мг/с для катодного, и до 38,6 мг/с анодного трактов; - устройствами измерения электрических параметров в аналоговом диапазоне; Рисунок 17. ПГС подключения изделия СПД-140 при испытаниях. Рисунок 18. Электрическая схема подключения изделия СПД-140 при испытаниях. Выход на режим работы изделия СПД-140 при минимальном расходе рабочего тела Испытания изделия проводились при следующих начальных параметрах запуска. Таблица 10 - Начальные параметры запуска
Рисунок 19. Зависимость температуры катушек изделия СПД-140 от времени работы при минимальной мощности эксперимента №1. Рисунок 20. Зависимость температуры катушек изделия СПД-140 от времени работы при минимальной мощности эксперимента №2. Из рисунков 19 и 20 видно, что наивысшую температуру в процессе работы имеет внутренняя катушка изделия СПД-140. Рабочая температура катушек достигается в течении 60 минут и составляет 550 °С что является допустимым для провода марки ПОЖ-600 из которого она изготовлена. Моделювання теплового стану та деформації двигуна Рисунок 19. Схема теплового стану двигуна. За допомогою розділу Static Structural в пакеті програм Ansys Workbench 2019 розрахував деформацію магнітопроводу використавши схему теплового стану з попереднього розрахунку. Рисунок 20. Теплова деформація магнітопроводу двигуна. Теплова деформація (рис. 20) найбільш вплинула та такі фактори (таб.1), як: діаметр внутрішнього ПН(Х3), діаметр зовнішнього ПН(X4), зазор між внутрішнім МЕ та внутрішнім ПН(Х5), зазор між зовнішнім та зовнішнім ПН. Скорегувавши розрахункову модель магнітного поля отримав розподілення радіальної складової магнітного поля в робочому каналі двигуна з урахуванням теплового стану магнітної системи. Рисунок 21.Розподілення радіальної складової магнітно поля з урахуванням теплового стану магнітної системи. Рисунок 22.Розподілення градієнту радіальної складової магнітно поля з урахуванням теплового стану магнітної системи. Висновок В даній дипломній роботі здійснено розрахунок і проектування електрореактивного двигуна на базі СПД-140, задача якого здійснити перехід супутника з НОО на ГСО та корегувати відхилення від орбіти. За допомогою розрахункової системи Ansys Maxwell 2D проведені розрахунки магнітної системи СПД-140. Проведено випробування інженерної моделі СПД-140 завдяки чому отримані По результатам випробуванням інженерної моделі СПД було змодельована теплова модель двигуна, теплова СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ ГОСТ 24297-87. ВХОДНОЙ КОНТРОЛЬ ПРОДУКЦИИ. Основные положения. А.И. Ефимова, А.В. Зотеев, А.А. Склянкин. «ПОГРЕШНОСТИ ЭКСПЕРИМЕНТА»//Москва 2012. Руководство программного продукта Origin Pro 2019b; Материлы диссертационой работы Титова М.Ю.; А.Ф. Иванков. «Мобильные методы контроля герметичности»// В мире неразрушающего контроля 2 (44). С. 11-13. ТЕЧЕИСКАТЕЛЬ ГАЛОГЕННЫЙ ТИ2-8. Техническое описание и инструкция по эксплуатации И. Н. Каневский, Е. Н. Сальникова. «Неразрушающие методы контроля»//Владивосток 2007. Белокур И.П. «Дефектология и неразрущающий контроль»// Киев: Вища шк., 1990г. 1 2 3 |