МІНІСТЕРСТВО ОСВІТИ РФ
КАЗАНСЬКИЙ ДЕРЖАВНИЙ ТЕХНІЧНИЙ
УНІВЕРСИТЕТ ІМ. А. Н. Туполева.
КАФЕДРА АТ і С
Розрахунково-пояснювальна записка до курсової роботи
"Тепловий розрахунок ДВС"
з дисципліни "Автомобільні двигуни"
Виконав: студент гр. 1371 Золев А.В.
Керівник: Сосницький А.Б.
Казань 2007
Зміст
Вихідні дані. 3
1. Тепловий розрахунок двигуна. 4
2. Основні параметри двигуна. 15
3. Побудова індикаторних діаграм. 17
Список використаної літератури .. 21
2. Частота обертання колінчастого вала, n N = 6000 об / хв;
3. Тактность двигуна, τ = 4;
4. Кількість циліндрів, i = 4;
5. Ступінь стиснення, ε = 10,3;
6. Тип охолодження - рідинне.
Режими для проведення теплового розрахунку:
а) режим мінімальної частоти обертання n min = 1000об./мін.
б) режим максимального крутного моменту n M = 0,53 n N = 3200 об. / хв.
в) режим максимальної (номінальної) потужності n N = 6000об./мін.
г) режим максимальної швидкості руху автомобіля
n max = 1.05n N = 6300 об. / хв.
Підбір аналогів
Паливо. Відповідно до заданим ступенем стиснення ε = 10,3 можна використовувати бензин марки АІ-93. ПРЕМІУМ-95 і АІ-98 ЕК
Середній елементарний склад і молекулярна маса бензину
С = 0,855; Н = 0,145; m т = 115 кг / кмоль.
Визначимо нижчу теплоту згоряння палива
Н u = 33,91 З +125,60 Н-10, 89 (OS) -2,51 (9H + W) = 33,91 * 0,855 +125,6 * 0,145-2,51 * 9 * 0,145 = 43,93 МДж / кг = 43930кДж/кг.
Параметри робочого тіла. Теоретичне необхідну кількість повітря для згоряння 1 кг. палива
кмоль пов / кг палив.
кмоль
возд. / кг палив.
Коефіцієнт надлишку повітря α = 0,96 на основних режимах
(Література 1). На режимах мінімальної частоти обертання α = 0,86.
Кількість горючої суміші.
кмоль гор.см. / кг. палив.
Кількість окремих компонентів продуктів згоряння при К = 0,5
кмольСО 2 / кгтопл.
кмольСО / кгтопл.
кмольН 2 О / кгтопл.
кмольН 2 / кгтопл.
кмольN 2 / кгтопл.
Загальна кількість продуктів згоряння:
М 2 = М СО2 + М З + М Н2О + М Н2 + М N2 = C/12 + H / 2 + 0,79 αL 0 = 0,0655 + 0,0057 + 0,0696 + 0,0029 + 0,3923 = 0,5361 кмоль пр.сг / кг палив.
Результати занесемо в таблицю
Параметри навколишнього середовища і залишкові гази.
Тиск і температура навколишнього середовища при роботі двигунів без наддуву
Рк = Ро = 0,1 МПа і Тк = Те = 293 К
Температура залишкових газів.
(Рис. 5.1 література 1 приймаємо).
При номінальних режимах карбюраторного двигуна ТR = 1070 До
Тиск залишкових газів.
Для карбюраторного двигуна на номінальному швидкісному режимі:
PrN = 1,18 Po = 1,18 * 0,1 = 0,118 МПа.
Процес пуску.
Температура підігріву свіжого заряду. З метою отримання хорошого наповнення карбюраторних двигунів на номінальних швидкісних режимах приймається Δ Т N = 8єС.
(1)
Щільність заряду на випуску.
Ρ r = Р о * 10 6 / (R B T O) = 0,1 * 10 6 / (287 * 293) = 1,189 кг / м 3,
де R B - 287 Дж / (кг.град.) - питома газова стала для повітря.
(1)
Втрати тиску на впуску.
При обліку якісної обробки внутрішніх поверхонь впускних систем для карбюраторного двигуна можна прийняти β 2 + ξ ВП = 2,8 і
ω ВП = 95 м / с.
β - коефіцієнт загасання швидкості руху заряду в перерізі циліндра.
ξ ВП - коефіцієнт опору впускної системи, віднесений до найбільш вузькому її перерізу.
ω ВП - середня швидкість руху заряду в найменшому перетині впускної системи.
(1)
Тоді ΔР а на всіх швидкісних режимах двигуна розраховується за формулою:
ΔР а = (β 2 + ξ вп) А 2 n n 2 ρ про 10 -6 / 2, де А n = ω вп / N N
А n = 95 / 6000 = 0,0158
ΔР а = 2,8 * 0,0158 2 * 6000 2 * 1,189 * 10 -6 / 2 = 0,0150
Тиск в кінці пуску.
У карбюраторному двигуні при n N = 6000 хв -1.
Р а = Р о - ΔР а = 0,1 - 0,0150 = 0,085 МПа.
Коефіцієнт залишкових газів.
При n N = 6000 хв -1.
φ оч = 1 - коефіцієнт очищення.
φ доз = 1,12 - коефіцієнт дозарядки на номінальному швидкісному режимі.
Температура в кінці впуску.
Т а = (Т о + Т + γ r * T r) / (1 + γ r) = (293 +8 +0,0385 * 1070) / (1 +0,0385) = 329
Коефіцієнт наповнення.
Результати обчислень занесемо в таблицю.
Процес стиснення.
При ε = 10,3 і Т а = 329 К, n N = 6000 хв -1 визначаємо за монограмі середній показник адіабати стиску до 1 = 1,3765 і середній показник політропи стиснення n 1 = 1,37.
(1)
Тиск у колнце стиснення.
При n N = 6000 хв -1
Р з = Р а ε n = 0,085 * 10,3 1,376 = 2,1036 Мпа.
Температура в кінці стиснення.
Т з = Т а ε n -1 = 329 * 10,3 1,376-1 = 792 К.
Середня мольна теплоємність в кінці стиснення.
а) свіжої суміші (повітря)
20,6 + 2,638 * 10 -3 * t c , Де t c = Т з - 273 єС
20,6 + 2,638 * 10 -3 * 519 = 21,969 кДж / (кмоль град).
б) залишкових газів
визначається методом інтерполяції за табл. 3.8 при n N = 6000 хв -1, α = 0,96 і t c = 519 єС.
(M ) = 24,014 + (24,150 - 24,014) * 0,01 / 0,05 = 24,0412 кДж / (кмоль град).
(M ) = 24,44 + (24,586 - 24,44) * 0,01 / 0,05 = 24,469 кДж / (кмоль град).
(M ) = 24,041 + (24,469 - 24,041) * 19/100 = 24,122 кДж / (кмоль град).
в) робочої суміші
кДж / (кмоль град).
(M ) = кДж / (кмоль град).
Результати обчислень заносимо в таблицю.
Процес згоряння.
Коефіцієнт молекулярного зміни горючої суміші:
Коефіцієнт молекулярного зміни робочої суміші:
Кількість теплоти, втрачене внаслідок хімічної неповноти згорання:
ΔН u = 119950 * (1-α) * L 0 кДж / кг. = 119950 * (1-0,96) * 0,516 = 2476 кДж / кг.
Теплота згоряння робочої суміші:
Н раб.см. = кДж / кмоль раб.см.
Середня мольна теплоємність продуктів згоряння:
(M ) =
кДж / кмоль град.
Визначається за емпіричними формулами таб. 3.7 література 1.
(M ) = * [0,0655 * (39,123 +0,003349 t z) +0,0057 * (22,49 +0,00143 t z) +0,0696 * (26,6 + +0,004438 t z) +0,0029 * (19,678 +0,001758 t z) +0,3923 * (21,951 +0,001457 t z) = 24,657 + 0,002077 t z] кДж / кмоль град.
Коефіцієнт використання теплоти ξ z приймаємо = 0,88:
(1)
Температура в кінці видимого процесу згоряння: при n = 6000 хв
ξ z Н раб.см + (m ) t c = μ (m ) t z:
0,88 * 79193 +22,049 * 519 = 1,061 * (24,657 +0,002077) t z,
0,002204 +26,165 T z - 81 132 = 0, звідки
t z =
= 2552 єС;
T z = t z + 273 = 2825 К;
Максимальний тиск згорання теоретичне:
p z = p c * μ * T z / Т с = 2,1036 * 1,061 * 2825/792 = 7,963 МПа.
Максимальний тиск згорання дійсне:
P z д = 0,85 * p z = 0,85 * 7,963 = 6,7689 МПа.
Ступінь підвищення тиску:
λ = p z / p c = 7,963 / 2,1036 = 3,786.
Процеси розширення і випуску
Середній показник адіабати розширення До 2 визначається за номограми рис. 4.8 при заданому ε для відповідних значень α і T z, а середній показник політропи розширення n 2, оцінюється за величиною середнього показника адіабати:
ε = 10,3; α = 0,96; T z = 2825 К; К 2 = 1,2528; n 2 = 1,252.
Тиск і температура в кінці процесу розширення:
Р в = P z / ε n 2 і Т у = T z / ε n 2-1:
Р в = 7,9635 / 10,3 1,252 = 0,4296 МПа, Т у = 2825/10, 3 1,252-1 = 1570 К;
Перевірка раніше прийнятої температури залишкових газів:
До;
Δ Т r = ,
Де Δ Т r - похибка розрахунку - 4,6% допустима похибка.
Індикаторні параметри робочого циклу.
Теоретичне середнє індикаторне тиск:
МПа.
МПа.
Середнє індикаторне тиск:
p i = φ u * Р j, = 0,96 * 1,1588 = 1,1124 МПа.
Де φ u = 0,96 - коефіцієнт повноти індикаторної діаграми.
Індикаторний ККД і індикаторний питома витрата палива:
г / кВт. Ч
Ефективні показники двигуна.
Середній тиск механічних втрат для бензинових двигунів з числом циліндрів до шести і ставленням S / D ≤ 1.
P м = 0,034 + 0,0113 * V п.ср МПа.
Для нашого карбюраторного двигуна, попередньо прийнявши хід поршня S рівним 78 мм., Отримаємо значення середньої швидкості поршня:
м / с.
Тоді: P м = 0,034 + 0,0113 * 15,6 = 0,2103 МПа.
Середнє ефективне тиск і механічний ККД:
Р е = Р j - Р м = 1,1124 - 0,2103 = 0,9021 МПа.
η м = .
Ефективний ККД і ефективний питома витрата палива:
η е = η j * η м = 0,3388 * 0,811 = 0,2748
g е = г / кВт.год.
КАЗАНСЬКИЙ ДЕРЖАВНИЙ ТЕХНІЧНИЙ
УНІВЕРСИТЕТ ІМ. А. Н. Туполева.
КАФЕДРА АТ і С
Розрахунково-пояснювальна записка до курсової роботи
"Тепловий розрахунок ДВС"
з дисципліни "Автомобільні двигуни"
Виконав: студент гр. 1371 Золев А.В.
Керівник: Сосницький А.Б.
Казань 2007
Зміст
Вихідні дані. 3
1. Тепловий розрахунок двигуна. 4
2. Основні параметри двигуна. 15
3. Побудова індикаторних діаграм. 17
Список використаної літератури .. 21
Вихідні дані
1. Потужність двигуна, N e = 87 кВт;2. Частота обертання колінчастого вала, n N = 6000 об / хв;
3. Тактность двигуна, τ = 4;
4. Кількість циліндрів, i = 4;
5. Ступінь стиснення, ε = 10,3;
6. Тип охолодження - рідинне.
Режими для проведення теплового розрахунку:
а) режим мінімальної частоти обертання n min = 1000об./мін.
б) режим максимального крутного моменту n M = 0,53 n N = 3200 об. / хв.
в) режим максимальної (номінальної) потужності n N = 6000об./мін.
г) режим максимальної швидкості руху автомобіля
n max = 1.05n N = 6300 об. / хв.
Підбір аналогів
Величина | Проектований двигун | |||
Ne, кВт | 86/4/6000 | |||
Ме, Н * м | 136,2 / 6000 | |||
ε | 10,3 | |||
V л, л | 1,9 | |||
D / S | 88/78 | |||
N с = N е / V л | 45,1 |
1. Тепловий розрахунок двигуна
Розрахунок проводиться для заданої частоти обертання колінчастого вала карбюраторного двигуна n = 6000об/мін.Паливо. Відповідно до заданим ступенем стиснення ε = 10,3 можна використовувати бензин марки АІ-93. ПРЕМІУМ-95 і АІ-98 ЕК
Середній елементарний склад і молекулярна маса бензину
С = 0,855; Н = 0,145; m т = 115 кг / кмоль.
Визначимо нижчу теплоту згоряння палива
Н u = 33,91 З +125,60 Н-10, 89 (OS) -2,51 (9H + W) = 33,91 * 0,855 +125,6 * 0,145-2,51 * 9 * 0,145 = 43,93 МДж / кг = 43930кДж/кг.
Параметри робочого тіла. Теоретичне необхідну кількість повітря для згоряння 1 кг. палива
возд. / кг палив.
Коефіцієнт надлишку повітря α = 0,96 на основних режимах
(Література 1). На режимах мінімальної частоти обертання α = 0,86.
Кількість горючої суміші.
Кількість окремих компонентів продуктів згоряння при К = 0,5
кмольСО 2 / кгтопл.
кмольН 2 / кгтопл.
Загальна кількість продуктів згоряння:
М 2 = М СО2 + М З + М Н2О + М Н2 + М N2 = C/12 + H / 2 + 0,79 αL 0 = 0,0655 + 0,0057 + 0,0696 + 0,0029 + 0,3923 = 0,5361 кмоль пр.сг / кг палив.
Результати занесемо в таблицю
параметри | Робоче тіло; карбюраторний двигун | |||
n, хв -1 | 1000 | 3200 | 6000 | 6300 |
α | 0,86 | 0,96 | 0,96 | 0,96 |
М 1 кмоль. гор.см. / кг.топл. | 0,4525 | 0,5041 | 0,5041 | 0,5041 |
М СО2 кмоль СО2/кг.топл. | 0,0512 | 0,0655 | 0,0655 | 0,0655 |
М СО кмоль СВ / кг.топл. | 0,0200 | 0,0057 | 0,0057 | 0,0057 |
М Н2О кмоль Н2О/кг.топл. | 0,0625 | 0,0696 | 0,0696 | 0,0696 |
М Н2 кмоль Н2/кг.топл. | 0,0100 | 0,0029 | 0,0029 | 0,0029 |
М N2 кмоль N2/кг.топл. | 0,3515 | 0,3923 | 0,3923 | 0,3923 |
М 2 кмоль пр.сг / кг.топл. | 0,4952 | 0,5361 | 0,5361 | 0,5361 |
Тиск і температура навколишнього середовища при роботі двигунів без наддуву
Рк = Ро = 0,1 МПа і Тк = Те = 293 К
Температура залишкових газів.
(Рис. 5.1 література 1 приймаємо).
При номінальних режимах карбюраторного двигуна ТR = 1070 До
Тиск залишкових газів.
Для карбюраторного двигуна на номінальному швидкісному режимі:
PrN = 1,18
Процес пуску.
Температура підігріву свіжого заряду. З метою отримання хорошого наповнення карбюраторних двигунів на номінальних швидкісних режимах приймається Δ Т N = 8єС.
(1)
Щільність заряду на випуску.
Ρ r = Р о * 10 6 / (R B T O) = 0,1 * 10 6 / (287 * 293) = 1,189 кг / м 3,
де R B - 287 Дж / (кг.град.) - питома газова стала для повітря.
(1)
Втрати тиску на впуску.
При обліку якісної обробки внутрішніх поверхонь впускних систем для карбюраторного двигуна можна прийняти β 2 + ξ ВП = 2,8 і
ω ВП = 95 м / с.
β - коефіцієнт загасання швидкості руху заряду в перерізі циліндра.
ξ ВП - коефіцієнт опору впускної системи, віднесений до найбільш вузькому її перерізу.
ω ВП - середня швидкість руху заряду в найменшому перетині впускної системи.
(1)
Тоді ΔР а на всіх швидкісних режимах двигуна розраховується за формулою:
ΔР а = (β 2 + ξ вп) А 2 n n 2 ρ про 10 -6 / 2, де А n = ω вп / N N
А n = 95 / 6000 = 0,0158
ΔР а = 2,8 * 0,0158 2 * 6000 2 * 1,189 * 10 -6 / 2 = 0,0150
Тиск в кінці пуску.
У карбюраторному двигуні при n N = 6000 хв -1.
Р а = Р о - ΔР а = 0,1 - 0,0150 = 0,085 МПа.
Коефіцієнт залишкових газів.
При n N = 6000 хв -1.
φ оч = 1 - коефіцієнт очищення.
φ доз = 1,12 - коефіцієнт дозарядки на номінальному швидкісному режимі.
Температура в кінці впуску.
Т а = (Т о + Т + γ r * T r) / (1 + γ r) = (293 +8 +0,0385 * 1070) / (1 +0,0385) = 329
Коефіцієнт наповнення.
Результати обчислень занесемо в таблицю.
параметри | Процес впуску і газообміну | |||
n, хв -1 | 1000 | 3200 | 6000 | 6300 |
α | 0,86 | 0,96 | 0,96 | 0,96 |
Т r, K | 900 | 1010 | 1070 | 1080 |
P r, Mpa | 0,1039 | 0,1076 | 0,118 | 0,1195 |
ΔT, єC | 22,29 | 16 | 8 | 7,14 |
ΔPa, Mpa | 0,0004 | 0,0043 | 0,0150 | 0,0166 |
Pa, Mpa | 0,0996 | 0,0957 | 0,085 | 0,0834 |
φ, доз | 0,95 | 1,025 | 1,12 | 1,13 |
γ | 0,0418 | 0,0365 | 0,0385 | 0,0390 |
Та, К | 339 | 334 | 329 | 329 |
η v | 0,8699 | 0,9207 | 0,9255 | 0,8939 |
При ε = 10,3 і Т а = 329 К, n N = 6000 хв -1 визначаємо за монограмі середній показник адіабати стиску до 1 = 1,3765 і середній показник політропи стиснення n 1 = 1,37.
(1)
Тиск у колнце стиснення.
При n N = 6000 хв -1
Р з = Р а ε n = 0,085 * 10,3 1,376 = 2,1036 Мпа.
Температура в кінці стиснення.
Т з = Т а ε n -1 = 329 * 10,3 1,376-1 = 792 К.
Середня мольна теплоємність в кінці стиснення.
а) свіжої суміші (повітря)
б) залишкових газів
(M
(M
(M
в) робочої суміші
(M
Результати обчислень заносимо в таблицю.
параметри | Процес стиснення | |||
n, хв -1 | 1000 | 3200 | 6000 | 6300 |
до 1 | 1,3751 | 1,3757 | 1,3765 | 1,3766 |
n 1 | 1,370 | 1,373 | 1,376 | 1,376 |
Р с, МПа | 2,4309 | 2,3532 | 2,1036 | 2,0655 |
Т с, ЄК | 803 | 796 | 792 | 792 |
t c, єС | 530 | 523 | 519 | 519 |
(M. c v) t o | 21,998 | 21,980 | 21,969 | 21,968 |
24,169 | 24,141 | 24,122 | 24,121 | |
(M | 22,085 | 22,056 | 22,049 | 22,049 |
Коефіцієнт молекулярного зміни горючої суміші:
Коефіцієнт молекулярного зміни робочої суміші:
Кількість теплоти, втрачене внаслідок хімічної неповноти згорання:
ΔН u = 119950 * (1-α) * L 0 кДж / кг. = 119950 * (1-0,96) * 0,516 = 2476 кДж / кг.
Теплота згоряння робочої суміші:
Н раб.см. =
Середня мольна теплоємність продуктів згоряння:
(M
кДж / кмоль град.
Визначається за емпіричними формулами таб. 3.7 література 1.
(M
Коефіцієнт використання теплоти ξ z приймаємо = 0,88:
(1)
Температура в кінці видимого процесу згоряння: при n = 6000 хв
ξ z Н раб.см + (m
0,88 * 79193 +22,049 * 519 = 1,061 * (24,657 +0,002077) t z,
0,002204
t z =
= 2552 єС;
T z = t z + 273 = 2825 К;
Максимальний тиск згорання теоретичне:
p z = p c * μ * T z / Т с = 2,1036 * 1,061 * 2825/792 = 7,963 МПа.
Максимальний тиск згорання дійсне:
P z д = 0,85 * p z = 0,85 * 7,963 = 6,7689 МПа.
Ступінь підвищення тиску:
λ = p z / p c = 7,963 / 2,1036 = 3,786.
параметри | Процес згоряння | |||
n, хв -1 | 1000 | 3200 | 6000 | 6300 |
μ 0 | 1,0945 | 1,0635 | 1,0635 | 1,0635 |
μ | 1,0907 | 1,0613 | 1,0612 | 1,0611 |
ΔН, кДж / кг | 8665 | 2476 | 2476 | 2476 |
Н раб.см. кДж / кмоль | 74813 | 79348 | 79193 | 79155 |
(M | 24,2982 + 0,002034 t z | 24,6566 + 0,002077 t z | 24,6566 + 0,002077 t z | 24,6566 + 0,002077 t z |
ξ z | 0,83 | 0,92 | 0,88 | 0,86 |
t z, єС | 2330 | 2643 | 2552 | 2509 |
T z, ЄК | 2603 | 2916 | 2825 | 2782 |
P z, МПа | 8,5967 | 9,1438 | 7,9635 | 7,7011 |
P z д, МПа | 7,3072 | 7,7722 | 6,7689 | 6,5459 |
λ | 3,5364 | 3,8857 | 3,7856 | 3,7285 |
Середній показник адіабати розширення До 2 визначається за номограми рис. 4.8 при заданому ε для відповідних значень α і T z, а середній показник політропи розширення n 2, оцінюється за величиною середнього показника адіабати:
ε = 10,3; α = 0,96; T z = 2825 К; К 2 = 1,2528; n 2 = 1,252.
Тиск і температура в кінці процесу розширення:
Р в = P z / ε n 2 і Т у = T z / ε n 2-1:
Р в = 7,9635 / 10,3 1,252 = 0,4296 МПа, Т у = 2825/10, 3 1,252-1 = 1570 К;
Перевірка раніше прийнятої температури залишкових газів:
Δ Т r =
Де Δ Т r - похибка розрахунку - 4,6% допустима похибка.
параметри | Процес розширення і випуску. | |||
n, хв -1 | 1000 | 3200 | 6000 | 6300 |
До 2 | 1,2588 | 1,2519 | 1,2529 | 1,2531 |
n 2 | 1,258 | 1,251 | 1,252 | 1,253 |
Р в, МПа | 0,4573 | 0,4944 | 0,4296 | 0,4144 |
Т у, К | 1426 | 1624 | 1570 | 1542 |
Т r, K | 871 | 977 | 1021 | 1019 |
Δ Т r,% | 3,25 | 3,24 | 4,60 | 5,64 |
Теоретичне середнє індикаторне тиск:
Середнє індикаторне тиск:
p i = φ u * Р j, = 0,96 * 1,1588 = 1,1124 МПа.
Де φ u = 0,96 - коефіцієнт повноти індикаторної діаграми.
Індикаторний ККД і індикаторний питома витрата палива:
Ефективні показники двигуна.
Середній тиск механічних втрат для бензинових двигунів з числом циліндрів до шести і ставленням S / D ≤ 1.
P м = 0,034 + 0,0113 * V п.ср МПа.
Для нашого карбюраторного двигуна, попередньо прийнявши хід поршня S рівним 78 мм., Отримаємо значення середньої швидкості поршня:
Тоді: P м = 0,034 + 0,0113 * 15,6 = 0,2103 МПа.
Середнє ефективне тиск і механічний ККД:
Р е = Р j - Р м = 1,1124 - 0,2103 = 0,9021 МПа.
η м =
Ефективний ККД і ефективний питома витрата палива:
η е = η j * η м = 0,3388 * 0,811 = 0,2748
g е =
параметри | Індикаторні та ефективні параметри двигуна. | |||
n, хв -1 | 1000 | 3200 | 6000 | 6300 |
Р j,, МПа | 1,2115 | 1,3415 | 1,1588 | 1,1138 |
Р j, МПа | 1,1630 | 1,2879 | 1,1124 | 1,0693 |
η j | 0,3292 | 0,3845 | 0,3388 | 0,3288 |
g j, г / кВт.год | 249 | 213 | 242 | 249 |
V п.ср, м / с | 2,6 | 8,32 | 15,6 | 16,38 |
Р м, МПа | 0,0634 | 0,1280 | 0,2103 | 0,2191 |
Р е, МПа | 1,0997 | 1,1599 | 0,9021 | 0,8502 |
η м | 0,9455 | 0,9006 | 0,811 | 0,7951 |
η е | 0,3113 | 0,3463 | 0,2748 | 0,2614 |
g е, г / кВт.год | 263 | 237 | 298 | 313 |
2. Основні параметри двигуна
Літраж двигуна:Робочий об'єм одного циліндра:
Діаметр циліндра. Оскільки хід поршня попередньо був прийнятий S = 78 мм, то:
Остаточно приймається D = 88 мм, S = 78 мм.
Площа поршня:
Літраж двигуна:
Потужність двигуна:
N е =
Літрова потужність двигуна:
N с =
Крутний момент:
М е =
Часовий витрата палива:
G T = N е * g е * 10 -3 = 86 * 298 * 10 -3 = 25,5 кг / ч.
параметри | Основні параметри і показники двигуна. | |||
n, хв -1 | 1000 | 3200 | 6000 | 6300 |
F п, дм 2 | 0,61 1,9 45,1 | |||
V л, л | ||||
N с, кВт / л | ||||
N е, кВт | 17,38 | 58,66 | 86 | 84,66 |
М е, Н * М | 166,06 | 175,15 | 136,23 | 128,39 |
G T, кг / год | 4,57 | 13,88 | 25,51 | 26,53 |
3. Побудова індикаторних діаграм
Визначаємо об'єм камери згоряння:V c =
Знаходимо повний об'єм циліндра:
V а = V c + V h = 0,05 + 0,4822 = 0,534
Розраховані точки:
ВМТ: P r = 0,118 Mpa; Р з = 2,1036 МПа; P z = 7,9635 МПа.
НМТ: Р а = 0,085 Mpa; Р в = 0,4296 МПа.
Переймаючись різними кутами φ повороту колінчастого валу, визначаємо положення поршня за формулою:
х =
Задаємо λ = 0,285
Потім при цих кутах φ знаходимо поточний обсяг над поршневого простору:
V х = V c + ХF п.
Визначаємо тиск на лінії стиснення і розширення при вибраних кутах повороту колінчастого валу:
Результати розрахунку наведені в таблиці № 1.
Таблиця № 1.
№ | φє | х, дм. | V х, дм 3 | ||
1 | 0 | 0 | 0,05185 | 0,118 / 0,085 | 0,1015 |
2 | 10 | 0,0076 | 0,056486468 | 0,085 | 0,093 |
3 | 20 | 0,03002 | 0,07016276 | 0,085 | 0,085 |
4 | 30 | 0,06614 | 0,092197744 | 0,085 | 0,085 |
5 | 40 | 0,1142 | 0,121515 | 0,085 | 0,085 |
6 | 50 | 0,17192 | 0,156724604 | 0,085 | 0,085 |
7 | 60 | 0,23668 | 0,196225563 | 0,085 | 0,085 |
8 | 70 | 0,30568 | 0,238318523 | 0,085 | 0,085 |
9 | 80 | 0,37617 | 0,281317616 | 0,085 | 0,085 |
10 | 90 | 0,44557 | 0,32365075 | 0,085 | 0,085 |
11 | 100 | 0,51162 | 0,363939419 | 0,085 | 0,085 |
12 | 110 | 0,57246 | 0,401051708 | 0,085 | 0,085 |
13 | 120 | 0,62668 | 0,434125563 | 0,085 | 0,085 |
14 | 130 | 0,67329 | 0,462562949 | 0,085 | 0,085 |
15 | 140 | 0,71171 | 0,485998946 | 0,085 | 0,085 |
16 | 150 | 0,74164 | 0,504252631 | 0,085 | 0,085 |
17 | 160 | 0,76289 | 0,517268509 | 0,085 | 0,085 |
18 | 170 | 0,77575 | 0,525057997 | 0,085 | 0,085 |
19 | 180 | 0,78 | 0,52765 | 0,085 / 0,4296 | 0,085 |
20 | 190 | 0,77575 | 0,525057997 | 0,087011 | 0,087011 |
21 | 200 | 0,76298 | 0,517268509 | 0,08882 | 0,08882 |
22 | 210 | 0,74164 | 0,504252631 | 0,091989 | 0,091989 |
23 | 220 | 0,71171 | 0,485998946 | 0,096777 | 0,096777 |
24 | 230 | 0,67329 | 0,462562949 | 0,103587 | 0,103587 |
25 | 240 | 0,62668 | 0,434125563 | 0,113038 | 0,113038 |
26 | 250 | 0,57246 | 0,401051708 | 0,12606 | 0,12606 |
27 | 260 | 0,51162 | 0,363939419 | 0,144081 | 0,144081 |
28 | 270 | 0,44557 | 0,32365075 | 0,169323 | 0,169323 |
29 | 280 | 0,37617 | 0,281317616 | 0,205346 | 0,205346 |
30 | 290 | 0,30568 | 0,238318523 | 0,257996 | 0,257996 |
31 | 300 | 0,23668 | 0,196225563 | 0,337093 | 0,337093 |
32 | 310 | 0,17192 | 0,156724604 | 0,459275 | 0,459275 |
33 | 320 | 0,1142 | 0,121515 | 0,651825 | 0,651825 |
34 | 330 | 0,06614 | 0,092197744 | 0,953074 | 0,953074 |
35 | 340 | 0,03002 | 0,07016276 | 1,387839 | 1,387839 |
36 | 350 | 0,0076 | 0,056486468 | 1,870278 | 1,965 |
37 | 360 | 0 | 0,05185 | 2,1042 / 7,964 | 2,5243 |
38 | 370 | 0,0076 | 0,056486468 | 7,154373 | 6,769 |
39 | 380 | 0,03002 | 0,07016276 | 5,453565 | 5,453565 |
40 | 390 | 0,06614 | 0,092197744 | 3,874148 | 3,874148 |
41 | 400 | 0,1142 | 0,121515 | 2,741886 | 2,741886 |
42 | 410 | 0,17192 | 0,156724604 | 1,993858 | 1,993858 |
43 | 420 | 0,23668 | 0,196225563 | 1,50479 | 1,50479 |
44 | 430 | 0,30568 | 0,238318523 | 1,179789 | 1,179789 |
45 | 440 | 0,37617 | 0,281317616 | 0,958543 | 0,958543 |
46 | 450 | 0,44557 | 0,32365075 | 0,804248 | 0,804248 |
47 | 460 | 0,51162 | 0,363939419 | 0,694381 | 0,694381 |
48 | 470 | 0,57246 | 0,401051708 | 0,614892 | 0,614892 |
49 | 480 | 0,62668 | 0,434125563 | 0,556816 | 0,556816 |
50 | 490 | 0,67329 | 0,462562949 | 0,514295 | 0,501 |
51 | 500 | 0,71171 | 0,485998946 | 0,483436 | 0,473 |
52 | 510 | 0,74164 | 0,504252631 | 0,461626 | 0,427 |
53 | 520 | 0,76298 | 0,517268509 | 0,44713 | 0,395 |
54 | 530 | 0,77575 | 0,525057997 | 0,43884 | 0,360 |
55 | 540 | 0,78 | 0,52765 | 0,436143 | 0,3349 |
56 | 550 | 0,77575 | 0,525057997 | 0,118 | 0,297 |
57 | 560 | 0,76298 | 0,517268509 | 0,118 | 0,252 |
58 | 570 | 0,74164 | 0,504252631 | 0,118 | 0,215 |
59 | 580 | 0,71171 | 0,485998946 | 0,118 | 0,185 |
60 | 590 | 0,67329 | 0,462562949 | 0,118 | 0,146 |
61 | 600 | 0,62668 | 0,434125563 | 0,118 | 0,118 |
62 | 610 | 0,57246 | 0,401051708 | 0,118 | 0,118 |
63 | 620 | 0,51162 | 0,363939419 | 0,118 | 0,118 |
64 | 630 | 0,44557 | 0,32365075 | 0,118 | 0,118 |
65 | 640 | 0,37617 | 0,281317616 | 0,118 | 0,118 |
66 | 650 | 0,30568 | 0,238318523 | 0,118 | 0,118 |
67 | 660 | 0,23668 | 0,196225563 | 0,118 | 0,118 |
68 | 670 | 0,17192 | 0,156724604 | 0,118 | 0,118 |
69 | 680 | 0,1142 | 0,121515 | 0,118 | 0,118 |
70 | 690 | 0,06614 | 0,092197744 | 0,118 | 0,118 |
71 | 700 | 0,03002 | 0,07016276 | 0,118 | 0,118 |
72 | 710 | 0,0076 | 0,056486468 | 0,118 | 0,1098 |
73 | 720 | 0 | 0,05185 | 0,118 / 0,085 | 0,1015 |
Враховуючи швидкохідність розраховується двигуна, встановлюємо наступні фази газорозподілу:
Початок (точка r,) - 20є до ВМТ; закінчення (точка а,,) - 60є після НМТ.
Початок (точка b,) - 60є до НМТ; закінчення (точка а,) - 20є після ВМТ.
Кут випередження запалювання приймаємо 30є (точка с,), тривалість періоду затримки запалення - Δφ = 10є, звідси 30 - 10 = 20є (точка f)
Полоңеніе точки с,, визначаємо з виразу:
Р С,, = (1,15 ... 1,25) р з = 1,2 * 2,1036 = 2,5243 МПа.
Дійсне тиск згорання:
P z д = 0,85 * p z = 0,85 * 7,9635 = 6,769 МПа.
Прийнято вважати, що це тиск сягає через 10є після ВМТ.
Наростання тиску від точки з,, до точки z складе Δр / Δφ = 0,417, що означає плавну роботу двигуна.
Результати розрахунку положення характерних точок наведені в таблиці № 2.
Таблиця № 2
Позначення | Положення | φє | х, дм. | V х, дм 3 | |
r | 20єдо ВМТ | 700 | 0,03002 | 0,064158576 | 0,118 |
r | 20є після ВМТ | 20 | 0,03002 | 0,064158576 | 0,085 |
a | 60є після НМТ | 240 | 0,62668 | 0,434125563 | 0,113038 |
f | 30єдо ВМТ | 330 | 0,06614 | 0,078968975 | 1,179456 |
c | 20єдо ВМТ | 340 | 0,03002 | 0,064158576 | 1,569637 |
r | ВМТ | 360 | 0 | 0,05185 | 0,1015 |
c | ВМТ | 360 | 0 | 0,05185 | 2,5243 |
z д | 10є після ВМТ | 370 | 0,0076 | 0,054966315 | 6,769 |
b | 60єдо НМТ | 480 | 0,62668 | 0,434125563 | 0,556816 |
b'' | НМТ | 540 | 0,78 | 0,52765 | 0,334927 |