Розрахунок асинхронного електродвигуна

[ виправити ] текст може містити помилки, будь ласка перевіряйте перш ніж використовувати.

скачати

Реферат

Прискорення науково-технічного прогресу вимагає всілякої автоматизації виробничих процесів. Для цього необхідно створити електричні машини, задовольняють за своїми показниками та характеристиками, вельми різноманітним вимогам різних галузей народного господарства.

Процес створення електричних машин включає в себе проектування, виготовлення та випробування. У цьому курсовому проекті розглядаються питання проектування електричних машин.

Під проектуванням електричних машин розуміється, розрахунок розмірів окремих її частин, параметрів обмоток, робітників та інших характеристик машини, конструювання машини в цілому, а також її окремих деталей і складальних одиниць, оцінка техніко-економічних показників спроектованої машини, включаючи показники надійності.

Основні тенденції в розвитку електромашинобудування.

Удосконалення методів розрахунку машин;

Покращення конструкції машин з додачею вузлах та деталях естетичних і раціональних форм, при забезпеченні зниження їх маси і міцності. Підвищення надійності машин, зокрема за рахунок широкого поширення машин закритого виконання, в яких для поліпшення охолодження використовують обдув зовнішньої поверхні.

Найбільш застосовувані ступені захисту:

IP 22 - машина, захищена від попадання твердих тіл розміром більш 12мм і від крапель води.

IP 23 - машина, захищена від попадання твердих тіл розміром більш 12мм і від дощу.

IP 44 - машина, захищена від попадання твердих тіл розміром більше 1 мм і від бризок (закрита машина).

Енергетичні показники машин (ККД і cos) в основному зберігаються на одному рівні.

Особливо слід відзначити підвищення технологічності конструкції, здійснюваної широкої уніфікацією вузлів і деталей машин і додання їм форм, що сприяють можливості застосування прогресивних технологічних процесів та удосконаленого обладнання - автоматичних ліній, агрегатних верстатів напівавтоматів, конвеєрів та ін

Введення

Асинхронні двигуни - найбільш поширений вид електричних машин, що споживають в даний час близько 40% усієї вироблюваної електроенергії. Їх встановлена ​​потужність постійно зростає.

Потреби народного господарства задовольняються головним чином двигунами основного виконання єдиних серій загального призначення, тобто застосовуються для приводу механізмів, не пред'являють особливих вимог до пускових характеристик, ковзання, енергетичними показниками, шуму і т.п. Разом з тим в єдиних серіях передбачають також електричні і конструктивні модифікації двигунів, модифікації для різних умов навколишнього середовища, призначені для задоволення додаткових специфічних вимог окремих видів приводів та умов їх експлуатації. Модифікації створюються на базі основного виконання серій з максимально можливим використанням вузлів і деталей цього виконання.

У деяких приводах виникають вимоги, які не можуть бути задоволені двигунами єдиних серій. Для таких приводів створені спеціалізовані двигуни, наприклад електробуровие, краново-металургійні та ін

Електромашинобудування пройшло великий шлях розвитку, починаючи від найпростішої моделей, створених півтора століття тому на основі відкриттів М. Фарадея (1821 - 1831), до сучасних електродвигунів і генераторів.

В даний час вітчизняної промисловістю виготовляються асинхронні двигуни потужністю від 0,12 до 400кВт єдиної серії 4А і потужністю понад 400 до 1000 кВт - серії 4А, а також серії А1-потужністю від 0,04 до 315 кВт.

Нові серії розроблені з урахуванням міжнародних норм-рекомендацій МЕК. В області асинхронних двигунів розробка серій проводилася відповідно до узгоджених загальними рекомендаціями щодо уніфікованої ув'язки настановних розмірів зі шкалою потужностей.

1. Вибір головних розмірів і розрахунок обмотки статора

Розрахунок асинхронних машин починають з визначення головних розмірів: внутрішнього діаметра статора і розрахункової довжини повітряного зазору . Найбільш доцільним є вибір головних розмірів, заснований на попередньому визначенні висоти осі обертання і ув'язці цього розміру з зовнішнім діаметром статора і наступному розрахунку внутрішнього діаметра статора.

Висоту осі обертання h і відповідний їй зовнішній діаметр статора визначають за таблицями 1 і 2 додатка для заданих номінальної потужності , Числа пар полюсів і виконання двигуна:

.

Внутрішній діаметр статора визначається:

,

де K D - коефіцієнт, визначається за таблицею 3 додатки.

Полюсний поділ, м:

Розрахункова потужність, кВт:

де Р 2 - потужність на валу двигуна, кВт;

k Е - відношення ЕРС обмотки статора до номінальної напруги, визначається за рисунком 1 додатка

Попередні значення η і з можуть бути взяті за кривими програми (малюнок 2 і 3), побудованих за даними двигунів серії 4А.

Попередній вибір електромагнітних навантажень А, А / м і В δ, Тл повинен бути проведений особливо ретельно, тому що вони визначають не тільки розрахункову довжину сердечника але і в значній мірі характеристики машини. Рекомендації по вибору А і В δ, представлені у вигляді кривих на рисунках 4 і 5 додатка, засновані на даних виготовлених двигунів.

Коефіцієнт полюсного перекриття α δ і коефіцієнт форми поля k у попередньо приймають рівними:

Попереднє значення обмоточного коефіцієнта вибирають в залежності від типу обмотки статора. Для одношарових обмоток = 0,95 ÷ 0,96; для двошарових обмоток при 2р = 2 приймають = 0,90 ÷ 0,91, при 2р> 2 = 0,91 ÷ 0,92.

Розрахункова довжина повітряного зазору, м:

де Ω - синхронна кутова швидкість вала двигуна, рад / с:

де - Синхронна частота обертання, об / хв;

- Частота живлення, Гц.

Критерієм правильності вибору головних розмірів D і служить відношення , Яке повинне знаходитися в межах, показаних на малюнку 6 додатка для прийнятого виконання машини. Якщо λ виявляється надмірно великим, то слід повторити розрахунок для найближчої зі стандартного ряду більшої висоти осі обертання h. Якщо λ занадто мало, то розрахунок повторюють для наступної в стандартному ряду меншої висоти h.

Для розрахунку магнітного кола крім необхідно визначити повну конструктивну довжину і довжину стали сердечників статора ( і ) І ротора ( і ). В асинхронних двигунах, довжина сердечників яких не перевищує 250-300 мм, радіальних вентиляційних каналів не роблять. Для такої конструкції = = . У більш довгих машинах сердечники підрозділяють на окремі пакети, розділені між собою радіальними вентиляційними каналами.

Стандартна ширина радіального повітряного каналу між пакетами мм. Кількість пакетів і їх довжина пов'язані з розрахунковою довжиною співвідношенням:

ціле число

При цьому число радіальних каналів .

Довжина стали сердечника ротора в таких машинах:

Конструктивна довжина сердечника статора:

Конструктивну довжину сердечника ротора в машинах з h <250 мм приймають рівною довжині сердечника статора:

= .

Довжина стали сердечника ротора

2. Розрахунок обмотки статора

Число витків фази обмотки повинна бути таким, щоб лінійне навантаження та індукція в повітряному зазорі як можна ближче співпадали з їх значеннями, прийнятими попередньо при визначенні головних розмірів, а число пазів статора забезпечувало б досить рівномірний розподіл котушок обмотки.

Тип обмотки статора вибирається за таблицею 4 додатки. Попередньо значення зубцевого поділу вибирають за малюнком 7 додатка. Зона 1 визначає значення для h ≤ 90 мм; зона 2 - для h ≤ 250 мм; зона 3 - для h ≥ 250 мм.

Можливі числа пазів статора, що відповідають обраному діапазону :

÷ = ÷

÷ = ÷

÷ = 69/83.

остаточне число пазів статора Z 1 слід вибирати в отриманих межах з урахуванням умов, що накладаються вимогами симетрії обмотки, і бажаного для проектованої машини значення числа пазів на полюс і фазу q. Число пазів статора в будь-якій обмотці асинхронних машин повинна бути кратна числу фаз, а число q повинно бути цілим:

де m - число фаз статора.

Зубцеву поділ статора (остаточно), м:

Остаточне значення не повинно виходити за вказані на малюнку 7 додатка межі більш, ніж на 10% і в будь-якому випадку для двигунів з h ≥ 56 мм не повинно бути менше 6 ÷ 7 мм.

Попереднє число ефективних провідників у пазу (за умови, що паралельні гілки в обмотці відсутні, а = 1):

,

де а - число паралельних гілок обмотки статора, яке має бути одним з дільників числа полюсів (наприклад, при 2р = 12 можливі значення а = 1, 2, 3, 4, 6.)

- Номінальний фазний струм обмотки статора, А:

Отримане число округлюють до найближчого цілого числа , А для двошарової обмотки повинно бути парним.

Остаточне число витків у фазі обмотки статора:

Остаточне значення лінійної навантаження, А / м 2:

отримане значення має відрізнятися від прийнятого раніше лише трохи.

Схему обмотки статора вибирають в залежності від потужності машини, орієнтуючись на конструкцію і передбачувану технологію укладання обмотки в пази. У статорах всіх двигунів з h ≤ 250 мм і в двигунах з 2р ≥ 10 при h ≥ 280 мм обмотка статора виконується з круглого обмоточного дроту. У двигунах з h ≥ 280 мм при 2р ≤ 8 обмотка - напівжорстка з прямокутного проводу, укладається в напіввідкриті пази.

Обмотувальний коефіцієнт:

,

де - Коефіцієнт укорочення, що враховує зменшення ЕРС витка, викликане укороченням кроку обмотки:

,

де β 1 - вкорочення кроку, область найбільш поширених значень β 1 = 0,79 ÷ 0,83 (для двошарових обмоток), для одношарових обмоток β 1 = 1

- Коефіцієнт розподілу, враховує зменшення ЕРС розподіленої по пазах обмотки в порівнянні з зосередженої:

Уточнене значення магнітного потоку, Вб:

Індукція в повітряному зазорі, Тл:

Якщо отримане значення виходить за межі рекомендованої області більш ніж на 5% (малюнки додатка 4 і 5), слід прийняти інше значення числа і повторити розрахунок.

Щільність струму в обмотці статора (попередньо), А / м 2:

,

де значення (А · J 1) для асинхронних двигунів різного виконання і потужності наведені на малюнках 8 і 9 додатка.

Перетин ефективного провідника (попередньо), мм 2:

Для висипали обмоток можуть бути використані обмотувальні дроти діаметром не більше 1,8 мм, проте в сучасних двигунах для підвищення надійності обмотки і спрощення її укладання в пази використовують дроти меншого діаметру. У обмотках, призначених для механізованого укладання, діаметр ізольованого проводу зазвичай беруть не більше 1,4 мм, а при ручному укладанні (двигуни з h> 160 мм) - не більше 1,7 мм. Якщо розрахунковий переріз ефективного провідника в машинах зі всипними обмоткою вище значень, що відповідають зазначеним діаметрам, то ефективний провідник поділяється на кілька елементарних. Для цього за таблицею 15 додатка підбирається перетин q ел і число елементарних провідників n ел, складових один ефективний, таким чином, щоб діаметр d ел елементарних провідників не виходив за вказані межі, а їх сумарна площа перерізу була близька до розрахункового перетину ефективного провідника:

Щільність струму в обмотці статора (остаточно), А / мм 2:

3. Розрахунок розмірів зубів зони статора і повітряного зазору

Розміри пазів в електричних машинах повинні бути обрані таким чином, щоб площа паза відповідала кількості і розмірам розміщуються в ньому провідників обмотки з урахуванням всієї ізоляції, а значення індукцій в зубцях і ярмі статора знаходились у визначених межах.

Конфігурація пазів і зубців визначається потужністю машини і типом обмотки. У двигунах серії 4А виконуються тільки трапецеїдальні пази з кутом нахилу граней клиновий частини β = 45 ° у двигунів з h ≤ 250 мм і β = 30 ° у двигунів з h ≥ 280 мм при 2р = 10 і 12.

Ширина зубців визначається за допустимим значенням магнітної індукції в зубці статора (таблиця 4 додатка), мм:

де k c - коефіцієнт заповнення сталлю магнітопроводів статора і ротора, k c = 0,97 для двигунів з h <355 мм, k c = 0,95 для двигунів з h> 355 мм.

Висота ярма статора, м:

Розміри паза в штампі:

висота паза, мм:

найбільша ширина паза, мм:

найменша ширина паза, мм:

при β = 45 °

отримані значення округляють до десятих часток міліметра.

Висота шліца паза повинна бути достатньою для забезпечення механічної міцності крайок зубців, що утримують в ущільненому стані провідники паза після закліновкі пазів. У двигунах з h ≤ 132 мм беруть = 0,5 мм, у двигунах з h ≥ 160 мм = 1мм.

Ширину шліца паза , Мм приймають за таблицею 5 додатка.

Площа поперечного перерізу паза в штампі, мм 2

,

висота клиновий частини паза, мм:

при β = 45 °

Розміри паза у просвіті з урахуванням припусків на шихтовку і збірку сердечників Δ b п і Δ h п (таблиця 6 додатка):

Площа поперечного перерізу паза для розміщення провідників:

де S з - площа поперечного перерізу корпусної ізоляції в пазу

де b з - одностороння товщина ізоляції в пазу (для двигунів з h = 50 ÷ 80 мм b з = 0,2 мм; для h = 90 ÷ 132 мм b з = 0,25 мм; для h = 160 мм b з = 0,4 мм)

Площа прокладок в пазу, мм 2:

- Для двигунів з h = 180 ÷ 250 мм:

Коефіцієнт заповнення паза

отримане значення є контролем правильності розміщення обмотки в пазах, має перебувати в межах 0,70 ÷ 0,75 при ручному укладанні і 0,7 ÷ 0,72 при механізованої. Знизити , Не змінюючи головних розмірів двигуна можна або зменшивши при тих же розмірах паза, або збільшивши площу поперечного перерізу паза.

Вибір повітряного зазору δ.

Правильний вибір δ багато в чому визначає енергетичні показники двигуна.

Для двигунів потужністю менше 20 кВт повітряний зазор, м.:

для двигунів середньої і великої потужності:

.

Отримане значення повітряного зазору слід округляти до 0,05 мм при δ <0,5 мм і до 0,1 мм при δ> 0,5 мм.

4. Розрахунок ротора

Вибору числа пазів ротора слід приділяти особливу увагу. Дослідження, проведені для вивчення впливу співвідношень чисел зубців на статорі і роторі на криву моменту, а також на шуми і вібрації, дозволили визначити найкращі поєднання Z 1 і Z 2 для короткозамкнених двигунів з різними числами 2р. Рекомендації по вибору Z 2 при відомих Z 1 і 2р наведені в таблиці 7 додатка.

Зовнішній діаметр ротора, м.:

Довжина ротора, м.:

Зубцеву поділ, мм.:

Внутрішній діаметр сердечника ротора (при безпосередній посадці на вал дорівнює діаметру вала ), М:

де - Коефіцієнт, що визначається за таблицею 8 додатку.

Струм в стержні ротора, А:

де - Коефіцієнт, що враховує вплив струму намагнічування і опору обмоток на співвідношення I 1 / I 2, визначається за рисунком 10 додатка.

ν i - Коефіцієнт приведення струмів:

Площа поперечного перерізу стрижня, мм 2:

де J 2 - щільність струму, А / м 2, в стрижнях ротора машин закритого обдуваемого виконання; при заливці пазів алюмінієм вибирається в межах J 2 = (2,5 ÷ 3,5) · 10 6 А / м 2, при захищеному виконанні на 10 ÷ 15% вище, причому для машин великих потужностей слід брати менші значення щільності струму.

Форма паза короткозамкнутого ротора визначається вимогами до пускових характеристик двигуна, його потужністю і числом полюсів. В асинхронних двигунах серії 4А з висотою осі обертання h ≤ 250 мм виконують грушоподібні пази і литу обмотку на роторі. У двигунах з h <160 мм пази мають вузьку проріз з наступними розмірами: = 1,0 мм і = 0,5 мм при висоті осі обертання h <100 мм; = 1,5 мм і = 0,75 мм при висоті осі обертання h = 112 ÷ 132 мм. У двигунах з h = 160 ÷ 250 мм виконують грушоподібні закриті пази з розмірами шліца = 1,5 мм і = 0,7 мм.

Висота перемички над пазом у двигунах з 2р ≥ 4 виконується рівної = 0,3 мм, в двополюсних двигунах = 1,0 ÷ 1,5 мм.

Допустима ширина зубця, мм (визначається за допустимою індукції B Z 2, Тл, таблиця 9 додатка):

Розміри паза:

- Діаметр верхньої частини паза, мм:

- Діаметр нижньої частини паза, мм:

умови високоякісної заливки пазів алюмінієм вимагають, щоб діаметр закруглення нижній частині паза b 2 в двигунах з h ≤ 132 мм був не менше 1,5 ÷ 2,0 мм, а в двигунах з h ≥ 160 мм - не менше 2,5 ÷ 3 , 0 мм.

Після розрахунку розміри паза слід округлити до десятих часток міліметра.

Повна висота паза, мм:

Уточнена площа перерізу стрижня, мм 2:

Щільність струму в стержні, А / мм 2:

Розрахунок короткозамикающіх кілець:

- Площа поперечного перерізу, мм 2:

= 136мм 2:

де - Щільність струму в замикаючих стрижнях, вибирають в середньому на 15-20% менше, ніж у стрижнях, А / мм 2.

- Струм у кільці, А:

, = 82А

де - Коефіцієнт приведення струмів в кільці до струму в стержні:

= 7мм

- Розміри замикаючих кілець:

де - Середній діаметр замикаючих кілець, мм;

5. Розрахунок магнітного ланцюга

Розрахунок магнітного кола проводять для режиму холостого ходу, при якому для асинхронних машин характерна відносно сильне насичення стали зубців статора і ротора.

Магнітна індукція в зубцях статора, Тл:

Магнітна індукція в зубцях ротора, Тл:

Магнітна індукція в ярмі статора, Тл:

Магнітна індукція в ярмі ротора, Тл:

де - Розрахункова висота ярма ротора, мм:

- При посадці сердечника безпосередньо на вал в двигунах з 2р = 2 і 4:

де - Діаметр аксіальних каналів ротора, мм;

- Число рядів аксіальних каналів.

У двигунах h ≤ 250 мм аксіальних каналів не роблять; при h = 250 мм = 10, = 15 ÷ 30 мм; при h = 280 ÷ 355 мм = 12, = 20 ÷ 30 мм, при h ≥ 355 мм = 9, = 55 ÷ 100 мм. Великі значення відповідають двигунам з великим числом 2р.

Магнітне напруга повітряного зазору, А:

де - Коефіцієнт повітряного зазору:

Магнітне напруга зубцеву зони статора, А:

де - Розрахункова висота зубця статора, мм, =

H Z - напруженість поля в зубцях, А / мм, визначається за таблицею 13 додатку відповідно до індукцією B Z по кривій намагнічування зубців для прийнятої марки сталі.

Магнітне напруга зубцеву зони ротора, А:

де - Розрахункова висота зубця ротора, мм,

= .

= .

Коефіцієнт насичення зубцеву зони:

отримане значення дозволяє попередньо оцінити правильність обраних розмірних співвідношень і обмотувальних даних проектованої машини. Якщо > 1,5 ÷ 1,6, має місце надмірне насичення зубцеву зони; якщо <1,2, то Зубцова зона мало використана або повітряний зазор взятий дуже великим. В обох випадках до розрахунку повинні бути внесені відповідні корективи.

Магнітне напруга ярма статора, А:

де - Довжина середньої магнітної лінії ярма статора, м:

- Напруженість поля при індукції , Яка визначається за кривою намагнічування для ярма прийнятої марки стали, А / м (таблиця 13 додатку)

Магнітне напруга ярма ротора, А:

де - Напруженість поля при індукції , Яка визначається за кривою намагнічування для ярма прийнятої марки стали, А / м (таблиця 14 додатка)

- Довжина середньої магнітної лінії потоку в ярмі ротора, м:

- Для всіх двигунів, крім двополюсних, сердечник ротора яких безпосередньо посаджений на вал (h ≤ ​​250 мм):

де - Висота спинки ротора, мм:

,

Сумарне магнітне напруга магнітного ланцюга машини, А:

Коефіцієнт насичення магнітного кола:

Намагнічує струм, А:

Відносне значення намагнічує струму:

6. Розрахунок параметрів асинхронної машини для номінального режиму

Активний опір фази обмотки статора, Ом:

,

де - Питомий опір матеріалу обмотки при розрахунковій температурі, Ом · м (таблиця 10 додатка). Для обмоток з ізоляцією класу нагрівостійкості У розрахункова температура приймається рівною 75 ° С (двигуни з h = 50 ÷ 132 мм), для обмоток класу нагрівостійкості F - 115 ° (двигуни з h = 160 ÷ 355 мм).

- Загальна довжина ефективних провідників фази обмотки, м:

де - Середня довжина витка обмотки, м:

де - Довжина пазової частини, дорівнює конструктивної довжині сердечників машини:

,

- Довжина лобової частини, м:

- Коефіцієнт, що визначається за таблицею 11 додатка;

В - довжина вильоту прямолінійної частини котушок, м. Для всипними обмотки, укладається у пази до запресовування сердечника в корпус, В = 0,01 м.

- Середня ширина котушки, м:

- Відносне вкорочення кроку обмотки статора.

Довжина вильоту лобовій частині котушки, м:

де - Коефіцієнт, що визначається за таблицею 11 додатка.

Відносне значення активного опору фази обмотки статора:

Активний опір фази обмотки ротора, Ом:

де - Опір стрижня, Ом:

- Повна довжина стрижня, м, = ;

- Опір ділянки останнього у кільця, укладеного між двома сусідніми стрижнями, Ом:

- Середній діаметр замикаючих кілець, м;

- Площа поперечного перерізу замикаючого кільця, м 2.

Активний опір обмотки ротора, приведене до числа витків обмотки статора, Ом:

Відносне значення:

Індуктивний опір розсіювання фази обмотки статора, Ом:

де - Коефіцієнт магнітної провідності пазової розсіювання, визначається в залежності від конфігурації пазів; для трапецеїдальних пазів:

де - Коефіцієнт, для всіх одношарових обмоток = 1; при двошаровій обмотці з укороченням 2 ​​/ 3 ≤ β <1 ;

- Коефіцієнт, .

- Коефіцієнт магнітної провідності лобового розсіювання

де - Число пазів на полюс і фазу;

- Довжина лобовій частині котушки, м;

- Відносне вкорочення кроку обмотки.

- Коефіцієнт магнітної провідності диференціального розсіювання:

де - Коефіцієнт, що визначається:

- При відкритих пазах статора і відсутності скосу пазів ротора:

- При напівзакритих або напіввідкритих пазах статора з урахуванням скосу пазів:

де , - Зубцеві поділу статора і ротора,

- Визначається по кривій малюнка 11 додатка;

- Коефіцієнт скосу, виражений у частках зубцевого поділу ротора. При відсутності скосу пазів = 0;

- Визначається за кривими малюнка 11 додатка в залежності від і (При відсутності скосу - по кривій, відповідної = 0);

- Коефіцієнт, що визначається залежно від кроку обмотки:

для одношарових обмоток ,

для двошарових обмоток з укороченням 2 ​​/ 3 ≤ <1 .

Відносне значення:

Індуктивний опір фази обмотки ротора, Ом:

,

де - Коефіцієнт магнітної провідності пазової розсіювання, визначається в залежності від конфігурації пазів; для грушовидних пазів:

для номінального режиму = 1 /

- Коефіцієнт магнітної провідності лобового розсіювання, розраховується в залежності від розмірів і розташування замикаючих кілець короткозамкненою обмотки:

- Коефіцієнт магнітної провідності диференціального розсіювання обмотки короткозамкнутого ротора:

,

де - Визначається за кривими малюнка 11 додатка.

При великому числі пазів ротора, що припадає на пару полюсів, ≥ 10, без помітної похибки можна прийняти .

6.10. Наведене до числа витків первинної обмотки індуктивний опір розсіювання фази ротора, Ом:

Відносне значення:

7. Розрахунок втрат і коефіцієнта корисної дії.

Втрати в асинхронних машинах підрозділяють на втрати в сталі (основні і додаткові), електричні, вентиляційні, механічні і додаткові втрати при навантаженні.

Основні втрати в сталі, Вт:

де - Показник ступеня, визначається за таблицею 12 додатка;

- Питомі втрати, Вт / кг, визначаються за таблицею 12 додатка;

і - Коефіцієнти, що враховують вплив на втрати в сталі нерівномірності розподілу потоку по перетинах ділянок муздрамтеатру і технологічних факторів. Для машин ≤ 250 кВт беруть = 1,6 і = 1,8.

і - Індукція в ярмі і середня індукція в зубцях статора, Тл;

і - Маса стали ярма і зубців статора, кг:

де - Висота ярма статора, мм:

- Середня ширина зубця статора, м;

γ с - питома маса сталі, = 7,8 · 10 3 кг / м 3.

Електричні втрати в усіх фазах обмотки статора, Вт:

Електричні втрати в обмотці короткозамкнутого ротора, Вт:

Механічні та вентиляційні втрати, Вт:

- У двигунах з радіальної системою вентиляції без радіальних вентиляційних каналів, з короткозамкненим ротором і вентиляційними лопатками на замикаючих кільцях, Вт:

,

де = 5 при 2р = 2; = 6 при 2р ≥ 4 для двигунів з ≤ 0,25 мм;

= 6 при 2р = 2; = 7 при 2р ≥ 4 для двигунів з > 0,25 мм.

- У двигунах із зовнішнім обдуванням (0,1 ≤ ≤ 0,5 м):

де = 1 для двигунів з 2р = 2; при 2р ≥ 4.

- У двигунах з радіальної системою вентиляції середньої та великої потужності:

де - Число радіальних вентиляційних каналів; за відсутності каналів = 0.

Додаткові втрати при номінальному режимі (приймаються рівними 0,5% номінальної споживаної потужності), Вт:

Загальні втрати в двигуні, Вт:

Коефіцієнт корисної дії при номінальному навантаженні:

8. Розрахунок робочих характеристик

Робочими характеристиками асинхронних двигунів називають залежності , , , Η, ѕ = . Методи розрахунку характеристик базуються на системі рівнянь струмів і напруг асинхронної машини, якій відповідає Г-образна схема заміщення.

Опору схеми заміщення, Ом:

Коефіцієнт схеми заміщення:

Активна складова струму холостого ходу, А:

Розрахункові величини:

Прийняти і розрахувати робочі характеристики, задаючись значеннями s = 0,005; 0,01; 0,15; 0,2; 0,25; 0,3; 0,35; ...; s н. Результати обчислень звести в таблицю 1.

Додати в блог або на сайт

Цей текст може містити помилки.

Виробництво і технології | Курсова
177.2кб. | скачати


Схожі роботи:
Дослідження трифазного короткозамкнутого асинхронного електродвигуна
Розрахунок асинхронного двигуна
Розрахунок роботи електродвигуна
Розрахунок параметрів тягового електродвигуна
Кінематичний розрахунок приводу Вибір електродвигуна
Розрахунок обмотки статора трифазного асинхронного двигуна при наявності магнітопровода з застосуванням
Моделювання пуску асинхронного двигуна
Проектування асинхронного двигуна серії 4А
Робочі характеристики асинхронного двигуна
© Усі права захищені
написати до нас