Проектування системи опалення житлового будинку

Зміст

1. Загальна частина

2. Визначення теплової потужності системи опалення

2.1 Визначення нормованого значення опору тепловіддачі стін

2.2 Визначення нормованого значення опору тепловіддачі суміщеного покриття

2.3 Визначення нормованого значення опору тепловіддачі надпідвальне перекриття

3. Визначення теплової потужності опалення

3.1 Визначення теплової потужності системи опалення

3.2 Визначення основних і додаткових втрат тепла

3.3 Визначення втрат тепла за укрупненими измерителям

4. Система опалення

3.1 Прийнята проектом схема опалення та її опис

3.2 Гідравлічний розрахунок трубопроводу

4.3 Розрахунок нагрівальних приладів

4.4 Розрахунок і підбір водоструминного елеватора

5. Вентиляція

5.1 Система і схема вентиляції

5.2 Аеродинамічний розрахунок системи вентиляції

Список використаної літератури

1. Загальна частина

Опис будинку:

18-квартирний 3-поверховий 2-секційний житловий будинок (для породинного заселення та постійного проживання) із зовнішніми стінами з червоної керамічної цегли марки М100 товщиною 0.65м. Висота поверху 3 м. Клас споруди, тобто сукупність вимог, що стосуються ступеня довговічності, вогнестійкості та інших експлуатаційних якостей, - II, ступінь вогнестійкості - II (вогнетривкі будівлю); ступінь довговічності - друга (термін служби 50-100 років). У будівлі є не опалювальний зі світловими прорізами в стінах підвал з чистою висотою 2.2м. Покрівлю будівлі плоска з поєднаним покриттям з вентильованим повітряним прошарком. Орієнтація головного фасаду по сторонах світу південно-західна.

Географічна і кліматична характеристика району будівництва:

Проектовану будівлю призначено для будівництва в місті Архангельськ, який знаходиться в II помірному кліматичному районі.

Кліматичні характеристики міста:

Температура повітря найбільш холодної п'ятиденки (t _Н5) забезпеченістю 0,92: мінус 31 ° С.

Середня температура найбільш холодних діб (t _Н1) забезпеченістю 0,92: мінус 37 ° С.

Середня швидкість вітру в січні: 3,7 м / с.

Розрахункове барометричний тиск (Р _БАР): 1010 гПа.

Переважний напрямок вітру за грудень-лютий: ЮВ

Максимальна з середніх швидкостей вітру по румбах за січень: 5,9

Середня швидкість вітру, м / с, за період з середньою добовою температурою повітря £ 8 ° С: 3,7

Переважний напрямок вітру за червень-серпень: СЗ

Мінімальна з середніх швидкостей вітру по румбах за липень, м / с: 4

Технічні умови для проектування:

Введення зовнішньої теплової мережі здійснюється з боку дворового фасаду. Параметри теплоносія на вводі в будівлю: 140-70 ° С. Наявний напір на вводі в будинок (Р _{Е зад):} 50 кПа.

Перелік нормативних документів за якими велося проектування:

СНіП 23-01-99 ^* Будівельна кліматологія.

СНіП 41-01-2003 Опалення, вентиляція і кондиціонування.

СНіП 31-01-2003 Будівлі житлові і багатоквартирні.

СНіП 23-02-2003 Тепловий захист будівель.

СНиП 3.05.01-85 ^* Внутрішні санітарно-технічні системи.

ГОСТ 30494-96 Будівлі житлові і суспільні. Параметри мікроклімату приміщення.

ГОСТ 21.205-93 СПДБ. Умовні позначення елементів санітарно-технічних систем.

2. Визначення теплової потужності системи опалення

Огороджувальні конструкції будівлі представлені зовнішніми стінами, перекриттям над верхнім поверхом і надпідвальне перекриттям.

Зовнішні стіни виконані з червоного керамічної цегли марки М100, товщина стін становить 0.65м, термічне опір (R ₀₎ одно

0.9770 .

Перекриття над верхнім поверхом поєднане з покриттям будівлі, в ньому присутня вентильований повітряний прошарок. Товщина перекриття ( ) Складає 0.34м, термічне опір (R ₀₎ одно

1.3189 .

Перекриття над не опалювальним зі світловими прорізами в стінах підвалом має товщину ( ) 0.383м, з термічним опором (R ₀₎ одно

1.7686 .

2.1 Визначення нормованого значення опору тепловіддачі стін

Малюнок 1 Конструкція зовнішніх стін

Визначення градусо-діб опалювального періоду

;

t _{int-розрахункова} середня температура внутрішнього повітря будівлі визначається за ГОСТ 30494 (таб. № 1)

t _{ht-середня} температура зовнішнього повітря (за СНіП 23-01)

z _{ht-тривалість} опалювального періоду в добі за СНіП 23-01ітельная кліматологія "(таб. № 1)

Для Архангельська t _int = 20 t _ht =- 4,4; z _ht = 253

;

За СНіП 23-02 таб № 4 примітка: якщо значення відрізняється від табличних використовуємо формулу

;

Для живого будівлі таб № 4 значення а = 0,00035; в = 1,4

;

Стіна з червоної цегли товщиною 650мм з

= 0,67

і утеплювача з мінеральної вати товщиною важкої 151мм з

= 0,06

;

Умова виконується конструкція стіни придатна для використання в м. Архангельськ.

2.2 Визначення нормованого значення опору тепловіддачі суміщеного покриття

Малюнок 2. Конструкція суміщеного покриття

Визначення градусо-діб опалювального періоду

;

Для Архангельська t _int = 20 t _ht =- 4,4; z _ht = 253

;

За СНіП 23-02 таб № 4 примітка: якщо значення відрізняється від табличних використовуємо формулу

;

Для живого будівлі таб № 4 значення а = 0,0005; в = 2,2

;

Суміщене покриття складається з: Бікрост в 2 шари товщиною 8мм і утеплювача з важких мінераловатних плит товщиною 230мм з

= 0,06

Цементно-піщаної стяжки товщиною 20мм з

= 0,76 ;

Залізобетонної плити завтовшки 0,34 мм з

= 1,319 ;

;

Умова виконується конструкція перекриття придатна для використання в м. Архангельськ.

2.3 Визначення нормованого значення опору тепловіддачі надпідвальне перекриття

Малюнок 3. Конструкція надпідвальне перекриття

Визначення градусо-діб опалювального періоду

;

Для Архангельська t _int = 20 t _ht =- 4,4; z _ht = 253

;

За СНіП 23-02 таб № 4 примітка: якщо значення відрізняється від табличних використовуємо формулу

;

Для живого будівлі таб № 4 значення а = 0,00045; в = 1,9

;

Суміщене покриття складається з:

Бікрост в 2 шари товщиною 8мм

Утеплювача з важких мінераловатних плит товщиною 170мм з

= 0,06

Цементно-піщаної стяжки товщиною 20мм з

= 0,76 ;

Залізобетонної плити завтовшки 0,383 мм з

= 1,769 ;

;

Умова виконується конструкція надпідвальне перекриття придатна для використання в м. Архангельськ.

3. Визначення теплової потужності опалення

3.1 Визначення теплової потужності системи опалення

Проектовану будівлю призначено для будівництва в місті Архангельськ.

Стіни:

матеріал стін: цегла червона; утеплювач з мінеральної вати товщиною важкої 151мм з

= 0,06

товщина стін: d нс = 820 мм;

термічний опір Rо = 3,65 м ² · ° С / Вт;

Перекриття над верхнім поверхом:

суміщене покриття з вентильованим повітряним прошарком (n = 0,9);

товщина: d пт = 590 мм;

термічний опір Rо = 5,34 м ² · ° С / Вт;

Перекриття над підвалом:

підвал неопалювальний зі світловими прорізами в стінах, розташований нижче рівня землі (n = 0,75);

товщина: d пт = 581 мм;

термічний опір Rо = 4,787 м ² · ° С / Вт;

Вид заповнення світлових отворів:

потрійне засклення в дерев'яних палітурках (спарений і одинарний).

Rо = 0,42 м ² · ° С / Вт;

3.2 Визначення основних і додаткових втрат тепла

Необхідна теплова потужність системи опалення визначається розрахунком теплових втрат через огороджувальні конструкції приміщень. Сумарні теплові втрати всіма приміщеннями є тепловтрати будівлі.

Втрати тепла через захисну конструкцію визначаються за виразом:

Q _ВГР = К · F · (t _В - t _Н5) · n (1 + Sb);

Де К - коефіцієнт теплопередачі через відповідну огорожу, Вт / м ² ° С. Коефіцієнт теплопередачі пов'язаний з термічним опором теплопередачі R ₀ співвідношенням:

К = ;

для несучих стін: ;

для вікон: ;

для підлоги: ;

для стелі: ;

F - площа огородження, м ^2.

t _В - розрахункова температура повітря всередині приміщення.

t _Н5 - розрахункова температура зовнішнього повітря для розрахунку систем опалення, рівна середній температурі найбільш холодної п'ятиденки.

Sb - коефіцієнт обліку додаткових втрат.

n - коефіцієнт обліку положення огороджувальної конструкції по відношенню до зовнішнього повітря.

Додаткові втрати враховуються згідно СНіП 2.04.05-86 в частках від основних втрат тепла.

Для розрахунку тепловтрат даної будівлі необхідно врахувати наступні додаткові втрати:

На орієнтацію вертикальних зовнішніх огороджень у розмірі:

10% (0,1) - при орієнтації на С, В;

5% (0,05) - на З;

0% - на Ю.

На відкривання вхідних зовнішніх дверей, не обладнаних тепловими завісами. У залежності від висоти опалювальної частини будинку Н (м) для подвійних дверей з тамбуром додаткові втрати рівні:

0,34 Н = 0,34 · 9,38 = 3,189;

На інфільтрацію через зовнішні вікна та балконні двері. Для триповерхових будівель добавки на інфільтрацію приймаються: для 1-го поверху - 1%, для 2-го - 5%, для 3-го - 0%;

На швидкість вітру (середню за січень). Оскільки швидкість вітру 3,7 м / с, то додаткові втрати на стіни, вікна та двері приймаються в розмірі 5%.

На кутові приміщення в розмірі 5% при орієнтації на С, В і 1% при орієнтації в інших випадках.

Розрахункова теплове навантаження приміщення являє собою суму втрат через всі огорожі приміщення. Втрати зменшуються на величину побутових теплопоступленій:

Q _Р = S Q _ВГР - Q _Б = Q _П - Q _Б; Вт;

Побутові тепловиділення визначаються:

Q _Б .= 17 · F _П; Вт;

де F _П - площа підлоги приміщення, м ^2.

Додаткові втрати враховуються згідно СНіП 2.04.05-86 в частках від основних втрат тепла.

При розрахунку проектованої будівлі враховувалися наступні додаткові втрати:

на орієнтацію вертикальних зовнішніх огороджень у розмірі:

10% (0,1) - при орієнтації на С, В, СВ, СЗ;

5% (0,05) - на ЮВ, З;

на відкривання вхідних зовнішніх дверей, не обладнаних тепловими завісами, залежно від висоти опалювальної частини будинку Н (м)

подвійні без тамбура-0, 34Н;

на інфільтрацію через зовнішні вікна та балконні двері для триповерхових будівель: 1-й поверх 1% ,2-й поверх 5%, 3-й поверх 0%;

на швидкість вітру (середню за січень). На стіни, вікна, двері в розмірі:

5% якщо середня швидкість вітру за січень до 5м / с

10% якщо середня швидкість вітру за січень 5-10м / с

15% якщо середня швидкість вітру за січень більше 10м / с

Приймаються 5% тому середня швидкість вітру за січень 3,7 м / с

на кутові приміщення в розмірі

5% від основних втрат через зовнішні стіни та вікна при орієнтації С, В, СВ, СЗ;

1%-в інших випадках.

Додаткові втрати на орієнтацію заносяться до графи 9, інші додаткові втрати - у графу 10 в таблиці № 2 додатки.

Визначення теплової потужності системи опалення приводиться в таблиці № 2 додатки.

3.3 Визначення втрат тепла за укрупненими измерителям

Метод визначення втрат тепла за укрупненими измерителям дозволяє зробити наближену оцінку втрат тепла будівлею з метою перевірки правильності виконаного розрахунку втрат тепла через огороджувальні конструкції.

Орієнтовно значення теплових втрат будинку визначається за виразом:

Q _у = q ₀ · V _Н · (t _СР - t _Н5), Вт;

де q ₀ - питома теплова характеристика будівлі, Вт / м ₃ · ° С;

q ₀ = 0,1528 Вт / м ³ · ° С;

V _Н - будівельний об'єм опалювальної частини будівлі по зовнішньому обміру, м ^3.

V _Н = 3903,08 м ³

t _СР - середня температура повітря в опалювальних приміщеннях, ° С. (Приймається рівною внутрішній температурі t _У більшості приміщень);

Q _у = q ₀ · V _Н · (t _СР - t _Н5) = 0,177 · 3903,08 · 51 = 35233,1 Вт;

Питома теплова характеристика будівлі являє собою тепловтрати 1м ³ будівлі при перепаді температур внутрішнього і зовнішнього повітря в 1 ° С (Вт / м ³ · ° С).

Питома теплова характеристика будівлі будь-якого призначення може бути визначена за формулою:

де Р - зовнішній периметр будівлі, м;

P = 88,98 м

S - площа будівлі по зовнішньому обміру, м ^2;

S = 413,75 м ²

Н - висота опалювальної частини будівлі, м;

Н = 9,383 м.

До _ОК, До _НС, До _ПЛ, До _ПТ - коефіцієнти теплопередачі відповідно вікон, стін, перекриття над підвалом і стелею, Вт / м ² · ° С.

r ₀ - коефіцієнт скління (відношення сумарної площі вікон і балконних дверей до сумарної площі вертикальних зовнішніх огороджень;

r ₀ = 0,21

n _ПЛ, n _ПТ - коефіцієнти у формулі

Перевірка:

Розбіжності знаходяться в межах норми.

Визначення теплової потужності опалення наведено в таблиці 1

4. Система опалення

3.1 Прийнята проектом схема опалення та її опис

Оскільки в будівлі немає горища, то проектується схема опалення двотрубна, тупикова зі штучною циркуляцією і з нижнім розведенням подаючих і зворотних магістралей, приєднана через індивідуальний тепловий пункт до зовнішньої водяний тепломережі. Використовуються сталеві водогазопровідні труби (ГОСТ 3262-75 *) діаметрами 20 і 25 мм. Стояки труб розставляються в кутах і простінках зовнішніх стін; сходові клітини обладнуються окремими стояками. Стояки розташовуються відкрито. Для спорожнення системи всі магістралі прокладаються з ухилом 0,002 в бік теплового пункту. Всі трубопроводи в підвалі теплоізолюється.

Опалювальні прилади - чавунні секційні радіатори типу МС-90-108, площа їх нагрівальної поверхні fc = 0,187 м ^3, номінальний тепловий потік q _НОМ = 802.0, 89 = 713,78 Вт / м ² для двотрубних систем при русі води "знизу -вниз "і q _НОМ = 802.0, 79 = 633,58 Вт / м ² при русі води" знизу-вверх ".

Радіатори в квартирах встановлюються під світловими прорізами і в зовнішніх стін на висоті 70 мм від підлоги. У під'їзді радіатори встановлюються на сходовій клітці першого поверху.

Арматура для регулювання та відключення ставиться на подавальних і зворотних відгалуженнях циркуляційних кілець для можливості аварійного вимкнення кожного циркуляційного кільця. Для регулювання роботи опалювальних приладів на підводках встановлюються крани подвійного регулювання КРД. Також на зворотних стояках встановлюються вентилі для гасіння надлишкового тиску.

3.2 Гідравлічний розрахунок трубопроводу

Располагаемое циркуляційний тиск для головного кільця визначається за формулою:

Р _{ГОЛ. К} = Р _І + Б (Р _Е + D Р _{Є. ТР),} Па

де Р _І - штучне тиск, створюваний насосом або елеватором;

Р _Е - природне циркуляційний тиск в розрахунковому кільці, обумовлене різницею тисків гарячої води в подаючому стояку і охолодженої води в зворотному стояку;

Б - коефіцієнт зниження природного тиску при температурі зовнішнього повітря вище розрахункової температури найбільш холодної п'ятиденки t _Н5. Для двотрубних систем Б = 0,4;

D Р _{Є. ТР} - додаткове природне тиск, що виникає за рахунок охолодження води в трубопроводах. При нижньої розведенню воно не враховується.

При безпосередньому приєднання системи опалення до зовнішніх тепломереж величина штучного тиску розраховується в залежності від тиску Р _{Е. зад} перед елеватором за формулою:

Па

де q - коефіцієнт змішування (ежекції) елеватора, що представляє собою відношення маси води підмішуваного із зворотного трубопроводу, до маси води, що подається з теплової мережі в сопло елеватора G _C, кг / год:

де T _Г - температура води в магістралі, що подає зовнішньої тепломережі, ⁰ С;

t _Г, t _О - температура води в прямому та зворотному магістралі системи опалення будинку, ⁰ С

G _{РМ -} кількість води (кг / год) циркулюють у системі опалення.

Природне тиск розраховується за формулою:

Р _Е = h · g · (r _О - r _Г), Па

де h - відстань від осі елеватора до середини розрахункового приладу, м;

r _О, r _Г - щільність води в зворотному і подаючому трубопроводі, кг / м ^3;

Середні питомі лінійні втрати тиску для розглянутого циркуляційного кільця:

Па / м

де S L _{ГОЛ. К -} сума довжин всіх ділянок циркуляційного кільця, м. Для проектованої будівлі S L _{ГОЛ. К} = 74,42 м.

Па / м

Визначаються розрахункові витрати теплоносія на кожній дільниці по формулі:

кг / год

де Q _УЧ - теплове навантаження розрахункової ділянки, Вт;

С - теплоємність води (С = 4, 19, кДж / кг град);

(T _Г - t _О) - різниця температур теплоносія в подавальному та зворотному трубопроводі системи опалення, 0С;

b 1 - поправочний коефіцієнт, що враховує додаткову (понад розрахункової) теплопередачу приладів при підборі стандартних типів їх. Для радіаторів і конвекторів b 1 становить 1,06;

b 2 - поправочний коефіцієнт, що враховує додаткові тепловтрати приладів при їх установці біля зовнішніх стін. Для радіаторів і конвекторів b 2 = 1,02.

Лінійні втрати тиску на ділянці) графа 8) визначаються за формулою:

h _L = R · L; Па

де

R - питомі втрати напору на ділянці, Па / м

L - довжина ділянки, м

Загальні втрати тиску на ділянці (графа 11) складаються з лінійних і місцевих втрат і визначаються:

P _УЧ = RL + Z; Па

R - питомі втрати напору на терті, Па;

L - довжина ділянки;

Z - втрати напору на місцеві опори.

Визначаються загальні втрати тиску в кільці (графа 12), як сума втрат по всіх розрахункових ділянках циркуляційного кільця.

Р _{ГОЛ. К.} = S (R L + Z), Па

Значення Р _{ГОЛ. К.} і Р _{ГОЛ. К.} = (0,9 ... 0,95) Р _{ГОЛ. К.}

тобто запас наявного тиску має становити 5 - 10%.

тому що запас знаходиться в межах 5 - 10% розрахунок кільця закінчений.

Після розрахунку головного циркуляційного кільця в тій же таблиці проводиться розрахунок кілець через прилади вищерозташованих поверхів того ж стояка.

Располагаемое циркуляційний тиск через прилад 2-го поверху більше тиску Р _{ГОЛ. К.} в головному кільці на величину:

де - Втрати тиску в підводках приладів нижчого (першого) поверху;

h ₂ - перевищення осі приладу 2-го поверху над віссю приладу 1-го поверху;

Розрахунку підлягають тільки ділянки, що не входять в головне кільце.

Аналогічно визначається додаткова величина циркуляційного тиску через прилад 3-го поверху:

де - Втрати тиску в підводках приладів нижчого (другого) поверху;

h ₂ - перевищення осі приладу 3-го поверху над віссю приладу 2-го поверху;

Далі проводиться розрахунок малого циркуляційного кільця через найближчий до вузла управління стояк у тому ж галузі через прилад 1-го поверху. Розрахунок виконується тільки для ділянок стояка, тому що інші ділянки малого кільця розраховані в головному кільці.

Располагаемое тиск в малому стояку представляє собою різницю тисків між точками підключення стояка до подаючої і зворотної гілкам головного кільця:

де - Сумарні втрати ділянок, спільних з головним кільцем.

Гідравлічний розрахунок наведений у таблиці 2.

4.3 Розрахунок нагрівальних приладів

Для підтримки в приміщенні розрахункової температури необхідно, щоб тепловіддача нагрівальних приладів компенсувала тепловтрати приміщення.

Розрахункова площа приладу визначається за формулою:

, М ^2,

де Q _ПР - необхідна тепловіддача приладу, Вт;

q _ПР - розрахункова щільність теплового потоку приладу, Вт / м ^2.

Необхідна тепловіддача приладу:

Q _ПР = Q _Р - 0,9 Q _ТР, Вт

де Q _Р - теплове навантаження приміщення, Вт;

Q _ТР - сумарна тепловіддача відкрито прокладених труб в приміщенні, Вт, визначають за виразом:

Q _ТР = q _У l _В + q _Г l _Г,

де q _В, q _{Г -} тепловіддача 1 м вертикально або горизонтально прокладених труб, Вт / м;

l _У, l _Г - довжина труб в межах приміщення, м.

Розрахункова щільність теплового потоку приладу визначається за формулою:

де n, Р - коефіцієнти, які залежать від типу, схеми встановлення приладу, витрати та напрямки води. Для проектованої будівлі n = 0,25 при направленні русі води знизу-вверх, при витраті теплоносія 18-61 кг / год, Р = 0,12, n = 0,15 при направленні русі води знизу-вниз; при витраті теплоносія 18 - 61 кг / год, Р = 0,08;

q _{НОМ -} номінальна щільність теплового потоку (тепловіддача 1 м ^{2 прилади} при стандартних умовах). Для прийнятих приладів q _НОМ = 633,58 Вт / м ² при русі води знизу-вверх, q _НОМ = 713,78 Вт / м ² при русі води знизу-вниз;

D t _СР - середній температурний напір, що визначається за формулою:

D t _СР = 0,5 (t _ВХ + t _ВИХІД) - t _В, ⁰ С

Витрата теплоносія через прилад G _ПР визначається виходячи з необхідної тепловіддачі приладу Q _ПР за формулою:

, Кг / год

Число секцій чавунних радіаторів визначається за формулою:

_,

де f _C - площа 1 секції радіатора, м ^2;

b _{3 -} коефіцієнт, що враховує число секцій в одному радіаторі. Коефіцієнт b ₃ розраховується:

;

b ₄ - коефіцієнт, що враховує спосіб установки радіатора. При відкритої установки b ₄ = 1.

Розрахунок нагрівальних приладів наведено в таблиці 3.

4.4 Розрахунок і підбір водоструминного елеватора

Основна робоча характеристика елеватора - коефіцієнт змішування (ежекції), що визначається за формулою

;

де G _РМ - кількість води (кг / год), що циркулює в системі опалення;

T _{1 -} температура теплоносія в прямому трубопроводі теплової мережі, яка набуває чинності згідно з варіантом завдання, ⁰ С;

t _Г, t _О - температура води в прямому та зворотному магістралі системи опалення, ⁰ С;

Величина коефіцієнта змішування необхідна для визначення діаметрів горловини і сопла елеватора.

Розрахунковий діаметр горловини визначається за формулою:

;

де Р _І - штучне циркуляційний тиск (Па).

Порівнюємо отриманий діаметр горловини зі значеннями таблиці 6.1. Приймаються фактичний діаметр d _Г ^С = 15 мм і обчислюємо діаметр вихідного перетину змінного сопла по наближеною формулою:

; Мм

Необхідний тиск, який необхідно мати в тепловій мережі перед елеватором для подолання гідравлічного опору елеватора і створення штучного циркуляційного тиску в системі опалення визначається за формулою:

Р _Е = 1,4 · (1 + q) ² · Pu, Па

Р _Е = 1,4 · (1 +1,8) ² · 4555,39 = 50 кПа

Так як відхилення тиску перед елеватором від запланованого викликає розрегулювання системи опалення, тобто нерівномірне тепловіддачу приладів, в даному випадку тому Р _{Е. Зад} ≥ Р _Е перед елеватором встановлюють регулятор витрати.

5. Вентиляція

5.1 Система і схема вентиляції

Приплив повітря в приміщення здійснюється неорганізовано через кватирки і нещільність в притворах вікон та балконних дверей. Для триповерхового будинку при суміщеної покрівлі влаштовується вентиляція з індивідуальними для кожного приміщення каналами або з об'єднавчими каналами під стелею допоміжних приміщень ..

Норми повітрообміну для житлових квартир:

ванна кімната - 25 м ³ / год

вбиральня індивідуальна - 25 м ³ / год

кухня з 2 ^{х-конфорочних} плитою - 60 м ³ / ч.

У вентильованих приміщеннях даного проекту канали влаштовують в товщі внутрішніх цегляних стін. Їх перетин кратно розмірами цегли і становить 140 х 140 мм.

Таблиця - Розрахунок природної вентиляції

5.2 Аеродинамічний розрахунок системи вентиляції

Располагаемое природний тиск розраховується за формулою:

Р _Е = h (r _Н - r _В) g, Па

де h - вертикальна відстань від центру витяжних грат (розташовується на 0,2-0,5 м нижче стелі) до гирла загальної витяжної шахти на покрівлі, м.

r _Н, r _В - густина повітря відповідно при розрахунковій температурі зовнішнього та внутрішнього повітря, кг / м ^3.

Щільність повітря визначається за виразом:

,

де Р _БАР - барометричний тиск в районі будівництва, для проектованої будівлі Р _БАР = 1010 гПа;

t - розрахункова температура повітря, ° С;

t _H = 5 ⁰ C;

u - швидкість руху повітря, м / с.

Розміри перерізу каналів і жалюзійних решіток підбираються виходячи з розрахункової площі перерізу:

де L - розрахункова витрата повітря, м ³ / год;

u - швидкість руху повітря, м / с.

Для каналів прямокутного перерізу зі сторонами а і б визначається еквівалентний діаметр:

мм

По фактичному перетину обчислюється фактична швидкість руху u _Ф = L / 3600 F _Ф

Лінійні втрати тиску на ділянці визначаються як добуток R L b _Ш.

Місцеві втрати тиску визначаються за формулою:

; Па

де Sz - сума коефіцієнтів місцевих опорів на ділянці, що приймаються за додатком X;

- Динамічний тиск повітря, Па.

Розрахунок коефіцієнтів місцевих опорів приведений в таблиці 5.

Аеродинамічний розрахунок наведений у таблиці.

Таблиця - Розрахунок коефіцієнтів місцевих опорів

Список використаної літератури

1. Тихомиров К. В. Теплотехніка, теплогазопостачання і вентиляція. М, Стройиздат, 1974.

2. Довідник проектувальника, ч. I. Опалення. Під ред. . І. Г. Староверова. - М, Стройиздат, 1990.

3. Єрьомкін А. І., Корольова Т. І. Тепловий режим будівель, М, Вид-во АСВ, 2003.

4. Сканаві А. І. Опалення., М, Стройиздат, 1988.

5. Гусєв В. Н. Теплопостачання та вентиляція. Л, Стройиздат, 1975.

6. Юркевич О. О. Опалення громадянського будинку., Іжевськ, Видавництво ІжГТУ, 2001.

7. Бондаренко В. В., Мішнева Г. С. Опалення та вентиляція житлового будинку. Перм, ПДТУ, 1995.

8. СНиП 2.01.01-82, Будівельна кліматологія і геофізика, Держбуд СРСР М, Стройиздат, 1983.

9. СНиП 2.04.05-91 *. Опалення, вентиляція і кондиціонування. Держбуд СРСР, М, Стройиздат, 1987.

10. СНиП 2.08.01-89. Житлові будинки. Держбуд СРСР М, Стройиздат, 1989.

11. СНіП II -3-79 **. Будівельна теплотехніка. Норми проектування. М, Стройиздат, 1987.

12. ГОСТ 21.602-79 СПДБ. Опалення, вентиляція і кондиціонування повітря. Робочі креслення. М. Вид-во стандартів, 1980.

13. ГОСТ 21.205-93 СПДБ. Умовні позначення елементів санітарно - технічних систем.