Проектування захисного заземлення електроустановок.
Завдання: Розрахувати поєднане ЗП для цехової трансформаторної підстанції 6 / 0, 4 кВ, приєднаної до електромережі з ізольованою нейтраллю. При цьому прийняти: розімкнутий контур ЗУ, як вертикального електрода - b в = 12 мм ; В = 40 м , Горизонтальний електрод - S р = 51 мм 2; d г = 10 мм .
Вихідні дані: Грунт суглинок, H 0 = 0,9 м , L віз = 70 км , L каб = 40 км , N в = 6 шт, l в = 3 м , А в = 12 м , R е = 30 Ом.
Розрахунок:
Розрахунковий струм замикання на землю:
де U л - лінійна напруга мережі, кВ; l каб - загальна довжина підключених до мережі кабельних ліній, км; l віз - загальна довжина підключених до мережі ЛЕП, км.
Визначення розрахункового питомого опору грунту:
де r табл. = 100 Ом × м - виміряне питомий опір грунту (з табл. 6.3 [2] для суглинного грунту); y = 1,5 - кліматичний коефіцієнт, прийнятий за табл. 6.4 [2] для суглинного грунту.
Визначення необхідності штучного заземлювача і обчислення його необхідного опору.
Опір ЗУ R із зв вибирається з табл. 6.7 [2] в залежності від U ЕУ і r розр в місці спорудження ЗУ, а також режиму нейтралі даної електромережі:
R е> R із зв, Þ штучний заземлювач необхідний. Його потрібне заземлення:
Визначення довжини горизонтальних електродів для розімкнутого контуру ЗУ:
де а в - відстань між вертикальними електродами n в.
Розрахункове значення опору вертикального електрода:
Розрахункове значення опору горизонтального електрода по (формулою г):
Коефіцієнти використання для вертикальних і горизонтальних електродів за даними табл. 6.9 [2] рівні: h в = 0,73, h р = 0,48.
Розрахунковий опір групового заземлювача:
R
Приймаються n = 10.
l р = 120 м
R р = 0,16 Ом
За табл. 6.9 h в = 0,68, h р = 0,4
R = 0,4 Ом
R к = R е × R / (R е + R)
R л = 30 × 0,4 / (30 +0,4) = 0,395 Ом
R е - природний опір, Ом;
R і - опір штучного заземлювача, Ом;
R в - опір вертикального електрода, Ом;
R г - опір горизонтального електрода, Ом;
R - опір групового заземлювача, Ом;
R к - загальний опір комбінованого ЗУ, Ом;
h в, h г - коефіцієнт використання вертикального і горизонтального електродів;
а в - відстань між електродами, м;
l в - довжина електродів, м;
n в - кількість вертикальних електродів.
SHAPE \ * MERGEFORMAT
Рис. 3.1. Вертикальний електрод
Рис. 3.2. План комбінованого ЗУ R і
Рис. 3.3. Схема використання освітленого ЗУ в системі захисного ЕУ напругою до і понад 1 кВ
1 - заземлювальний провідник;
2 - горизонтальний заземлювач;
3 - вертикальний заземлювач;
4 - природний заземлювач з R е = 30 Ом;
ЕУ1 - високовольтна ЕУ;
ЕУ2 - низьковольтна ЕУ.
Конструктивні рішення:
1. приєднання корпусів електромашин, трансформаторів, апаратів, світильників тощо, металевих корпусів пересувних та переносних ЕУ та ЗУ за допомогою заземлювального провідника перерізом не менше 10 мм 2.
2. розташування ЗУ, як правило, в безпосередній близькості від ЕУ. Воно повинне із природних і штучних заземлювачів. При цьому в якості природних заземлювачів слід використовувати прокладені в землі водогінні та інші металеві трубопроводи (за винятком трубопроводів горючих рідин, горючих чи вибухових газів і сумішей), обсадні труби свердловин, металеві та залізобетонні конструкції будівель і споруд, що знаходяться в зіткненні з землею, і інші елементи. Для штучних заземлювачів слід застосовувати тільки сталеві заземлювачі.
Проектування припливної і витяжної механічної вентиляції
Завдання: Розрахувати механічну витяжну вентиляцію для приміщення, в якому виділяється пил або газ і спостерігається надлишковий явне тепло.
Вихідні дані: Кількість виділяються шкідливостей: m вр. = 0,4 кг / год газу, Q я хат. = 20 кВт. Параметри приміщення: 9'15'9 м. Температура повітря: t п. = 10 ° С, t у. = 23 ° С. Допустима концентрація газу С д. = 5,0 мг / м 2. Число працюючих: 46 людини в зміну. Схема розміщення воздуховода наведена на рис.3.3. Підібрати необхідний вентилятор, тип і потужність електродвигуна і вказати основні конструктивні рішення.
Рис 3.3. Схема повітроводів
витяжної вентиляції.
Розрахунок:
L П - потрібне кількість повітря для приміщення, м 3 / год;
L СГ - Потрібне кількість повітря виходячи із забезпечення в даному приміщення санітарно-гігієнічних норм, м 3 / год;
L П - теж виходячи з норм вибухопожежної безпеки, м 3 / ч.
Розрахунок значення L СГ ведуть по надлишку явною або повної теплоті, масі виділяються шкідливих речовин, надлишку вологи (водяної пари), яка нормується кратності повітрообміну і нормованому питомій витраті припливного повітря. При цьому значення L СГ визначають окремо для теплого і холодного періоду року при щільності припливного і повітря, що видаляється r = 1,2 кг / м 3 (температура 20 ° С).
При наявності в приміщенні явною теплоти
де t y і t п - температури віддаленого і поступає в приміщення повітря
При наявності виділяються шкідливих речовин (пар, газ, пил т вр мг / год) у приміщенні реквізит витрата визначають за формулою:
де С д - концентрація конкретного шкідливої речовини, що видаляється з приміщення, приймаємо рівним ГДК, мг / м 3
З п-концентрація шкідливої речовини в припливно повітрі, мг / м 3
Витрата повітря для забезпечення норм вибухопожежної безпеки ведуть за масою виділяються шкідливих речовин в даному приміщенні, здатних до вибуху
де С нк = 60 г / м 3 - нижня концентраційна межа поширення полум'я по газоповітряної суміші.
Знайдене значення уточнюють у мінімальній витраті зовнішнього повітря:
L min = n × m × z = 46 × 25 × 1,3 = 1495 м 3 / год
де m = 25 м 3 / ч-норма повітря на одного працівника,
z = 1,3-коефіцієнт запасу.
n = 46 - число працівників
Остаточно L П = 114000 м 3 / год
Аеродинамічний розрахунок ведуть при заданих для кожної ділянки вентсеті значень їх довжин L, м, та витрат повітря L, м 3 / ч. Для цього визначають:
1.Кількість витяжного повітря по магістральних і іншим воздуховодам;
2.Суммарное значення коефіцієнтів місцевих опорів по i-ділянкам за формулою:
x пов - коефіцієнт місцевого опору повороту (табл. 6 [2]);
S x ЗТ = x ВТ × n - сумарний коефіцієнт місцевого опору витяжних трійників;
x СП - коефіцієнт місцевого опору при сполученні потоків під гострим кутом, x СП = 0,4.
У відповідності з побудованою схемою повітроводів визначаємо коефіцієнт місцевих опорів. Усмоктувальна частина воздуховода об'єднує чотири відсмоктування і після вентилятора повітря нагнітається за двома напрямками.
На ділянках а, 1, 2 і 3 тиск губиться на вході у двох (чотирьох) відводи і в трійнику. Коефіцієнт місцевого опору на вході залежить від вибраної конструкції конічного колектора. Останній встановлюється під кутом a = 30 ° і при співвідношенні l / d 0 = 0,05, тоді за довідковими даними коефіцієнт дорівнює 0,8. Два однакових круглих відведення запроектовані під кутом a = 90 ° і з радіусом закруглення R 0 / d е. = 2.
Для них за табл. 14.11 [3] коефіцієнт місцевого опору x 0 = 0,15.
Втрату тиску у штанообразном трійнику з кутом ответленія в 15 ° зважаючи малості (крім ділянки 2) не враховуємо. Таким чином, сумарний коефіцієнт місцевих опорів на ділянках а, 1,2,3
S x = 0,8 + 2 × 0,15 = 1,1
На ділянках б і в місцеві втрати опору тільки в трійнику, які через дрібниці (0,01 ... 0,003) не враховуємо. На ділянці г втрати тиску в перехідному патрубку від вентилятора орієнтовно оцінюють коефіцієнтом місцевого опору x г = 0,1. На ділянці д розташоване випускна шахта, коефіцієнт місцевого опору залежить від обраної її конструкції. Тому вибираємо тип шахти з плоским екраном і його відносним подовженням 0,33 (табл. 1-28 [2]), а коефіцієнт місцевого опору становить 2,4. Так як втратою тиску в трійнику нехтуємо, то на ділянці д (включаючи і ПУ) отримаємо x д = 2,4. На ділянці 4 тиск губиться на вільний вихід (x = 1,1 за табл. 14-11 [3]) і у відведенні (x = 0,15 за табл. 14-11 [3]). Крім того, слід орієнтовно передбачити втрату тиску на відгалуження в трійнику (x = 0,15), так як тут може бути суттєвий перепад швидкостей. Тоді сумарний коефіцієнт місцевих опорів на ділянці 4
S x 4 = 1,1 + 0,15 + 0,15 = 1,4
Визначення діаметрів повітроводів з рівняння витрати повітря:
Обчислені діаметри округляються до найближчих стандартних діаметрів за додатком 1 книги [3]. За отриманими значеннями діаметрів перераховується швидкість.
За допоміжної таблиці з додатку 1 книги [3] визначаються динамічний тиск і приведений коефіцієнт опору тертя. Підраховуються втрати тиску:
Для спрощення обчислень складена таблиця з результатами:
Як видно з таблиці, на ділянці 4 вийшла неприпустима нев'язка у 462 Па (57%).
Як видно з таблиці, на ділянці 2, 3 вийшла неприпустима нев'язка в 45 Па (13%).
Для ділянки 4: зменшуємо d з 400 мм до 250 мм , Тоді
при цьому
Для ділянки 2 і 3: зменшуємо d з 400 мм до 250 мм , Тоді V = 10 м / с, при цьому 
Вибір вентилятора.
З додатку 1 книги [3] за значеннями L потр = 34286 м 3 / год і Р I = 1186 Па обраний вентилятор Ц-4-76 № 12.5 Q в - 35000 м 3 / год, М в - 1400 Па, h в = 0,84, h п = 1. Звідси встановлена потужність електродвигуна становить:
де Q в - прийнята продуктивність вентилятора, N в - прийнятий напір вентилятора, h в = h - ККД вентилятора, h п - ККД передачі.
З додатку 5 книги [3] за значеннями N = 75 кВт і w = 1000 об / хв обраний електродвигун АО2-92-6 (АТ »- захисне виконання, 92 - розмір зовнішнього діаметра, 6 - число полюсів). Схема електродвигуна показана на рис.3.2.
Рис. 3.2. Схема електродвигуна А02-92-6
При цьому необхідно передбачити установку реверсивних магнітних пускачів для реверсування повітря при відповідних аварійних ситуаціях в даному приміщенні.
Вентилятор і електродвигун встановлюються на залізниці рамі при їх одноосьовому розташуванні. Для віброізоляції рама встановлюється на виброизолирующие матеріал. На воздухоотвода встановлюють діафрагму, а між ними і вентилятором перехідник.
Список використаної літератури:
1. Інструкція по влаштуванню блискавкозахисту будівель і споруд РД 34.21.122 - 871 Міненерго СРСР. - М.: Вища школа, 1989.
2. Практикум з безпеки життєдіяльності під ред. Бережного С.А. - К.: ТДТУ, 1997.
3. Калінушкін М.П. Вентиляторні установки, Вища школа, 1979.
Завдання: Розрахувати поєднане ЗП для цехової трансформаторної підстанції 6 / 0, 4 кВ, приєднаної до електромережі з ізольованою нейтраллю. При цьому прийняти: розімкнутий контур ЗУ, як вертикального електрода - b в =
Вихідні дані: Грунт суглинок, H 0 =
Розрахунок:
Розрахунковий струм замикання на землю:
де U л - лінійна напруга мережі, кВ; l каб - загальна довжина підключених до мережі кабельних ліній, км; l віз - загальна довжина підключених до мережі ЛЕП, км.
Визначення розрахункового питомого опору грунту:
де r табл. = 100 Ом × м - виміряне питомий опір грунту (з табл. 6.3 [2] для суглинного грунту); y = 1,5 - кліматичний коефіцієнт, прийнятий за табл. 6.4 [2] для суглинного грунту.
Визначення необхідності штучного заземлювача і обчислення його необхідного опору.
Опір ЗУ R із зв вибирається з табл. 6.7 [2] в залежності від U ЕУ і r розр в місці спорудження ЗУ, а також режиму нейтралі даної електромережі:
R е> R із зв, Þ штучний заземлювач необхідний. Його потрібне заземлення:
Визначення довжини горизонтальних електродів для розімкнутого контуру ЗУ:
де а в - відстань між вертикальними електродами n в.
Розрахункове значення опору вертикального електрода:
Розрахункове значення опору горизонтального електрода по (формулою г):
Коефіцієнти використання для вертикальних і горизонтальних електродів за даними табл. 6.9 [2] рівні: h в = 0,73, h р = 0,48.
Розрахунковий опір групового заземлювача:
R
Приймаються n = 10.
l р =
R р = 0,16 Ом
За табл. 6.9 h в = 0,68, h р = 0,4
R = 0,4 Ом
R к = R е × R / (R е + R)
R л = 30 × 0,4 / (30 +0,4) = 0,395 Ом
R е - природний опір, Ом;
R і - опір штучного заземлювача, Ом;
R в - опір вертикального електрода, Ом;
R г - опір горизонтального електрода, Ом;
R - опір групового заземлювача, Ом;
R к - загальний опір комбінованого ЗУ, Ом;
h в, h г - коефіцієнт використання вертикального і горизонтального електродів;
а в - відстань між електродами, м;
l в - довжина електродів, м;
n в - кількість вертикальних електродів.
SHAPE \ * MERGEFORMAT
Н |
Н 0 |
d в |
l в |
Рис. 3.1. Вертикальний електрод
а в = 12м |
а в = 12м |
2 |
3 |
3 |
4 |
Рис. 3.2. План комбінованого ЗУ R і
U> 1 кВ |
У |
А |
З |
У |
А |
U £ 1 кВ |
ЕУ1 |
ЕУ2 |
З |
1 |
1 |
1 |
2 |
4 |
l в = 3 м, d в = 12 мм, n в = 6 шт, |
Рис. 3.3. Схема використання освітленого ЗУ в системі захисного ЕУ напругою до і понад 1 кВ
1 - заземлювальний провідник;
2 - горизонтальний заземлювач;
3 - вертикальний заземлювач;
4 - природний заземлювач з R е = 30 Ом;
ЕУ1 - високовольтна ЕУ;
ЕУ2 - низьковольтна ЕУ.
Конструктивні рішення:
1. приєднання корпусів електромашин, трансформаторів, апаратів, світильників тощо, металевих корпусів пересувних та переносних ЕУ та ЗУ за допомогою заземлювального провідника перерізом не менше 10 мм 2.
2. розташування ЗУ, як правило, в безпосередній близькості від ЕУ. Воно повинне із природних і штучних заземлювачів. При цьому в якості природних заземлювачів слід використовувати прокладені в землі водогінні та інші металеві трубопроводи (за винятком трубопроводів горючих рідин, горючих чи вибухових газів і сумішей), обсадні труби свердловин, металеві та залізобетонні конструкції будівель і споруд, що знаходяться в зіткненні з землею, і інші елементи. Для штучних заземлювачів слід застосовувати тільки сталеві заземлювачі.
Проектування припливної і витяжної механічної вентиляції
Завдання: Розрахувати механічну витяжну вентиляцію для приміщення, в якому виділяється пил або газ і спостерігається надлишковий явне тепло.
Вихідні дані: Кількість виділяються шкідливостей: m вр. = 0,4 кг / год газу, Q я хат. = 20 кВт. Параметри приміщення: 9'15'9 м. Температура повітря: t п. = 10 ° С, t у. = 23 ° С. Допустима концентрація газу С д. = 5,0 мг / м 2. Число працюючих: 46 людини в зміну. Схема розміщення воздуховода наведена на рис.3.3. Підібрати необхідний вентилятор, тип і потужність електродвигуна і вказати основні конструктивні рішення.
|
витяжної вентиляції.
l 2 = 7м |
l г = 2м |
l 1 = 7м |
l б = 8м |
l 3 = 7м |
l в = 3,5 м |
l 4 = 4м |
ПУ |
l a = 7м |
Розрахунок:
L П - потрібне кількість повітря для приміщення, м 3 / год;
L СГ - Потрібне кількість повітря виходячи із забезпечення в даному приміщення санітарно-гігієнічних норм, м 3 / год;
L П - теж виходячи з норм вибухопожежної безпеки, м 3 / ч.
Розрахунок значення L СГ ведуть по надлишку явною або повної теплоті, масі виділяються шкідливих речовин, надлишку вологи (водяної пари), яка нормується кратності повітрообміну і нормованому питомій витраті припливного повітря. При цьому значення L СГ визначають окремо для теплого і холодного періоду року при щільності припливного і повітря, що видаляється r = 1,2 кг / м 3 (температура 20 ° С).
При наявності в приміщенні явною теплоти
де t y і t п - температури віддаленого і поступає в приміщення повітря
При наявності виділяються шкідливих речовин (пар, газ, пил т вр мг / год) у приміщенні реквізит витрата визначають за формулою:
де С д - концентрація конкретного шкідливої речовини, що видаляється з приміщення, приймаємо рівним ГДК, мг / м 3
З п-концентрація шкідливої речовини в припливно повітрі, мг / м 3
Витрата повітря для забезпечення норм вибухопожежної безпеки ведуть за масою виділяються шкідливих речовин в даному приміщенні, здатних до вибуху
де С нк = 60 г / м 3 - нижня концентраційна межа поширення полум'я по газоповітряної суміші.
Знайдене значення уточнюють у мінімальній витраті зовнішнього повітря:
L min = n × m × z = 46 × 25 × 1,3 = 1495 м 3 / год
де m = 25 м 3 / ч-норма повітря на одного працівника,
z = 1,3-коефіцієнт запасу.
n = 46 - число працівників
Остаточно L П = 114000 м 3 / год
Аеродинамічний розрахунок ведуть при заданих для кожної ділянки вентсеті значень їх довжин L, м, та витрат повітря L, м 3 / ч. Для цього визначають:
1.Кількість витяжного повітря по магістральних і іншим воздуховодам;
2.Суммарное значення коефіцієнтів місцевих опорів по i-ділянкам за формулою:
x пов - коефіцієнт місцевого опору повороту (табл. 6 [2]);
S x ЗТ = x ВТ × n - сумарний коефіцієнт місцевого опору витяжних трійників;
x СП - коефіцієнт місцевого опору при сполученні потоків під гострим кутом, x СП = 0,4.
У відповідності з побудованою схемою повітроводів визначаємо коефіцієнт місцевих опорів. Усмоктувальна частина воздуховода об'єднує чотири відсмоктування і після вентилятора повітря нагнітається за двома напрямками.
На ділянках а, 1, 2 і 3 тиск губиться на вході у двох (чотирьох) відводи і в трійнику. Коефіцієнт місцевого опору на вході залежить від вибраної конструкції конічного колектора. Останній встановлюється під кутом a = 30 ° і при співвідношенні l / d 0 = 0,05, тоді за довідковими даними коефіцієнт дорівнює 0,8. Два однакових круглих відведення запроектовані під кутом a = 90 ° і з радіусом закруглення R 0 / d е. = 2.
Для них за табл. 14.11 [3] коефіцієнт місцевого опору x 0 = 0,15.
Втрату тиску у штанообразном трійнику з кутом ответленія в 15 ° зважаючи малості (крім ділянки 2) не враховуємо. Таким чином, сумарний коефіцієнт місцевих опорів на ділянках а, 1,2,3
S x = 0,8 + 2 × 0,15 = 1,1
На ділянках б і в місцеві втрати опору тільки в трійнику, які через дрібниці (0,01 ... 0,003) не враховуємо. На ділянці г втрати тиску в перехідному патрубку від вентилятора орієнтовно оцінюють коефіцієнтом місцевого опору x г = 0,1. На ділянці д розташоване випускна шахта, коефіцієнт місцевого опору залежить від обраної її конструкції. Тому вибираємо тип шахти з плоским екраном і його відносним подовженням 0,33 (табл. 1-28 [2]), а коефіцієнт місцевого опору становить 2,4. Так як втратою тиску в трійнику нехтуємо, то на ділянці д (включаючи і ПУ) отримаємо x д = 2,4. На ділянці 4 тиск губиться на вільний вихід (x = 1,1 за табл. 14-11 [3]) і у відведенні (x = 0,15 за табл. 14-11 [3]). Крім того, слід орієнтовно передбачити втрату тиску на відгалуження в трійнику (x = 0,15), так як тут може бути суттєвий перепад швидкостей. Тоді сумарний коефіцієнт місцевих опорів на ділянці 4
S x 4 = 1,1 + 0,15 + 0,15 = 1,4
Визначення діаметрів повітроводів з рівняння витрати повітря:
Обчислені діаметри округляються до найближчих стандартних діаметрів за додатком 1 книги [3]. За отриманими значеннями діаметрів перераховується швидкість.
За допоміжної таблиці з додатку 1 книги [3] визначаються динамічний тиск і приведений коефіцієнт опору тертя. Підраховуються втрати тиску:
Для спрощення обчислень складена таблиця з результатами:
| N ділянки | l, м | S x | L, м 3 / год | d, мм | V, м / с | | | | | Р, Па | Р I, Па | |
| а | 7 | 1.1 | 8572 | 400 | 19 | 216 | 0.04 | 0.28 | 1.38 | 298 | 298 | - |
| б | 8 | - | 17143 | 560 | 19.4 | 226 | 0.025 | 0.2 | 0.2 | 45.2 | 343 | - |
| в | 3,5 | - | 34286 | 800 | 19 | 216 | 0.015 | 0.053 | 0.053 | 11.4 | 354.4 | - |
| г | 3,5 | 0.1 | 34286 | 800 | 19 | 216 | 0.015 | 0.053 | 0.153 | 33 | 387 | - |
| д | 6 | 2.4 | 25715 | 675 | 23 | 317 | 0.02 | 0.12 | 2.52 | 799 | 1186 | - |
| 1 | 7 | 1.1 | 8572 | 400 | 19 | 216 | 0.04 | 0.28 | 1.38 | 298 | 298 | - |
| 2 | 7 | 1.1 | 8572 | 400 | 19 | 216 | 0.04 | 0.28 | 1.38 | 298 | 343 | 45 |
| 3 | 7 | 1.1 | 8572 | 400 | 19 | 216 | 0.04 | 0.28 | 1.38 | 298 | 343 | 45 |
| 4 | 4 | 1.4 | 8572 | 400 | 19 | 216 | 0.04 | 0.16 | 1.56 | 337 | 799 | 462 |
Як видно з таблиці, на ділянці 2, 3 вийшла неприпустима нев'язка в 45 Па (13%).
Для ділянки 4: зменшуємо d з
при цьому
Для ділянки 2 і 3: зменшуємо d з
Вибір вентилятора.
З додатку 1 книги [3] за значеннями L потр = 34286 м 3 / год і Р I = 1186 Па обраний вентилятор Ц-4-76 № 12.5 Q в - 35000 м 3 / год, М в - 1400 Па, h в = 0,84, h п = 1. Звідси встановлена потужність електродвигуна становить:
де Q в - прийнята продуктивність вентилятора, N в - прийнятий напір вентилятора, h в = h - ККД вентилятора, h п - ККД передачі.
З додатку 5 книги [3] за значеннями N = 75 кВт і w = 1000 об / хв обраний електродвигун АО2-92-6 (АТ »- захисне виконання, 92 - розмір зовнішнього діаметра, 6 - число полюсів). Схема електродвигуна показана на рис.3.2.
Рис. 3.2. Схема електродвигуна А02-92-6
При цьому необхідно передбачити установку реверсивних магнітних пускачів для реверсування повітря при відповідних аварійних ситуаціях в даному приміщенні.
Вентилятор і електродвигун встановлюються на залізниці рамі при їх одноосьовому розташуванні. Для віброізоляції рама встановлюється на виброизолирующие матеріал. На воздухоотвода встановлюють діафрагму, а між ними і вентилятором перехідник.
Список використаної літератури:
1. Інструкція по влаштуванню блискавкозахисту будівель і споруд РД 34.21.122 - 871 Міненерго СРСР. - М.: Вища школа, 1989.
2. Практикум з безпеки життєдіяльності під ред. Бережного С.А. - К.: ТДТУ, 1997.
3. Калінушкін М.П. Вентиляторні установки, Вища школа, 1979.