Електричне обладнання ЕПС

[ виправити ] текст може містити помилки, будь ласка перевіряйте перш ніж використовувати.

скачати

Федеральне агентство з залізничного транспорту
Уральський державний університет шляхів сполучення.
кафедра: локомотивна тяга
Курсова робота
з дисципліни "Електричне обладнання ЕПС"
Перевірив: Виконав:
викладач студент Симонов С.А.
Чернов Р.В. Шифр: 2000 - Л / к - 1846
Єкатеринбург 2006

ЗМІСТ
ВСТУП. 4
1. ВИХІДНІ ДАНІ. 5
2. РОЗРАХУНОК ПАРАМЕТРІВ КОНТАКТНОГО СПОЛУКИ .. 5
2.1. Ескіз пари лінійних Г - подібних контакт-деталей. 5
2.2. Розрахунок контактного натискання Fк. 6
2.3. Розрахунок електричного опору контактів RК .. 7
2.4. Розрахунок струмів IР і IПЛ і перевірка їх за умовами термічної стійкості 7
2.5. Розрахунок електричної потужності, що розсіюється на контактах при протіканні струму, рівного IДЛ .. 8
3. РОЗРАХУНОК Пневматичний привід .. 10
3.1. Кінематична схема електропневматичного контактора з позначенням діючих сил у включеному його стан і відповідних їм плечей. 10
3.2. Висновок розрахункового рівняння та визначення діаметра поршня dВ. 11
3.3. Розрахунок наведеного ваги рухомих частин G '13
3.4. Розрахунок сили відключає пружини FП1в кінцевому (стислому) стані 14
3.5. Розрахунок зазору контактів hP. 14
3.6 Розрахунок ходу поршня при включенні апарату hX. 14
3.7 Розрахунок жорсткості відключає пружини Ж.. 15
3.8 Розрахунок максимального значення сили стиснення FШ ... 15
4 РОЗРАХУНОК дугогасительноє пристрій .. 16
4.1. Ескіз конструкції дугогасітелиюй системи контактора. 16
4.2. Розрахунок відстані між полюсами (повітряного зазору) lв. 17
4.3. Розрахунок магнітного потоку в зоні полюсів ФП .. 18
4.4. Розрахунок кількості витків в дугогасительной котушки wк .. 19
4.5. Вибір висоти Hм і товщини bш шини котушки. 20
4.6. Вибір довжини LР і площі поперечного перерізу SР дугогасильних рогів 20
4.7. Розрахунок площі поперечного перерізу осердя дугогасительной котушки SС 21
СПИСОК ВИКОРИСТАНОЇ ЛІТЕРАТУРИ .. 22

ВСТУП

Об'єктом розрахунку є індивідуальний електропневматичний контактор, різновиди якого набули широкого поширення як комутаційного апарата в електричних ланцюгах електровозів і електропоїздів постійного і змінного струму, тепловозів з електропередачею.
Електропневматичні приводи застосовують дуже широко, що викликано їх сприятливими характеристиками: довільної величиною ходу, відсутністю ударів і вібрацій при включенні. У порівнянні з електромагнітними приводами вони мають кращі маса-габаритні показники при помітно меншій витраті кольорових металів. Для цих приводів необхідні менші струми в ланцюгах управління, що дозволяє зменшити площу перерізу поїзних проводів і проводів ланцюгів управління. Має значення і те, що на ЕПС є стиснене повітря для гальм, тобто його можна використовувати для електроапаратів.

1. ВИХІДНІ ДАНІ

Варіант 46
Тривалий робочий струм силових контактів lДЛ = 500 А
Номінальна напруга контактора Uном = 1500 В

2. РОЗРАХУНОК ПАРАМЕТРІВ КОНТАКТНОГО СПОЛУКИ

2.1. Ескіз пари лінійних Г - подібних контакт-деталей

На малюнку 2.1. зображений ескіз пари лінійних Г-образних контакт - деталей. Верхній контакт нерухомий, нижній - рухливий, представлений у двох граничних положеннях: при первинному зіткненні (суцільні лінії) і в робочому положенні (штрихові). Перехід з одного стану в інший відбувається шляхом безразривного перекочування контактної поверхні рухомого контакту по поверхні нерухомого контакту з одночасним його поворотом на кут α.

Малюнок 2.1. - Ескіз пари лінійних Г-образних контакт - деталей 2.2. Розрахунок ширини контактів b
b = IДЛ / jЛ
Ширину контактів b можна висловити з формули лінійної щільності струму jЛ = lдл / b. Величина jЛ нормується для різних комутуючих апаратів, що застосовуються на електрорухомому складі / I, с.39 /. (2.1), де b - ширина контактів, мм.
IДЛ - тривалий робочий струм силових контактів, А;
jЛ - лінійна щільність струму, jЛ = 1 8 - 22 А / мм. Приймемо jЛ = 21 А / мм.
b = 500 / 21 = 23,8 мм Приймаються b = 24 мм.

2.2. Розрахунок контактного натискання Fк

Для того щоб розрахувати Fк потрібно знайти теплову постійну контакту АК, яка може бути виражена твором щільності струму по натисненню jH і лінійної щільністю струму jЛ. Вона оцінює потужність втрат, які контакти апарату можуть розсіювати в тривалому режимі роботи. Величина jн нормується для різних комутуючих апаратів, що застосовуються на електрорухомому складі / I, с.39 /.
Ак = jл * jн, (2.2) де jн - щільність натискання, jН = 6,1 - 6,5 А / Н, приймемо jН = 6,1 А / М.
Fкм = Iдл2 / (Ак * b) (2.3)
де Fк - сила натискання контактів, Н;
м - показник, величина якого залежить від геометричної форми робочих поверхонь контактів та приймає значення м = 1 для поверхневих (площинних) контактів, м = 0,7 ... 0,8 для лінійних і м = 0,5 для точкових.
Ак = 21 * 6.1 = 128,1 А2 / (Н * мм)
Fк = (5002) / (128.1 * 24) = 81,32 Н

2.3. Розрахунок електричного опору контактів RК

Величина електричного опору контакту ГК визначається силою натискання контактів Fк і залежить також від матеріалу контакт - деталей. З теорії електроапаратобудування відома наступна формула для визначення величини RК:
rк = pк / Fкм (2.4)
де pк - коефіцієнт контактного опору, що залежить від матеріалу контактної пари. Вибираємо значення рк по / 1, с. ЗЗ / для пари мідь - мідь луджена, рК = (1,0-1,8) * 10 - 3 Ом * Н. Приймемо рК = 0,0015 Ом * Н;
м - показник ступеня, що визначає залежність контактного опору від сили Fк.
гк = 0,0015 / 81,32 = 0,0000184

2.4. Розрахунок струмів IР і IПЛ і перевірка їх за умовами термічної стійкості

Розраховане значення Fк слід перевірити на забезпечення надійної роботи контакту при струмових перевантаженнях. Для цього визначають струм через контакти IP, при якому відбувається розм'якшення матеріалу, починається структурна зміна поверхневого шару контакт - деталей, а також струм плавлення матеріалу контактів IПЛ:
IР = (0,7 * ΔUР) / rK (2.5) де ΔUP - падіння напруги, при якому досягається температура розм'якшення матеріалу, ΔUP = 0,12 В;
IПЛ = (0,9 * ΔUПЛ) / rK (2.6)
де ΔUПЛ - падіння напруги, при якому досягається температура плавлення, ΔUПЛ = 0,43 В;
Дані по ΔUР, ΔUПЛ і відповідним температур взяті з / 1, с.44 /.
IР = (0,7 * 0,12) / 0,0000184 = 4565,21 А
Iпл = (0,9 * 0,43) / 0,0000184 = 21032,6 А
При робочих перевантаженнях струм через контактну пару може досягати 2 * IДЛ, а при аварійних перевантаженнях - 10 * IДЛ. Відповідно до цього повинні виконуватися умови температурної стійкості:
IP> = 2 * Iдл, (2.7) 4565,21 А> = 1000 А
Iпл> = 10 * Iдл, (2.8) 21032,6 А> = 5000 А
Таким чином, умови температурної стійкості виконуються.

2.5. Розрахунок електричної потужності, що розсіюється на контактах при протіканні струму, рівного IДЛ

Працездатність контактних з'єднань в потужнострумових електричних ланцюгах визначається, перш за все, тепловими процесами в них. Вирішальне значення при цьому має співвідношення між потужністю електричних втрат на контактному опорі в функціонуючої контактної парі і потужністю тепло розсіювання в навколишній простір.
Рівняння балансу електричної та теплової потужності, що виділяється і розсіюється в усталеному режимі, має вигляд:
(2.9)
де PДЛ - тривала потужність в усталеному режимі;
IДЛ - струм навантаження контактного з'єднання;
г K - електричне перехідний опір контакту;
α - коефіцієнт теплорассеянія контактної пари;
S - площа поверхні теплорассеянія;
τK - перевищення температури контактів над температурою навколишнього повітря.
У реальних умовах експлуатації деякі із зазначених фізичних величин нестабільні. Так, наприклад, значення гK має тенденцію до підвищення з плином часу зі зростанням температури контактуючих деталей і більш інтенсивним окисленням дотичних поверхонь.
Крім того, неоднакові умови теплорассеянія з різних поверхонь контактів, що обумовлює мінливість значень коефіцієнта α. Однак, з метою спрощення розрахунків приймають значення співмножників наведеного вище рівняння постійними.
При визначенні площі теплорассеівающей поверхні S слід враховувати особливості розташування контактної пари в конструкції апарату. Торцеві поверхні контакт - деталей повітрям майже не обдуваються, так як вони розташовані з невеликими монтажними зазорами між ізоляційними пластинами або стінками дугогасительной камери, які мають теплопровідністю.
Щілина між контактними поверхнями в замкнутому стані контактора дуже вузька, і відведення тепла від цих поверхонь незначний. Тому в розрахунках звичайно враховують лише площа бічних поверхонь деталей, пропорційну їх ширині b, яка є довжиною контакту. У розрахунках приймають S = k1 * b, (2.10) де k1-коефіцієнт пропорційності, що залежить від форми контакт - деталей.
Виходячи з цих міркувань, перетворимо рівняння балансу потужностей наступним чином:
(2.11)

Далі ділимо обидві частини рівності на твір pк * b:
(2,12)
Кінцева формула для розрахунку електричної потужності, що розсіюється на контактах буде мати вигляд:
(2.13), РДЛ = (5002) * 0,0000184 = 4,6 Вт

3. РОЗРАХУНОК Пневматичний привід

3.1. Кінематична схема електропневматичного контактора з позначенням діючих сил у включеному його стан і відповідних їм плечей

Метою розрахунку є визначення основних параметрів виконавчого органу пневмопривода, який спрацьовує під впливом розпорядчого органу за сигналами електричного кола управління, здійснюючи робочі переміщення рухомої системи. Як розпорядчого органу зазвичай застосовують електропневматичні вентилі включає і вимикає типів.
Висновок розрахункових співвідношень базується на кінематичній схемі контактора / Малюнок 3.1. /. Визначальними стан рухомої системи зусиллями є: FВ - сила тиску стисненого повітря, що надходить в циліндр апарату FП1 - сила відключає пружини, розміщеної в циліндрі, FТВ - сила тертя поршня об внутрішні стінки циліндра, Fк - сила реакції в точці дотику силових контактів, рівна силі натискання контактів, FП2 - сила притирают пружини, G - вага рухомих частин контактора, прикладений до центру ваги системи. Розглядаємо кінематичну схему контактора в статичному положенні, в замкнутому стані контактів, коли процес їх притирання завершений.
Малюнок 3.1. - Кінематична схема електропневматичного контактора З метою спрощення не враховуємо впливу сил тертя в шарнірах контактора на увазі їх незначній величини. Виключаємо з розрахунку силу стиснення притирают пружини FП2, ​​так як при остаточному замиканні контактів положення контактодержателя фіксується упором, і сила FП2 стає внутрішньою силою важеля.

3.2. Висновок розрахункового рівняння та визначення діаметра поршня dВ

Величина сили FШ, що передається в процесі переміщення штока поршня на рухливий важіль, може бути визначена як різниця між силою тиску повітря FВ і протидіють їй FП1 і FТВ:
(3.1)
З умови рівноваги рухомий системи сума моментів сил щодо загального шарніра повинна бути дорівнює нулю:
(3.2)
Тут lп, lц і LК - відстані від шарніра до лінії дії відповідної сили.
Розділивши обидві частини рівності на плече сили FШ, рівне lп, отримаємо:
(3.3)
Таким чином, здійснюється приведення сил і моментів до лінії дії деякої базової сили, в даному випадку FШ, що збігається з віссю пневматичного циліндра.
Твори G * (lц / 1П) = G 'і Fк * (1К / 1П) = F' K називаються наведеними значеннями ваги і натискання контактів, причому коефіцієнт приведення, на який повинна множитися величина приводиться сили, дорівнює відношенню її плеча до плеча базової сили.
Звідси FШ-G'-F'К = 0. (3.4)
Підставивши в це рівність вираз для величини FШ отримаємо FВ-FП1-FТВ-G '- F'К = 0. (3.5)
Вага рухомих частин контактора G залежить від його габаритів, які безпосередньо пов'язані з робочим струмом, а отже з контактним натисканням Fк.
Сила відключає пружини FП1в стислому стані повинна забезпечити швидке, за час 0, 03 ... 0, 06 з, відключення контактора. Крім того при аварійних режимах, наприклад, при протіканні струмів короткого замикання, має бути забезпечено розмикання взаємно приварившегося контакт деталей. Ця умова є визначальним при розрахунку FП1. Для його реалізації сила, що розриває приварившегося між собою контакти, повинна як мінімум вдвічі перевищувати силу їх натискання при включеному контакторі F'К. Також повинна бути подолана сила тертя спокою FТВO, що перевищує приблизно в 1,5 рази силу тертя поршня об стінки циліндра FТВ при русі. Односпрямована з силою FП1сіла тяжкості G'способствует розмикання контактів. Отже, розрахункове значення сили FП1может бути виражено рівністю FП1 = 1,5 * FТВ-G '+2 * F'К (3.6)
FВ = FП1 + FТВ + G '+ F'К = 1,5 * FТВ-G' +2 * F'К + FТВ + G '+ F'К - G' = 3 * F'К +2,5 * FТВ (3.8)
FВ - 2,5 * FТВ - 3 * F'К = 0.
Таким чином, далі на основі виразу для FВ наведеного вище, складаємо квадратне рівняння відносно невідомого dВ виду ах2 + bх + с = 0. Його рішення з урахуванням раніше розрахованого значення Fк дає можливість визначити діаметр поршня dВ, а потім силу тиску повітря як при мінімальному, так і при номінальному тиску стисненого повітря в магістралі. Для визначення наведеної сили натискання контактів F'К можна прийняти типове для контакторів співвідношення плечей 1К / 1П = 1,2.
F'К = 1,2 * fк (3.9) F'К = 1,2 * 81,32 = 97,584 Н
Сила тертя поршня об стінки циліндра FТВ лінійно залежить від його діаметру dВ. Її величину визначають за емпіричною формулою (3.10)
FТВ = 5 * (103) * dВ Якщо dВ висловити в м, то FТВ вийде в Н.
Силу тиску стисненого повітря на поршень FВ розраховують за мінімально допустимому робочому тиску повітря в пневматичній ланцюга становить 75% від номінального тиску використовуючи співвідношення
Pном = 5 кгс/см2 = 5 * 105 Па.
FВ = Pмін * SВ = 0,75 * Pном * (π * dВ2) / 4 (3.11) де SВ і dВ - відповідно площа і діаметр поршня повітряного циліндра.
Підставляємо у формулу 3.8 формули 3.10 і 3.11, отримуємо квадратне рівняння:
0,75 * Pном * (π * dВ2) / 4-2,5 * 5 * (103) * dВ - 3 * F'К = 0
Таким чином отримали коефіцієнти: а = 294375; b = - 12500; з = - 292,752 Вирішивши квадратне рівняння ах2 + bх + с, де в ролі х виступає dВ і відкинувши негативний корінь, одержимо: dВ = 0,059248 м FТВ = 5 * 1 03 * 0,059248 = 296,24 Н

3.3. Розрахунок наведеного ваги рухомих частин G '

Вага рухомих частин контактора G залежить від його габаритів, які безпосередньо пов'язані з робочим струмом, а отже з контактним натисканням Fк Для розрахунку рекомендується прийняти значення G '= 0,1 * fк (3.12) G' = 0,1 * 97,584 = 9,758 Н

3.4. Розрахунок сили відключає пружини FП1в кінцевому (стислому) стані

Розрахункове значення сили FП1 може бути виражено рівністю FП1 = 1,5 * FТВ - G '+ 2 * F'К (3.13) FП1 = 1,5 * 296,24 - 9,758 + 2 * 97,584 = 629,77 Н

3.5. Розрахунок зазору контактів hP

Контактний зазор hр однозначно визначається номінальним робочим напругою контактора Uном
hр = (10-5) * Uном (3.14)
Якщо Uном виражено в В, то hр виходить в м.
hр = 10-5 * 1500 = 0,015 м.

3.6 Розрахунок ходу поршня при включенні апарату hX

Хід поршня в процесі включення контактора hX залежить від зазору контактів hр і величини провалу hП Провал hП дорівнює відстані, на яке переміщається рухливий контакт при усуненні нерухомого в їх замкнутому стані, і характеризує додаткове переміщення важеля контактора після первісного торкання контакт - деталей між собою.
Величина провалу контактів hП може бути прийнята усередненої для електропневматичних контакторів і рівної 10-2.
Тоді з урахуванням прийнятого раніше співвідношення між 1К і 1П хід поршня hх наближено можна розрахувати за формулою hX = (hП + hр) / 1,2. (3.15)
hX = (10-2 + ​​0,015) / 1,2 = 0,0208 м.

3.7 Розрахунок жорсткості відключає пружини Ж

Ж = FП1 / 2 * h0 (3.16)
Звичайно значення h0 і hх близькі між собою і можуть бути прирівняні у розрахунку.
Ж = 629,77 / 2 * 0,0208 = 15138,7 Н / м 3.8 Розрахунок початкового натягу відключає пружини F'П1
У вимкненому стані контактора відключає пружина має початковий натяг F'П1за рахунок її стискування при складанні апарату на величину h 0.
Кількісно F'П1 = h0 * Ж, (3.17) де Ж - жорсткість пружини, яка визначається зусиллям, потрібними для її стискування на одиницю довжини.
F'П1 = 0, 0208 * 15138,7 = 314,884 Н

3.8 Розрахунок максимального значення сили стиснення FШ

Максимальна величина сили FШ, що створює напругу стиску в матеріалі штока, може бути встановлена ​​за умови р = 1,5 * рном і початковому натягу відключає пружини F'П1
FШ = FВ - FП1-FТВ, (3.18)
де FВ = 1,5 * рном * (π * dВ2) / 4
FП1 = 1,5 * FТВ-G '+2 * F'К
FТВ = 5 * (103) * dВ
FВ = 1,5 * 500000 * (π * 0,0592482) / 4 = 2066,625 Н
FШ = 2066,625 - 314,884 - 296,24 = 1455,501 Н

4 РОЗРАХУНОК дугогасительноє пристрій

4.1. Ескіз конструкції дугогасітелиюй системи контактора


Малюнок 4.1. - Ескіз конструкції дугогасітелиюй системи контактора
Котушка 2 має сталевий сердечник 3, охоплений сталевими полюсами (щітками) 5, які безпосередньо підводять потік до зони дугогашенія. Зазвичай в камері 6 закріплюють один з рогів (ріг 7), зазвичай нижній, який електрично надійно з'єднують з рухомим контактом 8. Дуга, що виникла між контактами 1 і 8, надалі під впливом сили fд перекидається на роги 4 і 7 і розтягується на них під впливом сили FД4.2. Розрахунок кінцевої довжини дуги відключення lДК
У цій роботі передбачається застосування системи дугогашенія електромагнітного типу з послідовним включенням дугогасітелиюй котушки в комутовану електричний ланцюг і дугогасильні камери щілинної конструкції.
У процесі гасіння дуга відключення розтягується до кінцевої довжини lдк, величина якої може бути орієнтовно визначена за емпіричною формулою:
(4.1)
де Uном - номінальна напруга апарату, значення якого вибирають з таблиці вихідних даних;
Iр - розрахункова величина розриваного струму, що дорiвнює 2 * IДЛ
lДК = 13 * 10-5 * 1500 * 11001 / 3 = 2.008 м 4.3. Розрахунок площі полюса магнітної системи SП
При застосуванні щілинної камери розрив максимального струму супроводжується виходом дуги за межі камери на 0,1 ... 0,2 м. З урахуванням цього необхідна для розміщення дуги площа бічної поверхні камери при типовому для контакторів співвідношенні її сторін 1: 2 визначають як
(4.2)
де кіп - коефіцієнт використання простору, який залежить від типу дугогасительной камери; для щілинної камери беруть кип = 0,8.
SК = (0, 04 * 2,0082) / 0.8 = 0, 201 м2
Площа полюса SП забезпечує напрям і посилення чинного магнітного потоку, становить приблизно 0,6 * SК.
SП = 0,6 * 0, 201 = 0,120 м2.

4.2. Розрахунок відстані між полюсами (повітряного зазору) lв

Величина повітряного зазору lв в магнітній системі камери дорівнює відстані між полюсами і залежить від раніше розрахованої ширини контакту b, а також від величини монтажного зазору між стінкою камери і контактом b3, і від товщини стінки bс.
lB = (b +2 bc +2 b3) 10-3
Приймемо для розрахунку bс = 10 мм, bз = 2 мм.
lв = (24 + 20 + 4) * 10-3 = 0,048 м Типова конфігурація магнітної системи показана на малюнку 4.1.

4.3. Розрахунок магнітного потоку в зоні полюсів ФП

Параметри дугогасительной котушки визначають за заданою середньої магнітної індукції ПС у зоні полюсів, величина якої впливає на електромагнітну силу, що впливає на дугу відключення. Зменшення її знижує ефективність дугогашенія, підвищує час горіння дуги, а збільшення призводить до зростання комутаційних перенапруг. Досвід конструювання та експлуатації показав, що величина ВС = (0,01 ... 0,02) Тл забезпечує прийнятний час гасіння дуги в межах 0,05 ... 0,1 с і порівняно невисокі перенапруги на розбіжних контактах апарату. Приймемо ЗС = 0.01 Тл, що характерно для апаратів оперативної комутації.
Величина магнітного потоку в зоні полюсів ФП = ВС * SП = 0,6 * SК * ВС, а в осерді котушки ФK = ФП * δ
ФП = 0,6 * 0, 201 * 0,01 = 0,00120 Вб
Приймемо δ = 4, ФК = 0,00120 * 4 = 0,0048 Вб Коефіцієнт магнітного розсіювання δ залежить від форми муздрамтеатру / малюнок 4.2 /.


Малюнок 4.2. - Різні форми магнітопровода:
а) тороидная б) П-образна.
При розрахунковій індукції НД магнітне опір сталі магнітопровода дуже малий в порівнянні з магнітним опором зазору між полюсами, що дозволяє вважати магнітне опір в ланцюзі зосередженим на повітряному зазорі. Тоді

де μ0 - магнітна проникність повітря, що дорівнює 4π * 10-7 Гн / м,
(Аw) К - намагнічує сила дугогасительной котушки, А,
Н - напруженість магнітного поля, А / м.
Звідси висловлюємо (аw) До
(AW) K = (BClВδ) / μ0
(Аw) K = (0,01 * 0,048 * 4) / (1,26 * 10-6) = 1523,809 А

4.4. Розрахунок кількості витків в дугогасительной котушки wк

За розрахованим значенням (аw) К визначають кількість витків дугогасительной котушки:

Тут коефіцієнтом 0,5 враховуємо, що індукція ВС повинна забезпечуватися при середньому значенні розриваного струму в ланцюзі, що змінюється в процесі дугогашенія від IДЛ до 0.
Отримане значення wк округлюють до найближчого більшого цілого числа.
Таким чином
Wк = 1523,809 / (0,5 * 550) = 5,541.
Приймаються Wк = 6 витків.

4.5. Вибір висоти Hм і товщини bш шини котушки

Дугогасительную діжку виготовляють з мідного шини, намотаною на вузьке ребро. Поперечний перетин шини вибирають по допустимій щільності струму jШ залежить від товщини застосовуваної шини. Чим товщі шина, тим гірші умови її охолодження і тим менше jШ. Так, наприклад, при товщі шини bШ = 1 мм беруть jШ = 9 А/мм2, а при bШ = 8 мм знижують допустиму щільність до jШ = 3,6 А/мм2. Середнім значенням для шин товщиною 2 ... 4 мм є jШ = 6 А/мм2, що і приймаємо для цього розрахунку. Мінімальний переріз шини SШМ визначають за jШ і IДЛ:
(46)
SШМ = 550 / 6 = 91,666 мм Потім вибирають стандартну шину, у якої величина поперечного перерізу SШ найбільш близька до SШМ і SШ> = SШМ.
Фактичне поперечний переріз шипи SШ = Hш * bШ
де Hш - висота шини, що вибирається із значень стандартного ряду: 16, 20,25,30,35,40,45,50 мм; bШ - товщина шини, вибирається із значень стандартного ряду: 2, 2.5, 3, 4 мм. Вибираємо Hш = 25 мм; bШ = 2,5 мм, при цих значеннях SШ = 62,5 мм2

4.6. Вибір довжини LР і площі поперечного перерізу SР дугогасильних рогів

Істотна роль у підвищенні ефективності дугогашенія належить дугогасильних рогам, які виконують розходяться в зоні контактів. За робочої поверхні рогів переміщуються опорні точки дуги відключення при подовженні, що сприяє розсіюванню частини енергії, що виділяється дугою.
Розгорнута довжина LР дугогасильних рогів залежить від номінальної напруги апарату, а площа їх поперечного перерізу SР від номінального струму. Вибір значень LР і SР рекомендується зробити, скориставшись графіками залежностей LР (Uном) і SР (Iном) на рисунку 4.3.

Малюнок 4.3. - Графіки залежностей: а) LР (Uном) б) SР (Iном)
Приймемо LР = 30 мм, а SР = 2,5 мм2.

4.7. Розрахунок площі поперечного перерізу осердя дугогасительной котушки SС

Площа поперечного перерізу осердя дугогасительной котушки SС повинна бути достатня для запобігання стану насичення стали, щоб зберегти лінійну залежність між магнітним потоком і створює його струмом в широкому діапазоні струмових навантажень, аж до IР = 2 * IДЛ. Тоді розрахункове значення магнітного потоку ФКР складе (4.7)
2ФК = 2ФП * δ
Індукція насичення стали ВH становить орієнтовно ВH = 0.2 Т л Звідси значення SС
SC = ФКР / ВН = (2Фп * δ) / ВН (4,8)
SС = 2 * 0,00120 * 4 / 0.2 = 0,048 мм2

СПИСОК ВИКОРИСТАНОЇ ЛІТЕРАТУРИ

1. Чернов Р.В. Електричне обладнання електрорухомого складу: Методичні вказівки і завдання на курсову роботу. - Єкатеринбург УрГУПС, 2002. - 14с.
2. Тіхменев Б.М., Трахтман Л.М. Рухомий склад електричних залізниць. Теорія роботи електрообладнання. Електричні схеми та апарати: Підручник для студентів втузів. - 4-е вид. - М. Транспорт, 1980. - 472с.
3. Захарченко Д.Д. Тягові електричні апарати: Підручник для студентів втузів. - М.: Транспорт, 1991. - 248 с.
Додати в блог або на сайт

Цей текст може містити помилки.

Транспорт | Курсова
49.6кб. | скачати


Схожі роботи:
Електричне обладнання локомотивів
Електропневмотіческое гальмівне ЕПС
Електричне поле - взаємодія зарядів
Електричне освітлення сільськогосподарських обєктів
Обладнання гастроному (з установкою вагового обладнання в торговому залі)
Високочастотна електротерапія електричне поле ультрависокої частоти міліметрова терапія
Обслуговування обладнання
Ресторанне обладнання
Імпорт обладнання
© Усі права захищені
написати до нас