Визначення та обгрунтування видів і режимів структурної обробки сплаву Cu 2 березня Be

[ виправити ] текст може містити помилки, будь ласка перевіряйте перш ніж використовувати.

скачати

Міністерство освіти і науки України.
Національна металургійна академія України.
Кафедра термічної обробки металів.

Курсова робота

з дисципліни "Теоретичні основи термічної обробки металів"
на тему

"Визначення та обгрунтування видів і режимів структурної обробки сплаву Cu +2,3% Be"

Розрахунково-пояснювальна записка
Виконав студент гр. МТ-98-1
Коломоєць Андрій Миколайович
Керував доцент
Клюшник Юрій Олексійович
Захищена «_____» _____________ 2001р
з оцінкою _______________
Дніпропетровськ
2001р.

Реферат
Курсова робота: 36 с., 11 рис., 2 табл., 8 джерел.
Об'єкт роботи: сплав Cu + 2,3% Be.
Мета роботи: визначення і обгрунтування видів і режимів структурної обробки сплаву.
Визначено ряд можливих структурних обробок сплаву, зроблений порівняльний аналіз певних обробок з обробками, які використовують для цього сплаву в нинішній час.
Результати роботи можуть стати підставою для подальших розробок більше складних обробок сплаву Cu + 2,3% Be.
Мідь, берилій, ТЕРМІЧНА ОБРОБКА, ДЕФОРМАЦІОННОТЕРМІЧЕСКАЯ ОБРОБКА, ХІМІКОТЕРМІЧЕСКАЯ ОБРОБКА, НАГРІВ, ВИТЯГ, ОХОЛОДЖЕННЯ, ТВЕРДІСТЬ, ПЛАСТИЧНІСТЬ.

Зміст:
Перелік умовних позначень, символів, скорочень і термінів - 5
1 Вступ - 6
2. Аналітична частина
2.1 Діаграма стану сплаву Cu-Be і її характеристика - 9
2.2 Визначення основних вихідних даних - 12
2.3 Визначення можливих видів структурної обробки - 13
2.4 Визначення параметрів режимів призначених видів структурної обробки - 18
2.5 Побудова схем-графіків режимів призначених видів структурної обробки - 24
2.6 Фазові та структурні перетворення при нагріванні й охолодженні в процесі призначених видів і режимів структурної обробки - 29
3 Висновки - 35
Перелік посилань - 36

Перелік умовних позначень, символів, скорочень і термінів.
СО Структурна обробка
ТО Термічна обробка
ДТО Деформаційно-термічна обробка
ХТО Хіміко-термічна обробка
ФП Фазовий перетворення
СП Структурний перетворення
ВТМО Високотемпературна термомеханічна обробка
НТМО Низькотемпературна термомеханічна обробка

1 Вступ.
У даній роботі проводиться вибір видів і режимів структурної обробки. Її сутність полягає в тому, що в результаті спрямованого енергоінформаційного впливу на метал або сплав в структурі і фазовому складі його (або тільки в структурі) відбуваються незворотні зміни. Зазначені зміни призводять до відповідної зміни властивостей (механічних, фізичних, хімічних). Енергетична складова зазначеного вище впливу це загальна витрата енергії в процесі структурної обробки. Інформаційна складова являє собою певний розподіл компонентів енергетичного впливу в часі і в просторі. Носієм впливу при структурної обробці може бути:
a) теплова енергія, така обробка називається термічної (ТО);
b) теплова та механічна, така обробка - деформаційно-термічна (ДТО);
c) теплова та хімічна, така обробка - хіміко-термічна (СТВ).
Зміни структурного стану об'єкта внаслідок впливу на нього системи впливів відбуваються внаслідок протікання в об'єкті фазових (ФП) та структурних перетворень (СП). Характерною ознакою ФП є зміна фазового складу сплаву (в одних випадках тип фази, в інших кількісні зміни) у процесі обробки. Характерною ознакою СП є зміна морфології структури (причому фазовий склад при цьому зазвичай залишається незмінним). Таким чином, структурна обробка, шляхом енергоінформаційного впливу, впливає на металевий сплав (який характеризується початковим структурним станом), викликаючи в ньому ФП і СП. Зазначені ФП і СП формують кінцеве структурний стан сплаву, а отже, і новий комплекс властивостей.
Призначення структурної обробки головним чином залежить від комплексу кінцевих властивостей вироби і частково від початкового структурного стану сплаву. Можливі такі види структурної обробки:
1) термічна обробка:
a) відпалу 1 роду;
b) відпалу 2 роди;
c) гарту;
d) стабілізуючі обробки;
2) деформаційно-термічна обробка:
a) термомеханічна обробка (високотемпературна термомеханічна обробка (ВТМО) і низькотемпературна термомеханічна обробка (НТМО);
b) механіко-термічна обробка;
3) хіміко-термічна обробка:
a) насичуюча обробка;
b) рафінуючі обробка.
При різних типах структурних обробок використовуються всі відомі ФП і СП. Всі види структурних обробок для яких обов'язковим є використання ФП називаються структурними обробками з ФП і в своєму циклі вони обов'язково передбачають фазову перекристаллизацию. Якщо в основі структурної обробки лежить СП, то для їх здійснення ФП не потрібні і фазової перекристалізації не відбувається.
Значення структурної обробки полягає в наступному:
1) температура нагріву забезпечує необхідну дифузійну рухливість атомів, тобто впливає на швидкість процесу;
2) забезпечує необхідний фазовий склад, а отже, структуру сплаву;
3) забезпечує необхідні фізичні і механічні властивості сплаву.
Розглянемо докладніше як впливає структурна обробка на морфологію структури металевого сплаву. Під морфологією структури розуміють геометричну форму, розміри і розподіл у сплаві структурних складових розташованих одночасно у всіх трьох просторах, причому належать одному структурному рівню.
Структурний рівень характеризується:
Ø типовими елементами структури для даного рівня;
Ø розмірами структурних елементів;
Ø глибиною проникнення в будову речовини.
Структурні рівні:
1) макроструктура;
2) мікроструктура;
3) атомно-кристалічна;
4) тонка структура;
5) електронна;
6) ядерна.
Від рівня № 1 до № 6 збільшується глибина проникнення і зменшується розмір структурних елементів. Структурні рівні пов'язані між собою за принципом матрьошки.
Структурний стан з описаної точки зору в першому наближенні характеризується як функція від фазового складу, морфології структури і механічного напруженого стану. У другому наближенні описується трьома системами, в яких одночасно розташовуються елементи структури різних структурних рівнів.
Структурною обробкою (СО) можна впливати на 2, 3, 4 та 5 структурні рівні. На макроструктуру СО не впливає, тому що вона формується при більш високих температурах, ніж температура СО. На ядерну структуру також не впливає, тому що СО не має необхідний рівень енергії для взаємодії ядерної реакції.
Ця курсова робота присвячена мідно-берилієвих сплавів (вміст Ве 2,3%). Особливістю мідно-берилієвих сплавів є широкий діапазон змін механічних та фізичних властивостей при термообробці. Цей факт обумовлює широке застосування берилієвих бронз: фасонне лиття з мідно-берилієвих сплавів в земельні форми і кокіль, а також по виплавлених моделям і під тиском. У ряді випадків замість литих деталей більш доцільно виготовляти деталі із заготовок мідно-берилієвих сплавів, підданих обробці тиском. У будь-якому випадку мідно-берилієві сплави мають досить цікавим комплексом властивостей, але також мають і недоліки, наприклад, висока вартість сплавів через дорогого процесу переробки руд [1].
Далі в роботі будуть розглянуті всі можливі види структурних обробок мідно-берилієвого сплаву (Сu + 2,3% Ве).

2. Аналітична частина.
2.1 Діаграма стану сплаву Cu-Be і її характеристика.
U
Y
R
Q
S
N
L
K
H
G
F
E
D
C
A

B

1
2

Рис 1. Діаграма стану бінарного сплаву Cu - Be (з вмістом Be до 12%);
1 - вихідний сплав Cu + 2,3% Be; 2 - сплав насичений Be до 2,7%.

Як видно з діаграми, температура плавлення чистої міді 1083 ° С (т. З на рис.1). При збільшенні вмісту берилію температура початку і кінця затвердіння сплавів знижується, досягаючи мінімуму. На діаграмі він відповідає 860 ° С і концентрації 5,25% Be (т. К на рис.1) і лежить над однорідної областю b-фази. При подальшому збільшенні вмісту берилію температура початку і кінця затвердіння сплавів підвищується.
У системі Cu - Be (з вмістом Be до 12%) є фази a, b, g. За Н.Х. Абрикосову, фази b і g (b ') є єдиним Бертоліди (хімічною сполукою змінного складу), а сплав, що відповідає хімічної сполуки CuBe, лежить за межами області однорідного твердого розчину g (b') [2].
Фаза a представляє собою твердий розчин Be в Cu, з максимальною розчинністю Be складової 2,7% при температурі 866 ° С (т. В на рис.1). За цих умов вона має гранецентрированную кубічну кристалічну решітку з періодом 3,566 Є. Розчинність Be з пониженням температури знижується, його значення змінюється за кривими ВА і AL (див. рис.1), і при температурі евтектоїдних розпаду b фази вона дорівнює 1,55%, при 350 ° С - менше 0,4%.
При 866 ° С в інтервалі концентрацій берилію 2,75 - 4,2% по перітектоідной реакції між a-фазою і рідиною утворюється фаза b ( ). Сплави, які містять від 2,75 до 4,2% (за масою) берилію, мають однакову температуру кінця затвердіння близько 866 ° С (1139К) - лінія BD відповідно. Мікроструктура цих сплавів після гарту з 840 ° С складається з a + b фази. При збільшенні вмісту берилію температура початку і кінця затвердіння сплавів знижується. Мінімальне значення (т. К на рис.1), як вказувалося раніше, досягається при температурі 860 ° С і концентрації 5,25% Be і лежить на діаграмі стану над однорідної областю b-фази. При цій концентрації температура початку і кінця перетворення збігаються і воно йде не в інтервалі температур, а при постійній температурі. Якщо далі збільшувати вміст берилію, то перетворення знову йде в інтервалі температур і температура початку і кінця затвердіння сплавів підвищується. Мікроструктура сплавів, які містять від 4,3 до 8,4% (за масою) Be, після гарту з температури 840 ° С складається з одних кристалів b. Фаза b вище лінії AFG »605 ° С (умовно прийнята середня температура розпаду цієї фази) - невпорядкований твердий розчин берилію в міді. Період його невпорядкованою об'ємно-центрованої кубічної гратки при утриманні 7,2% Be і температурі 750 ° С дорівнює 2,79 Є.
При загартуванню з температури 840 ° С сплавів з вмістом берилію більше 8,4%, аж до 11% мікроструктура складається з кристалів b і g фази. У гомогенної області g-фаза (в деяких джерелах b'-фаза) містить від 11,3 до 12,3% Be. Вона являє собою упорядковану фазу на основі интерметаллида CuBe з упорядкованою об'ємно-центрованої кубічної гратами типу CsCl і періодом 2,69-2,7 Є. Ця фаза виходить при реакціях: виділення з b-фази ( ) В інтервалі температур 605 - 870 ° С і концентрацій 6 - 11% Ве - по лінії FH; евтектоїдних перетворення b-фази ( ) При температурі 605 ° С і концентраціях 1,5-11,5% Ве - AFG відповідно.
Нижче лінії евтектоїдних рівноваги (лінія AFG на рис.1), в інтервалі концентрацій берилію 0,2-11,5% (інтервал LN на рис.1 відповідно) йде реакція виділення: , При якій з пересиченої берилієм фази a виділяється g-фаза з великим його вмістом.
У системі є перитектической (2,75 - 4,2% Be) і евтектоїдних (1,5 - 11,5% Be) рівноваги, при 866 і 605 ° С відповідно, є фазові перетворення типу розчинення-виділення, зважаючи на обмеженою розчинності Be в різних модифікаціях міді.
Тепер розглянемо перетворення, що відбуваються конкретно в сплаві Cu + 2,3% Be (сплав № 1 на рис.1).
У сплаві 1 зі зниженням температури з 1000 до 980 ° С (т. S) не відбувається ніяких перетворень (область існування тільки рідкої фази), далі в інтервалі SQ (980-875 ° С) йде кристалізація з рідини кристалів a-фази, при цьому склад рідини змінюється по лінії ликвидус, а кристалів по солидус. Як видно з діаграми, при цьому і рідину і кристалічна фаза збагачуються Ве, судячи з характеру розташування цих ліній, відповідно кількість берилію в центрі кристала і на його поверхні різне, тобто існує сегрегація Ве як в об'ємі сплаву, так і за самою дендритной осередку. В інтервалі температур QR (875-740 ° С) існує одна a-фаза, а після, при охолодженні приблизно до 605 ° С (т. Y на рис.1), йде збіднення a-фази берилієм по лінії ВA і виділення b- фази. При охолодженні нижче 605 ° С у виділюваних досі неврегульованих твердому розчині заміщення b при евтектоїдних перетворенні йде впорядкування - освіта фази g (b '): атоми міді розташовуються переважно у вузлах решітки, а атоми берилію - в центрі [1]. Хоча в реальному кристалі цей порядок точно не дотримується: атоми міді можуть зайняти місця берилію і навпаки. Рентгенограми g (b ') в системі Cu-Be виявляють лінії надструктур, які відсутні у b-фази. Після проходження евтектоїдних реакції ( ) В сплаві знаходиться три види фаз: a-фаза, що утворилася при кристалізації, a-фаза, що утворилася при евтектоїдних реакції з b-фази, і g (b ')-фаза, яка також утворилася при евтектоїдних перетворенні. При подальшому охолодженні в інтервалі 605-20 ° С йде також збіднення a-фази берилієм по лінії AL і виділення, додатково, g (b ')-фази.

2.2 Визначення основних вихідних даних.
Як видно з діаграми стану, в сплаві 1 (Cu +2,3% Be) у твердому стані відбувається 2-а фазових перетворення. Це розчинення-виділення і евтектоїдних. Розглянемо їх:
· При температурах, нижче 740 ° С (інтервал R-U на рис.1) йдуть реакції виділення з a-фази b і g-фази:
;

· При температурі 605 ° С (т. Y на рис.1) йде евтектоїдних реакція впорядкування b-фази:
;
З рідини, в інтервалі температур 980-875 ° С (інтервал SQ на рис.1) йде реакція виділення кристалів a-фази:
.
І при температурі солідусу (т. Q) рівною 875 ° С сплав повністю складається з кристалів a-фази.
Отримані в розділі дані зводимо в таблицю:
Табл.1 Основні вихідні дані по сплаву Cu +2,3% Be.
Тип фазового перетворення
Температура фазового рівноваги, ° С
Примітки
Кристалізація
980
Температура ліквідусу
Кристалізація
875
Температура солідусу
Розчинення-виділення
740
Евтектоїдних
605

2.3 Визначення можливих видів структурної обробки.
Розглянемо можливі для цього сплаву види обробок з класів: термічної (ТО), деформаційно-термічної (ДТО) та хіміко-термічної (СТВ) обробок.
2.3.1 ТО.
I) Відпал I-го роду.
Всі отжиги першого роду засновані на структурних перетвореннях в металі і йдуть незалежно від того, чи протікає в сплаві при обробці фазові перетворення, а отже потенційно можливі у всіх металах. Отжиги I роду бувають:
a) гомогенізований - піддаються злитки і заготовки з метою зниження дендритной або внутрікрісталлітной ліквації, яка підвищує схильність сплаву, оброблюваного тиском, до крихкого зламу, до анізотропії властивостей і виникнення таких дефектів, як шиферної (шаруватий злам) і флок (тонкі внутрішні тріщини, які спостерігаються в зламі у вигляді білих овальних плям);
b) рекристаллизационного - піддаються холоднодеформовані заготовки і деталі з метою: часткового збереження наклепу (неповний рекрісталлізаціонний отжиг), збереження деформаційної або створення власної текстури (текстурний рекрісталлізаціонний отжиг), усунення текстури, отримання структурної понад пластичності (багатократна комбінація деформації і рекристаллизационного відпалу), отримання зерен необхідного розміру та монокристалів (градієнтний рекрісталлізаціонний отжиг), зняття наклепу і перекладу неравноосних після деформації зерен у більш стійку, з термодинамічної точки зору, равноосная форму;
c) для зняття залишкових напруг - піддаються заготовки і деталі, в яких під час попередніх технологічних операцій, із-за нерівномірного охолодження, неоднорідною пластичної деформації і т.п. виникли залишкові напруги (залишкові напруги можуть зніматися і при інших видах отжигов).
Виходячи з вищесказаного, можна зробити висновок - наш сплав може бути підданий будь-якого з вищенаведених видів отжигов I роду в разі, якщо вихідні параметри стану заготовки або деталі, виготовлених з даного сплаву, задовольняють умовам проведення відповідної обробки, тобто: для гомогенізуючої відпалу вихідна структура - лита, з вираженою дендритной ліквацією; для рекристаллизационного - холоднодеформована, з великими ступенями деформації; для зняття залишкових напруг - наявність високих залишкових напружень, небажаних при подальшій обробці (у разі відсутності інших технологічних операцій в цій частині технологічного ланцюга, одним з ефектів яких є зняття залишкових напруг) або використанні.
II) Відпал II-го роду.
Ці отжиги засновані на фазових перетвореннях, що відбуваються в сплаві в твердому стані, тому вид можливих отжигов цього підкласу цілком залежить від виду фазових перетворень, що відбуваються у славі. Вони повинні забезпечувати фазову перекристаллизацию сплаву.
Залежно від типу фазових перетворень в даному сплаві можуть бути проведені:
a) гетерогенізірующій відпал - застосовується у разі наявності в сплаві процесу виділення з матриці іншої фази, внаслідок зміни рівноважної розчинності компонентів при зниженні температури. При цій обробці не відбувається корінний ломки структури по всьому об'єму. Тип кристалічної решітки матричної фази не змінюється. Відпал приводить до зміни концентрації компонентів у матричної фазі і до зміни кількості, розміру, а також форми частинок виділяється фази.
b) відпал з фазової перекристалізацією - можливий за наявності в сплаві поліморфного або евтектоїдних (включає полиморфное) перетворення і призводить докорінної перебудови структури по всьому об'єму сплаву. Він використовується для усунення текстури та подрібнення розміру зерна.
Виходячи з характеристик розглянутих вище видів отжигов II-го роду, робимо висновок про можливість їх застосування до розглянутого нами сплаву, тому що у ньому присутні процеси як розчинення-виділення, так і евтектоїдних.
III) Фазові гарту.
Сутність фазових закалок - переклад металу в метастабільного структурний стан з використанням фазового перетворення. Розрізняють гарту з поліморфним перетворенням і без такого. Розглянемо їх:
a) з поліморфним перетворенням - застосовується при наявності в сплаві такого або евтектоїдних, яке включає в себе полиморфное. У разі проходження цих перетворень тільки за бездіффузіонному механізму називаються загартуванням на мартенсит, якщо ж допускається наявність дифузійного, то - на бейнит.
b) без поліморфного перетворення - застосовується при наявності в сплаві таких фазових перетворень як: розчинення-виділення, порядок-безладдя, гомогенізація-спіноідальний розпад; і називаються за назвою одержуваного після гарту стану.
З розглянутих вище видів фазових закалок, для нашого сплаву застосовні гарту як з поліморфним перетворенням, тому що в нашому сплаві є евтектоїдних фазове перетворення (ФП), так і без поліморфного перетворення з використанням такого ФП, як розчинення-виділення, яке присутнє в сплаві. Фазова гартування з ФП розчинення-виділення називається загартуванням на пересичений твердий розчин.
IV) Структурні гарту.
До структурних гарту відносяться:
a) вакансійних загартування - зміцнення сплаву за рахунок фіксації більшої кількості вакансій, наявне при високих температурах.
b) загартування для фіксації високотемпературної морфології сплаву.
Ці види закалок універсальні і можуть бути застосовані до будь-якого сплаву, тому підходять і для нашого.
V) Стабілізуючі обробки.
До стабілізуючим обробок відносять старіння і відпустку. Застосовуються вони зазвичай у тандемі з загартуванням, тому що в цьому випадку вдається домогтися найкращих результатів після обробки. Сутність цих видів обробки - розпад метастабільного твердого розчину, з переходом сплаву в більш стабільний стан, хоча зазвичай далеке від істинного рівноваги. Процеси розпаду пересиченого розчину в загартованому сплаві, так само як повернення і рекристалізація, протікають спонтанно, з виділенням тепла.
Для визначення можливості проведення даних видів обробки, виходячи з вищесказаного, слід зауважити, що: старіння застосовується після загартування на пересичений твердий розчин, а відпустку - на мартенсит. Тому, тому що ці два види закалок можливі в даному сплаві, то і стабілізуючі обробки, наступні після них, так само можливі.
2.3.2 ДТО.
I) Термомеханічні обробки.
Ці обробки обов'язково використовуються в сплаві з ФП. І це ФП здійснюється в умовах підвищеної концентрації дефектів кристалічної будови, зумовленої деформаційних впливі.
Сутність ВТМО полягає в тому, що після гарячої деформації і загартування виходить пересичений твердий розчин з перекристалізований структурою, тобто з підвищеною щільністю недосконалостей. Основне призначення НТМО - підвищення міцнісних властивостей шляхом звичайної гарту, а потім холодною деформації. Згідно діаграми стану сплаву (тому що є ФП розчинення-виділення) і п. 2.3.1 (даної роботи) для сплаву можливі наступні обробки:
Ø ВТМО старіючого сплаву;
Ø НТМО старіючого сплаву.
Тобто за даних обробках ми в стабільну (при ВТМО) і метастабільну (при НТМО) фазу деформацією вводимо підвищену кількість дислокацій, а потім фіксуємо їх (змушуємо успадковувати їх щільність) при подальшій загартуванню.
II) Механіко-термічні обробки.
Ці ж обробки використовуються у разі СП (полигонизацию), що обумовлено з одного боку деформаційних впливом, а з іншого боку, відповідно, термообробкою. Для всіх сплавів (а значить і для Cu +2,3% Be) не залежно від того відчувають вони ФП чи ні можливе проведення даної обробки. При цьому має виконуватися одна умова: даний сплав при температурі холодної деформації повинен знаходиться у в'язкому, пластичному стані.
2.3.3 ХТО.
Хіміко-термічна обробка можлива тому на діаграмі стану в необхідному інтервалі концентрацій (2,3 - 2,7% Ве) існують свідчення про термодинамічне взаємодія компонентів у твердому стані. Взаємодія можливо якщо нове утворення має меншу вільну енергію, ніж сума окремих станів. Такими утвореннями є суміші твердого розчину і хімічної сполуки: a + b і a + g. Дане насичення забезпечує хороший захист від газової корозії. Термічна обробка в циклі хіміко-термічної - загартування на пересичений твердий розчин і подальше старіння.
Отримані результати про можливі види СВ для сплаву Сu + 2,3% Ве зводимо в таблицю 1.2.
Таблиця 1.2 - Види можливих СВ для сплаву Сu + 2,3% Ве
№ п / п
Види можливих СО
СП і ФП на яких заснована дана СО
1
2
3
1
Види термічної обробки:
1. Отжиги 1 роду:
а) гомогенізований;
б) рекрісталлізаціонний;
СП - гомогенізація матричного розчину по розчиненому компоненту;
СП - первинна рекристалізація.
1
2
3
2. Отжиги 2 роди:
а) гетерогенізірующій;
б) з фазовою перекристалізацією;
3. Фазові гарту:
а) з поліморфним перетворенням;
б) без поліморфного перетворення.
4. Стабілізуючі обробки:
а) старіння;
б) відпустку.
ФП - розчинення-виділення;
ФП - евтектоїдних.
ФП - евтектоїдних;
ФП - розчинення-виділення.
ФП - розпад пересиченого твердого розчину.
СП - полигонизацию і рекристалізація
2
Види деформаційно-термічної обробки:
1. Термомеханічна
а) ВТМО, НТМО старіючих сплавів;
2. Механіко-термічна
СП - полигонизацию,
ФП - розчинення-виділення;
СП - полигонизацию.
3
Види хіміко-термічної обробки:
1. Насичуюча
ФП - розчинення-виділення (утворення твердого розчину, утворення хімічних сполук).

2.4 Визначення параметрів режимів структурних обробок
2.4.1 Параметри термічної обробки:
I) Відпал 1-го роду:
а) гомогенізований.
Температура нагріву або витримки визначається
,
де 0,8 ¸ 0,95 - коефіцієнт, що не залежить від типу сплаву.
Але так як ця температура відповідає двофазної області, а гомогенізацію краще проводити в однофазної, то коректуємо її, збільшуючи до 810 ° С.
Тривалості витримки повинна бути достатня для протікання СП - гомогенізації матричного твердого розчину по розчиненому компоненту (t еф). Ця витримка досить тривала. На практиці берилієві бронзи при даному відпалі витримують протягом 1 ¸ 3 годин [3].
Швидкість охолодження регламентується тому при закінченні витримки в сплаві згідно діаграмі стану спостерігається ФП:
Ø розчинення-виділення;
Ø евтектоїдних.
Швидкість охолодження повинна бути досить низькою, щоб забезпечити протікання відповідних ФП по дифузійному механізму.
б) рекрісталлізаціонний.
Температура нагріву або витримки визначається:
.
Оскільки нижче t з згідно діаграми стану (рис.1.1) ми маємо гомогенний твердий розчин a, то n = 0,4 ¸ 0,45:
.
Температура рекристаллизационного відпалу:
,
де 30 ¸ 50 - необхідний інтервал перегріву для початку структурного перетворення.
Тривалість витримки має бути достатньою для протікання СП - первинної рекристалізації (t еф)
Швидкість охолодження регламентується тому в сплаві згідно діаграмі стану спостерігається обмежена розчинність Cu в Be (V охол £ V кр.охл).
II) Відпал 2 роди:
а) гетерогенізірующій.
Температура нагріву або витримки:
,
де 30 ¸ 50 - необхідний інтервал перегріву для початку ФП розчинення.
Тривалість витримки повинна бути достатня для протікання ФП розчинення і пост фазових СП.
Швидкість охолодження повинна бути досить повільною, щоб перетворення було повним і фазовий склад відповідав рівноважному [4].
V охол £ V кр.охл (критична швидкість охолодження при відпалі)
б) з фазовою перекристалізацією.
Температура нагріву або витримки:
,
де 30 ¸ 50 - необхідний інтервал перегріву для початку ФП поліморфного або евтектоїдних.
Оскільки при цій температурі в сплаві співіснують дві фази, то дана перекристалізація є неповною (неповний відпал). Для проведення повної фазової перекристалізації потрібно нагрів здійснювати в однофазну область a, що виробляється при раніше призначеному гетерогенізірующем відпалі. А, так як, в принципі, параметри охолоджування і витримки при цьому у них схожі, то вони в цьому сплаві можуть вважатися взаємно замінюють.
III) Гарту:
а) з поліморфним перетворенням.
Температура нагріву або витримки:

де 30 ¸ 50 - необхідний інтервал перегріву для проходження евтектоїдних ФП, яке включає в себе полиморфное.
Тривалість витримки повинна бути достатньою для протікання евтектоїдних ФП.
Швидкість охолодження повинна бути достатньо високою, щоб виключити розпад пересиченого матричного розчину в процесі охолодження в дифузійній області перетворення.
У загальному випадку V охол ³ V кр.охл (критична швидкість охолодження при гартуванні, що проходить по даному ФР).
б) без поліморфного перетворення.
Температура нагріву або витримки:
,
де 30 ¸ 50 - необхідний інтервал перегріву для початку ФП розчинення.
Тривалість витримки повинна бути достатньою для протікання ФП розчинення-виділення.
Швидкість охолодження повинна бути достатньо високою, щоб виключити розпад пересиченого матричного розчину в процесі охолодження. Однак якщо сплав надалі буде підданий старінню гарт може бути не дуже різкою [3].
У загальному випадку V охол ³ V кр.охл (критична швидкість охолодження при гартуванні, що проходить по даному ФР).
Так як дана гарт проводиться з температур більших, ніж значення температури фазового рівноваги евтектоїдних перетворення, то її не можна назвати суто загартуванням на пересичений твердий розчин. Вона, в даному сплаві, є змішаною, тому і призначаємо саме її.
IV) Стабілізуюча обробка:
а) старіння.
Температура старіння:
,
Тривалість витримки повинна бути достатня для протікання ФП і отримання стійкого стану сплаву [4].
Швидкість охолодження при стабілізуючих обробках зазвичай не регламентуються.
б) відпустку.
Максимальна температура відпустки:
,
Тривалість витримки повинна бути достатня для протікання СП і отримання більш рівноважного стану сплаву [4].
Швидкість охолодження при стабілізуючих обробках зазвичай не регламентуються.
2.4.2 Параметри деформаційно-термічної обробки:
а) термомеханічна обробка. ВТМО і НТМО старіючих сплавів.
ВТМО: мінімальна температура гарячої деформації
,
де 0,7 ¸ 0,9 - коефіцієнт не залежить від типу сплаву.
Так як вона відповідає двофазної області на діаграмі стану (див. рис.1), що не бажано для даної обробки, то коригуємо її у бік збільшення до 810 ° С.
Використовувана ступінь деформації (дійсна) е = 0,3 ... 0,5.
Якщо за час деформації встигла пройти полигонизацию, то наступна витримка не потрібна. Якщо ж ні, то тривалість витримки повинна бути достатньою для завершення полігонізації.
Швидкість охолодження повинна бути більше або дорівнює критичної швидкості охолодження при гартуванні на пересичений твердий розчин (V кр). Після ВТМО повинна проводиться стабілізуюча обробка - старіння.
Температура старіння:
.
Час витримки при старінні повинно бути достатнім для протікання ФП і отримання стійкого стану сплаву.
Швидкість охолодження при старінні не регламентується.
НТМО: її особливістю є деформування метастабільній при даній температурі фази, тому перед її проведенням має обов'язково йти подготавливающая гарт на це метастабільного стан.
Температура холодної деформації:
,
де 0,1 ¸ 0,2 - коефіцієнт не залежить від типу сплаву.
Так як отримання температура деформації і так є нижчим цехової і досить суттєво, то проведення подальшої гарту для фіксації отриманого стану не потрібно.
Використовувана ступінь деформації (дійсна) е = 0,3 ... 0,5.
Після НТМО необхідна стабілізуюча обробка - старіння.
Температура старіння:
.
Час витримки при старінні повинно бути достатнім для протікання ФП і отримання стійкого стану сплаву.
Швидкість охолодження при старінні не регламентується.
б) механіко-термічна обробка.
Температура холодної деформації:
,
де 0,1 ¸ 0,2 - коефіцієнт не залежить від типу сплаву.
Ступінь деформації е близько 0,1.
Після холодної деформації слід зробити нагрівання для проходження полігонізації.
Температура нагріву
,
де 30 ¸ 50 - необхідний інтервал перегріву для початку полігонізації.
Час витримки досить тривале. Цей час необхідний для протікання полігонізації та отримання повної полігональної субструктур.
Швидкість охолодження не регламентується.
2.4.3 Параметри хіміко-термічної обробки:
Насичуюча - ця обробка проводиться в активній атмосфері має необхідну концентрацію берилію в активному стані у поверхні виробу.
Температура нагріву або витримки повинна забезпечити необхідну дифузійну рухливість, щоб насичення відбулося за практично прийнятний час.
,
де 0.7 ¸ 0,9 - коефіцієнт не залежить від типу сплаву.
Тут ми також потрапляємо у двофазну область, що не прийнятно в даному випадку, тому також коригуємо цю температуру, підвищуючи її до 810 ° С.
Тривалість витримки повинна бути досить велика щоб забезпечити необхідні величини насичення поверхні і глибину насиченого берилієм шару, і якщо перше в основному залежить від активності насичуємо середовища, то друге - від часу витримки.
Оскільки кінцевий стан сплаву - пересичений твердий розчин, то після нагрівання (t в) і витримки треба охолодити зі швидкістю більшою або рівною критичної швидкості охолодження при гартуванні на пересичений твердий розчин (V кр). Тоді стабілізуючою обробкою буде старіння (див. параметри ВТМО з загартуванням на пересичений твердий розчин).

2.5 Побудова схем-графіків режимів призначених видів структурної обробки.

Рис.2 Схема-графік режиму гомогенізуючої відпалу сплаву Сu + 2,3% Ве.

Рис. 3 Схема-графік режиму рекристаллизационного відпалу.

Рис. 4 Схема-графік режиму відпалу II-го роду (гетерогенізаціонного і з фазовою перекристалізацією сплаву).

Рис. 5 Схема-графік режиму гарту.

Рис. 6 Схема-графік режиму старіння сплаву Сu + 2,3% Ве.

Рис. 7 Схема-графік режиму відпустки сплаву Сu + 2,3% Ве.

Рис. 8 Схема-графік режиму ВТМО старіючого сплаву Сu + 2,3% Ве.

Рис. 9 Схема-графік режиму НТМО старіючого сплаву Сu + 2,3% Ве.

Рис.10 Схема-графік режиму механіко-термічної обробки.

Рис. 11 Схема-графік режиму хіміко-термічної обробки з загартуванням на пересичений твердий розчин сплаву Сu + 2,3% Ве.

2.6 Фазові і структурні перетворення в процесі призначення СВ.
Гомогенізований відпал.
При цій обробці йде вирівнювання хімічного складу по тілу зурна (дендрита). Іноді даний відпал називають дифузійним, тому що в основі його лежить дифузія. На початку витримки скупчення g розташовуються на кордонах дендритних осередків, в центрі a - фаза. Протягом витримки концентрація вирівнюється. Оскільки при відпалі охолодження досить повільне, то сплав при кімнатній температурі має структуру, в якій g рівномірно розподілена. Дана СО впливає на мікроструктуру і тонку структуру. З термодинамічної точки зору даний відпал є процесом ентропійних, тобто здійснюється перехід від неоднорідного до однорідного розчину по концентрації. Причому ентропія в даному випадку зростає з наближенням до рівноваги концентрацій, що підвищує швидкість процесу. Найбільш інтенсивно гомогенізація протікає в початковий період відпалу. Підвищення температури відпалу діє ефективніше збільшення часу. Дана СО застосовується для підвищення корозійної стійкості сплаву, поліпшення оброблюваності та ін
Рекрісталлізаціонний відпал
Даний відпал є процесом багатостадійним. При нагріванні холодно деформівного сплаву відбуваються наступні термодинамічні процеси:
1) рушійною силою первинної рекристалізації є зменшення щільності дислокацій, а силою гальмує цей процес є збільшення поверхневої енергії;
2) на стадії збиральної рекристалізації і якщо є вторинної рекристалізації термодинамічної силою є зменшення поверхневої енергії;
3) якщо при нагріванні холодно деформівного сплаву відбувається полигонизацию, то термодинамічної силою є не стільки зниження щільності дислокацій, скільки зміна дислокаційної структури. При нагріванні холодно деформівного сплаву конкуруючим процесом при рекристалізації є нормалізація. При рекристалізації відбувається рух суцільного кордону перетворень, яка "очищає" сплав від дефектів кристаллизационного будови, зокрема дислокацій. При даній обробці сплав разупрочняется, зерна стають розділені большеугловимі кордонами. Оскільки при відпалі охолодження досить повільне, то сплав має при кімнатній температурі структуру з досить правильних, равноосная кристалів. Розмір зерна залежить від ступеня деформації температури нагріву і часу витримки. Бажаною дрібнозерниста структура. При даній СО зміни в структурі відбувається на рівні тонкої, мікроструктури, атомно-кристалічної структури у зв'язку із застосуванням кристалізаційної спрямованістю (тип решітки не змінюється). Причому провідною є зміна тонкої структури, тому що її зміна викликає всі інші зміни. Дана СО застосовується для разупрочнения, підвищення технологічної пластичності і повзучості певного типу текстури.
Гетерогенізаціонний відпал
При нагріванні в сплаві йде реакція a + g ® a. Щодо кількість фази, яка повністю переходить у твердий розчин при нагріванні і виділяється при зворотному повільному охолодженні (по реакції a ® a + g), зазвичай не перевищує 10 -15% від усього обсягу сплаву. Для даного сплаву можлива часткова перекристалізація надлишкової фази. На початку ізотермічної витримки частково розчиняється надлишкова фаза і збільшується концентрація розчиненого компонента. Т.ч. йдуть два процеси:
1) процес концентраційного перерозподілу Ве між фазами a і g;
2) процес перебудови решітки Ве в грати Сu.
Процес йде шляхом утворення і зростання зародків фази a. Ці зародки виникають тільки гетерогенним шляхом на міжфазної поверхні розділу. При зростанні зародків a-фази g-фаза знищується. Після першої стадії перетворення концентрація розчину неоднорідна, тому йде гомогенізація твердого розчину a. Можлива третя стадія - збірна рекристалізація.
У процесі охолодження протікають аналогічні процеси:
1. Дифузійне перерозподіл Ве між фазами.
2. Перебудова решітки a фази в g.
У залежності від ступеня переохолодження визначається зародження зародків (мале переохолодження - гетерогенне зародження на межі зерен, велике - зародження на вакансії і т.д.). При досить тривалої витримці твердий розчин виявляється насиченим Ве, відповідно до лінії обмеженою розчинності. Сплав залишається гетерофазних при нагріванні та охолодженні. Даний відпал впливає на мікроструктуру і тонку структуру.
Дана СО застосовується як пом'якшувальна обробка для деформованих напівфабрикатів, для підвищення технологічної пластичності, для підвищення корозійної стійкості.
Відпал з фазовою перекристалізацією.
З евтектоїдних перетворенням.
Евтектоїдних реакція являє собою складну фазову реакцію,
складається зазвичай з двох елементарних:
1. полиморфное перетворення;
2. розчинення-виділення.
Дана СО слабко вивчена в системі Сu - Ве. Перетворення при нагріванні розвивається за дифузійному механізму, причому найбільш виражена дифузія Ве, так як:
1. Необхідність дифузії Ве обумовлена ​​необхідністю перерозподілу концентрацій Ве між фазами і утворенням твердого розчину.
2. Тільки насичення a до рівноважного вмісту в ній Ве обумовлює термодинамічну стабільність a нижче Т ЕОТ для чистого компонента.
Значення дифузії атомів Сu виражено в меншій мірі, тому що зміна концентрації атомів Сu в ході цього перетворення не потрібно або потрібно дуже мало. Дане перетворення є багатостадійним:
1. Освіта зародків b на міжфазній межі a і b.
2. Зростання b-фази в напрямку одночасно обох фаз. Він закінчується повним перетворенням g ® b.
3. Розчинення a в b.
У процесі цих реакцій відбувається дві перебудови кристалічної решітки a ® b і g ® b. Після завершення ФП починаються пост фазові СП. Тому продовження процесу виглядає так:
4. Гомогенізація (вирівнювання змісту Ве в b-фазі).
5. Зростання зерна-b або збірна рекристалізація зерен-b.
Оскільки процес включає полиморфное перетворення, а питомі обсяги a і b різні (V уд. a = V уд. b), то в ході перетворення при нагріванні може спостерігатися явище фазового наклепу, тобто пластична деформація утворилася фази b.
При охолодженні:
1. Отримуємо однорідні кристали твердого розчину, гетерофазної.
2. Структура з однорідним за обсягом змістом Ве двох одержані фаз має різко різний зміст Ве.
3. Відбувається зміна кристалічної решітки. Т.ч. перетворення при охолодженні включає:
Ø полиморфное;
Ø виділення;
Ø дифузія Ве.
При виділенні g з b поява зародків починається на кордоні. Розмір кінцевого зерна залежить від розміру вихідного зерна. Структура змінюється на рівні мікроструктури, тонкої та атомно-кристалічної структур. Т.ч. після повільного охолодження отримують g-зерна не сприятливі до глибокої витяжки. Тобто сплав втрачає свою пластичність. Це явище можна усунути шляхом досить швидкого охолодження. Швидше за все, саме через утворення такої структури цей вид отжига не набув широкого застосування. Дана СО може застосовуватися для усунення вад структури, що виникли при попередній обробці (лиття, гаряча деформація, зварювання); пом'якшення сплаву перед наступною операцією (різання) і зменшення напружень, якщо дана структура є кінцевою.
Загартування.
Особенночтью повної загартування в даному сплаві є те, що йде і ФП в процесі охолодження по бездіффузіонному механізму (якщо швидкості не настільки великі щоб проскочити його), і змінюється термодинамічна стабільність твердого розчину (з термодинамічно стабільного при температурі нагріву перетворення в стан метастабільного в процесі охолодження ). Метастабільності загартованого твердого розчину визначається ступенем його пересичення відносно, рівноважної концентрації. Т.ч. при нагріванні досить швидко відбувається розчинення g-фази і при задоволеному швидкому охолодженні виходить структура з малим вмістом g - фази. СП при даній загартуванню відбуваються на рівні тонкої структури тому атоми Ве заміщають атоми Cu в твердому розчині. Через надлишок пружної енергії, виникають залишкові напруги. Т.ч. при загартуванню підвищується концентрація точкових дефектів.
Основне призначення гарту - підготовка сплаву до старіння. Часто дану загартування використовують як проміжну пом'якшувальну операцію перед холодної деформацією (НТМО або МТО). Іноді гарт служить остаточної термообробкою для додання виробу необхідного комплексу властивостей.

Старіння.
У загартованому сплаві пересичений a - розчин містить надлишок розчиненого компонента Ве. Загартований сплав прагне прийти в більш стабільний стан, виділяючи надлишок розчиненого компонента у вигляді другої фази. Однак, оскільки даний сплав після загартування на пересичений твердий розчин має гетерофазної стан, то старіння займає тільки частину обсягу. Що зменшує отриманий ефект. У даному сплаві дифузійна рухливість при кімнатній температурі низька, тому природного старіння не відбувається. Старіння в загальному випадку протікає в декілька стадій:
1. Освіта зон Гинье-Престона (дільниць твердого розчину з різко підвищеною концентрацією Ве).
2. Виділення метастабільній фази g (тому що в даному випадку менше робота утворення критичного зародка).
3. Перехід в стабільний стан метастабільній g - фази (освіта стабільної g - фази супроводжується розчиненням метастабільній g-фази).
Дисперсні виділення схили до укрупнення, при якому дрібні частинки зникають, а великі виростають (тобто до коагуляції), що призводить до зменшення сумарної міжфазної енергії [5]. Т.ч. дана СО впливає на мікроструктуру і тонку структуру.
Дана обробка призначена для збільшення міцнісних властивостей сплаву. Зі збільшенням часу старіння (коли починається перехід в стабільний стан і коагуляція g-фази) відбувається перестаріваніе сплаву (разупрочнение).
ВТМО, НТМО сплаву, загартованого на пересичений твердий розчин.
Сутність ВТМО полягає в тому, що після гарячої деформації і загартування виходить пересичений твердий розчин з перекристалізований структурою, тобто з підвищеною щільністю недосконалостей (меж субзерен, вільних дислокацій). У результаті подальшого старіння сплаву з такою структурою виникають підвищені механічні властивості. У більшості випадків оптимальним є виконання мінімум трьох умов:
1. Отримання до кінця гарячої деформації перекристаллизованная структуру;
2. Запобігання можливій рекристалізації після закінчення деформації;
3. Досягнення необхідної для старіння ступеня пересиченого твердого розчину [5].
Дана обробка впливає на мікроструктуру, тонку структуру.
Дана обробка досить сильно зміцнює сплав не знижуючи при цьому пластичності [6].
Зміцнення при НТМО викликано двома причинами:
1. Холодна деформація створює наклеп, і подальше дисперсійне твердіння починається від більш високого рівня твердості сплаву;
2. Холодна деформація збільшує ефект дисперсійного твердіння. При нагріванні під старіння після холодної деформації рекристалізація, як правило, не протікає, а розвиваються процеси відпочинку і полігонізації, кілька зменшують зміцнення при НТМО. Слід мати на увазі взаємний вплив цих процесів і розпаду розчину: виділення гальмують полигонизацию, а полигонизацию, якщо вона встигла пройти, змінює щільність і характер розподілів [5]. Дана СО впливає на мікроструктуру, тонку структуру.

Механіко-термічна обробка
При нагріванні до досить високих температур, після холодної деформації спостерігається полигонизацию, яка забезпечує зміцнення і зниження пластичності в сплаві при даній обробці. Полигонизацию називають освіта розділених малокутових межами субзерен. При нагріванні дислокації перерозподіляються і вибудовуються в стінки одна над іншою. При цьому під областю розрідження від однієї дислокації виявляється область згущення від іншої дислокації, і поля напружень сусідній дислокацій значною мірою взаємно компенсуються. Дислокаційні стінки - мало кутові кордону утворюються в результаті поєднання процесів ковзання і переповзання дислокацій. Швидкість переповзання, що є по-своєму механізму дифузійним, тобто найбільш повільним процесом, контролює швидкість утворення мало кутових кордонів. У результаті полігонізації витягнуті зерна, оточені високоугловимі межами виявляються складаються з більш-менш равноосная, розміром в декілька мікрометрів, субзерен, роздільних малокутових кордонами. В обсязі субзерен щільність дислокацій дуже низька. Дана СО впливає на тонку структуру сплаву.
Дана СО зміцнює сплав [3].
Хіміко-термічна обробка.
Для зміни хімічного складу виріб нагрівають в активному середовищі. Під час витримки вироби дифузійно збагачується елементами з зовнішній середовища. Можна виділити три одночасно йдуть процесу, забезпечують збагачення вироби із зовнішнього середовища.
Перший процес утворення хімічного елемента в активному атомарному стані. В окремих випадках, наприклад, при вступі атомів металу безпосередньо з розплаву. Ця стадія відсутня.
Другий процес - адсорбція атомів поверхнею виробу. Адсорбційний процес може включати просту фізичну адсорбцію і одночасно хімічну адсорбцію. Адсорбція завжди екзотермічний процес, що призводить до зменшення енергії Гібсса.
Третій процес при хіміко-термічній обробці - дифузія адсорбованих атомів від поверхні в глиб вироби. Адсорбція протікає дуже повільно [5]. Дана СО впливає на мікроструктуру і тонку структуру.
Дана СО зміцнює поверхневий шар вироби з даного сплаву [6].

3. Висновки.
1. У цій роботі були розглянуті і обгрунтовані основні види та режими структурних обробок для сплаву Cu + 2,3% Ве. При цьому спиралися на попередній аналіз даного сплаву і на діаграму стану сплаву. Потім були визначені параметри режимів СО за класами призначених видів СО, побудовані схеми-графіки режимів призначених видів СО. та проаналізовано фазовий склад і структурні перетворення при конкретних СО.
2. У результаті роботи визначили можливість застосування таких видів СО:
Ø гомогенізований відпал;
Ø рекрісталлізаціонний відпал;
Ø гетерогенізаціонний відпал;
Ø відпал з фазової перекристалізацією;
Ø загартування на мартенсит;
Ø відпустку;
Ø загартування на пересичений твердий розчин;
Ø старіння;
Ø ВТМО і НТМО;
Ø механіко-термічну;
Ø хіміко-термічну обробку.
3. Застосування гомогенізуючої відпалу дозволить усунути наслідки дендритной ліквації. Рекрісталлізаціонний відпал зніме наклеп і підвищить пластичність. Гетерогенізаціонний відпал поліпшить деформованість злитків, підвищить корозійну стійкість. Відпал з фазовою перекристалізацією є разупрочняется обробкою. Будь-яка гарт збільшує пластичність і зменшить міцність. ВТМО є обробкою найбільш зміцнюючої даний сплав. НТМО також досить сильно підвищує міцнісні властивості при цьому досить різко впаде пластичність Механіко-термічна обробка також зміцнює даний сплав. Хіміко-термічну обробку можна використовувати для зміни хімічного складу і структури на поверхневому шарі а іноді і по всьому перетину виробу.
4. В даний час для сплавів системи Cu-Be застосовують найчастіше отжиги для разупрочнения, а дисперсійне твердіння для зміцнення. У цій роботі доведено, що дані СО найбільш сильно впливають на структуру і механічні властивості сплаву Cu +2,3% Be. Але, незважаючи, на це необхідно подальший розвиток інших більш складних видів СО.

Перелік посилань.
1. Берман С.І. Медноберілліевие сплави. - М.: Металургія, 1966.
2. Абрикосов Н.Х. Дослідження системи мідь-берилій. - М., 1952, т.XXI.
3. Блантер М.Є. Теорія термічної обробки. - М.: Металургія, 1984.
4. Новіков І.І., Строганов Г.Б., Новіков О.І. Металознавство термообробка і рентгенографія. - М.: "місіс", 1994.
5. Новіков І.І. Теорія термічної обробки металів. - М.: Металургія, 1986.
6. Тилкін М.А. Довідник терміст ремонтної служби. - М.: Металургія, 1981.
7. Колач Є.В. Термічна обробка кольорових сплавів. - М., 1999.
8. Лахтін Ю.М. Металознавство і термічна обробка. - М.: Металургія, 1976.
Додати в блог або на сайт

Цей текст може містити помилки.

Виробництво і технології | Курсова
114кб. | скачати


Схожі роботи:
Визначення та обгрунтування видів і режимів структурної обробки сплаву Cu23Be
Вибір і обгрунтування структурної і принципової електричних схем
Особливості виробничої програми способів і режимів теплової обробки технології приготування
Розрахунок параметрів структури інтегрального npn транзистора і визначення технологічних режимів
Агроекономічних обгрунтування системи сівозмін та обробки поч
Експеримент з дослідження сплаву AgZn
Проектування ділянки цеху з виробництва листів з заданими габаритними розмірами зі сплаву
Система обробки аудіоінформації Підсистема фільтрації і обробки сигналу
Катодне осадження анодне розчинення сплаву залізо-нікель і структурні перетворення в електролітах
© Усі права захищені
написати до нас