Введення
Автомобілі в структурі сучасного промислового і сільськогосподарського виробництва є мобільними транспортними засобами, які отримали широке поширення. Від знання пристрою автомобілів і вміння грамотно експлуатувати їх багато в чому залежить ефективне й економічне використання транспортних засобів.
При вивченні дисципліни «Автомобілі» розглядаються конструкції основних сучасних автомобілів та їх двигунів, теорія, конструювання та розрахунок двигунів та автомобілів.
Проведення практичних розрахунків закріплює основи теорії та розрахунку автомобілів і дозволяє освоїти основні технічні показники і характеристики автомобілів.
Складовою частиною курсової роботи є проведення теплового розрахунку двигуна проектованого автомобіля. Тепловий розрахунок дозволяє аналітично з достатнім ступенем точності визначити основні параметри знову проектованого або модернізованого двигуна, а також оцінити індикаторні та ефективні показники його роботи. Результати теплового розрахунку ДВС в подальшому використовуються для розрахунку і побудови теоретичної зовнішньої швидкісної характеристики двигуна, у свою чергу використовується при розрахунку динаміки автомобіля.
1. Визначення необхідної потужності двигуна
При усталеному русі потужність автомобіля витрачається на подолання опору дороги і повітря.
де G a, G r - вага автомобіля і вантажу, Н;
P w - сила опору повітря при швидкості руху V (м / с), Н;
h тр - ККД трансмісії; (0.8 - 0.92) h тр = 0,82
f - осередненої коефіцієнт опору коченню, який зазвичай знаходиться експериментально для певних дорожніх умов і шин. f = 0,025-0,035, приймаємо f = 0,025
P w = k × F × V 2
де k - коефіцієнт обтічності, Н × з 2 / м 4 приймаємо k = 0.5
F - площа лобового опору, м 2
F = B r • H r = 1.65 • 2.15 = 3.5 м 2
B r, H r - габаритні ширина і висота, м;
P w = 0.5 • 3.5 • 376.36 = 667.5 H
2. Тепловий розрахунок двигуна
Вибір вихідних даних для розрахунку робочого циклу двигуна.
Для виконання теплового розрахунку використовувалася програма на ЕОМ, розроблена за методикою, викладеною в [1].
Елементарний склад палива
Рідке моторне паливо нафтового походження характеризується наступним елементарним складом (за масою)
C + H + O = 1 кг
де C, H, O - зміст відповідно вуглецю, водню і кисню в 1 кг палива.
При виконанні розрахунків робочого циклу двигуна крім елементарного складу палива слід задати питому нижчу теплоту згоряння Q н і середню молярну масу m т палива.
C = 0.855 кг
H = 0,145 кг
Q н = 115 р. / моль
m т = 44000 кДж / кг
Коефіцієнт надлишку повітря
Коефіцієнт надлишку повітря a визначає склад горючої суміші. Його значення залежить від типу сумішоутворення, умов займання і згорання палива, а також від режиму роботи двигуна. Коефіцієнт надлишку повітря впливає на кількість виділеної теплоти та склад продуктів згоряння.
Рекомендовані величини a для номінального режиму роботи: карбюраторних бензинових двигунів - 0,85-0,95; приймає a = 0.85
Ступінь стиснення
У двигунах із запаленням від електричної свічки значення ε обмежується за умовою попередження явища детонації і вибір її залежить від антидетонаційних властивостей палива. Велике значення для бездетонаційне роботи карбюраторного двигуна мають також матеріали, що застосовуються при виготовленні камери згоряння. Наприклад, заміна чавунної головки блоку на алюмінієву дозволяє підвищити ε на 0,5, а заміна чавунного поршня на алюмінієвий - на 0,4 ... 0,7. Характерні величини ступеня стиску ε: для бензинових карбюраторних двигунів - 6 ... 11; приймаємо ε = 6,69899
Підігрів заряду
Ступінь підігріву заряду DТ - зміна його температури при русі по впускному тракту і всередині циліндра. Значення підігріву заряду DТ залежить від конструкції і встановлення на двигуні впускного трубопроводу, організації його підігріву і швидкісного режиму двигуна. Підвищення DТ покращує процес випаровування палива, але при цьому знижується щільність заряду, що негативно впливає на наповнення циліндрів і потужність двигуна.
Для чотиритактного автотракторного двигуна значення DТ приймають у таких межах:
- Для карбюраторних двигунів - I0 ... 30 К, DТ = 10 К; приймаємо D Т = 10К
Тиск і температура залишкових газів
Температура залишкових газів для карбюраторних двигунів 900-1100 К. Тиск залишкових газів залежить від кількості і розташування клапанів, опору впускного і випускного трактів, фаз газорозподілу, частоти врaщенія і навантаження двигуна, способу наддуву і інших факторів і визначається тиском середовища в яку відбувається випуск відпрацьованих газів, тобто тиском навколишнього середовища при випуску в атмосферу або тиском перед турбіною при газотурбінному наддуванні.
Для автотракторних двигунів без наддуву при випуску в атмосферу тиск залишкових газів приймають: P r = (1,05 ... 1,25) P 0,
де P 0 - тиск навколишнього середовища, P 0 = 0,1013 МПа.
P r = 0,108 МПа.
Зниження тиску на впуску
У чотиритактних автотракторних двигунів значення DP a складає: для карбюраторних двигунів - (0,05-0,2) P k
Показник політропи стиснення
Орієнтовні значення показника політропи стиснення для сучасних автотракторних двигунів знаходяться у таких межах: для карбюраторних двигунів (при повному відкритті дросельної заслінки) - 1,34 ... 1,39; приймаємо n 1 = 1.34
Показник політропи розширення
Орієнтовні значення середнього показника політропи розширення для сучасних автомобільних і тракторних двигунів при номінальному навантаженні знаходиться в межах: для карбюраторних двигунів - 1,23-1,30; приймаємо n 2 = 1.25
Коефіцієнт використання теплоти
Коефіцієнт використання теплоти для сучасних автотракторних двигунів знаходиться в наступних межах: для карбюраторних двигунів - 0,85-0,95; приймаємо ξ = 0,85
Коефіцієнт повноти діаграми
Коефіцієнт повноти діаграми приймають: для карбюраторних двигунів - 0,94-0,97; приймаємо φ п = 0,949
3. Розрахунок зовнішньої швидкісної характеристики двигуна
Розрахунок зовнішньої швидкісної характеристики двигуна проектованого автомобіля ведемо за джерелом [6] с. 26 - 27, а також за допомогою комп'ютерної програми для даного розрахунку.
Згідно з вихідними даними отримуємо відповідні параметри зовнішньої швидкісної характеристики.
Графічний матеріал додається.
4. Підбір передавальних чисел трансмісії
Передаточне число трансмісії складається з трьох складових:
i тр = i k • i д • i 0,
де i k - передавальне число коробки передач (на вищій передачі), по НИИАТ i k = 1
i 0 - передавальне число головної передачі;
i д - передавальне число в додатковій коробці - дільнику, i д = 1,25 (1 - 1.5).
Максимальну швидкість автомобіль розвиває на вищій передачі:
V = 2 • π • r k • n н / i тр,
де r k - радіус кочення колеса.
Звідси i 0 = 2 • π • r k • n н / i k • i д • V.
Для визначення радіуса кочення колеса знаходиться нормальне навантаження на одну шину повністю навантаженого автомобіля:
де R з1, R п1 - навантаження на одну шину задньої і передньої осі відповідно, Н;
m а і m р - маса автомобіля і вантажу відповідно, кг;
n ШЗ і n шп - число шин задньої і передньої осі відповідно;
β - ступінь завантаженості задньої осі: β = R з / R 0,
де R з - маса, що доводиться на задню вісь автомобіля - прототипу з вантажем (повна маса), кг.
R 0 - загальна маса автомобіля-прототипу з вантажем.
β = 3610/5170 = 0.698
За навантаженні на одну шину підбирається її модель. Приймаються шину 235-15/9 ,35-15, [1]
Потім визначається радіус кочення коліс з урахуванням коефіцієнта вертикальної деформації шини.
r k = 0.5 • d + λ см • H
де λ см - коефіцієнт вертикальної деформації шини (коефіцієнт зминання); λ см = 0,8-0,85; [1]
приймаємо λ см = 0,82
Н - висота профілю, м; Н = В • 0,82 = 0,1927
d - посадковий діаметр обода, м; d = 0,381 м;
r k = 0,5 • 0,381 +0,82 • 0,1927 = 0,3485 м
i 0 = 2 • π • r k • n Н / i k2 • V
n H = 2580 об / хв = 43 об / с
V = 70 км / год = 19,44 м / с
i 0 (розр) = 2 • 3,14 • 0,3485 • 43/19, 44 = 4,84
уточнимо i 0 (розр), приймаємо z 1 = 15
z 2 = z 1 • i 0 (розр)
z 2 = 15 • 4.84 = 72.6; приймаємо z 2 = 73
i 0 (уточ) = z 2 / z 1
i 0 (уточ) = 73/15 = 4.86
Максимальна окружна сила, що визначається зчепленням коліс з дорогою реалізується на низьких передачах при малих швидкостях руху, при яких
R k max = φ • λ k • G
де λ k - коефіцієнт навантаження ведучих коліс автомобіля, що рухається.
λ k = K • λ ст;
де К - коефіцієнт перерозподілу навантаження по осях при розгоні з максимальним прискоренням, з приводом на задню вісь К = 1,05-1,12 [1]; приймаємо К = 1,08
λ ст = G B / G
λ ст = 0,698
λ до = 1,08 • 0,698 = 0,75
φ - коефіцієнт зчеплення для сухої грунтової поверхні, φ = 0,65-0,7; приймаємо φ = 0,68
Максимальний динамічний фактор автомобіля:
D max = φ • λ k
D max = 0,68 • 0,698 • 108 = 103
Звідси передавальне число в КПП на першій передачі:
де z - число ступенів коробки передач; z = 4
Передавальні відносини на наступних передачах визначаються за формулами:
i k2 = i k1 / q = 10.6/2.2 = 4.8
i k3 = i k2 / q = 4.8/2.2 = 2.2
i k 4 = i k 3 / q = 2.2/2.2 = 1
Уточнимо передавальні числа:
Для першої передачі
i k 1 / / = i k 1 / i k 1 / = 10.6 / 2 = 5.3
i k 1 = 10.6
i k 1 / = 2
приймаємо z 1 = 34
z 2 = z 1 • i k 1 / = 34 • 2 = 68
Σz = 34 +68 = 102
z 3 = Σz / (1 + i k 1 / /) = 102 / (1 +5.3) = 16.199 ≈ 16
z 4 = Σz - z 3 = 102 - 16 = 86
i k 1 / / = z 4 / z 3 = 5.375
i k 1 (уточ) = i k / • i k 1 (уточ) / / = 2 • 5.375 = 10.75
Для другої передачі
i k 2 / / = i k 2 / i k 1 / = 4,8 / 2 = 2.4
i k 2 = 4.8
i k 2 / = 2
Σz = 102
z 5 = Σz / (1 + i k 2 / /) = 102 / (1 +2.4) = 30
z 6 = Σz - z 5 = 72
i k 2 (уточ) / / = z 6 / z 5 = 2.4
i k 2 (уточ) = i k 2 / • i k 2 (уточ) / / = 2 • 2.4 = 4.8
Для третьої передачі
i k 3 / / = i k 3 / i k 3 / = 2.2 / 2 = 1.1
i k 3 = 2.2
i k 3 / = 2
Σz = 102
z 7 = Σz / (1 + i k 3 / /) = 102 / (1 +1.1) = 48.57 ≈ 48
z 8 = Σz - z 7 = 102 - 48 = 54
i k 3 (уточ) / / = z 8 / z 7 = 1.1
i k 3 (уточ) = i k 3 • i k 3 (уточ) / / = 2 • 1.1 = 2.2
i тр (на 1) = 10.75 • 1 • 4.84 = 52.03
i тр (на 2) = 4.8 • 1 • 4.84 = 23.232
i тр (на 3) = 2.2 • 1 • 4.84 = 10.65
i тр (на 4) = 1 • 1 • 4.84 = 4.84
5. Динамічний розрахунок автомобіля
Графічне зображення залежності динамічного фактора від швидкості руху автомобіля називається динамічною характеристикою автомобіля. Для побудови теоретичної динамічної характеристики необхідні дані зовнішньої швидкісної характеристики двигуна [M e = f (n)], параметри ходової частини (r k) і передавальні числа трансмісії (i тр).
На залежності M e = f (n) виділяють не менше п'яти точок. Для виділених точок послідовно визначають:
1. Швидкість руху автомобіля
V = 2 • π • r k • n / i тр
2. Силу опору повітряного потоку
P w = k • F • V 2
3. Дотичну силу тяги на колесах
P k = M e • i тр • ξ тр / r k
4. Динамічний фактор порожнього автомобіля
D = (P k - P w) / G a
Кожна лінія динамічної характеристики автомобіля визначається не менше ніж з п'яти точок. Вищеперелічену послідовність повторюють для кожної передачі КПП, змінюючи величину передавального відносини трансмісії.
Розглянемо 1-у передачу:
i k 1 = 10.75; i 0 = 4.84; r k = 0.3485; i тр = 52.03
Беремо будь-які п'ять точок з даних зовнішньої швидкісної характеристики. Для них:
1. Шукаємо швидкість руху автомобіля по заданих п'яти точках:
V 1 = 2 • 3.14 • 0.3485 • 645 / 52.03 • 60 = 0.1666
V 2 = 2 • 3.14 • 0.3485 • одна тисяча тридцять дві / 52.03 • 60 = 0.7235
V 3 = 2 • 3.14 • 0.3485 • 1419 / 52.03 • 60 = 0.9948
V 4 = 2 • 3.14 • 0.3485 • 1999 / 52.03 • 60 = 1.4014
V 5 = 2 • 3.14 • 0.3485 • 2580 / 52.03 • 60 = 1.8087
Шукаємо силу опору повітряного потоку по заданих п'яти точках:
P w (1) = 0.5 • 3.5 • (0.1666) 2 = 0.2916
P w (2) = 0.5 • 3.5 • (0.7235) 2 = 0.916
P w (3) = 0.5 • 3.5 • (0.9948) 2 = 1.7319
P w (4) = 0.5 • 3.5 • (0.4014) 2 = 3.4369
P w (5) = 0.5 • 3.5 • (0.8087) 2 = 5.7249
2. Шукаємо дотичну силу тяги по заданим п'яти точках:
P k (1) = 196.56809 • 52.03 • 0.82 / 0.3485 = 24064.56
P k (2) = 205.25848 • 52.03 • 0.82 / 0.3485 = 25128.47
P k (3) = 206.49996 • 52.03 • 0.82 / 0.3485 = 25280.45
P k (4) = 194.3955 • 52.03 • 0.82 / 0.3485 = 23798.58
P k (5) = 165.53103 • 52.03 • 0.82 / 0.3485 = 20264.89
3. Шукаємо динамічний фактор порожнього автомобіля за заданими п'яти точках:
D (1) = (24064.56 - 0.2916) / 24 525 = 0.9812
D (2) = (25128.47 - 0.916) / 24 525 = 1.0246
D (3) = (25280.45 - 1.7319) / 24 525 = 1.0307
D (4) = (23798.58 - 3.4369) / 24 525 = 0.9702
D (5) = (20264.89 - 5.7249) / 24 525 = 0.8261
Розглянемо 2-у передачу:
i k 2 = 4.8; i 0 = 4.84; r k = 0.3485; i тр = 23.232
Розглянемо 3-ю передачу:
i k 3 = 2.2; i 0 = 4.84; r k = 0.3485; i тр = 10.65
Розглянемо 4-у передачу:
i k 4 = 1; i 0 = 4.84; r k = 0.3485; i тр = 4.84
Динамічну характеристику будують для автомобіля певної ваги. Для того, щоб її застосувати для аналізу динамічних властивостей автомобіля різної ваги, її необхідно доповнити, тобто зробити універсальною.
На початку будують характеристику порожнього автомобіля, а потім її доповнюють. Визначають максимальне значення коефіцієнта завантаження:
Г max = (m a + M р) / m a
де m a і m г - відповідно маса автомобіля і вантажу.
Г max = (2500 +2500) / 2500 = 2
З точки, заданої максимальної швидкості руху проводять другу вертикальну координатну вісь, зі зменшенням в Г max раз масштабом динамічного фактора. Горизонтальну вісь розбивають на різні відрізки і проводять вертикальні лінії. На вертикальних осях рівні значення динамічного чинника з'єднують похилими прямими.
6. Паливна економічність автомобіля
Статистичною обробкою паливно-економічних характеристик ДВЗ встановлено, що питома витрата палива визначається питомою витратою його при максимальній потужності двигуна і ступенем використання потужності і частоти обертання.
Паливно-економічну характеристику будують в пропозиції усталеного руху автомобіля по горизонтальній дорозі з повним навантаженням в такій послідовності:
Автомобілі в структурі сучасного промислового і сільськогосподарського виробництва є мобільними транспортними засобами, які отримали широке поширення. Від знання пристрою автомобілів і вміння грамотно експлуатувати їх багато в чому залежить ефективне й економічне використання транспортних засобів.
При вивченні дисципліни «Автомобілі» розглядаються конструкції основних сучасних автомобілів та їх двигунів, теорія, конструювання та розрахунок двигунів та автомобілів.
Проведення практичних розрахунків закріплює основи теорії та розрахунку автомобілів і дозволяє освоїти основні технічні показники і характеристики автомобілів.
Складовою частиною курсової роботи є проведення теплового розрахунку двигуна проектованого автомобіля. Тепловий розрахунок дозволяє аналітично з достатнім ступенем точності визначити основні параметри знову проектованого або модернізованого двигуна, а також оцінити індикаторні та ефективні показники його роботи. Результати теплового розрахунку ДВС в подальшому використовуються для розрахунку і побудови теоретичної зовнішньої швидкісної характеристики двигуна, у свою чергу використовується при розрахунку динаміки автомобіля.
1. Визначення необхідної потужності двигуна
При усталеному русі потужність автомобіля витрачається на подолання опору дороги і повітря.
де G a, G r - вага автомобіля і вантажу, Н;
P w - сила опору повітря при швидкості руху V (м / с), Н;
h тр - ККД трансмісії; (0.8 - 0.92) h тр = 0,82
f - осередненої коефіцієнт опору коченню, який зазвичай знаходиться експериментально для певних дорожніх умов і шин. f = 0,025-0,035, приймаємо f = 0,025
P w = k × F × V 2
де k - коефіцієнт обтічності, Н × з 2 / м 4 приймаємо k = 0.5
F - площа лобового опору, м 2
F = B r • H r = 1.65 • 2.15 = 3.5 м 2
B r, H r - габаритні ширина і висота, м;
P w = 0.5 • 3.5 • 376.36 = 667.5 H
2. Тепловий розрахунок двигуна
Вибір вихідних даних для розрахунку робочого циклу двигуна.
Для виконання теплового розрахунку використовувалася програма на ЕОМ, розроблена за методикою, викладеною в [1].
Елементарний склад палива
Рідке моторне паливо нафтового походження характеризується наступним елементарним складом (за масою)
C + H + O = 1 кг
де C, H, O - зміст відповідно вуглецю, водню і кисню в 1 кг палива.
При виконанні розрахунків робочого циклу двигуна крім елементарного складу палива слід задати питому нижчу теплоту згоряння Q н і середню молярну масу m т палива.
C = 0.855 кг
H = 0,145 кг
Q н = 115 р. / моль
m т = 44000 кДж / кг
Коефіцієнт надлишку повітря
Коефіцієнт надлишку повітря a визначає склад горючої суміші. Його значення залежить від типу сумішоутворення, умов займання і згорання палива, а також від режиму роботи двигуна. Коефіцієнт надлишку повітря впливає на кількість виділеної теплоти та склад продуктів згоряння.
Рекомендовані величини a для номінального режиму роботи: карбюраторних бензинових двигунів - 0,85-0,95; приймає a = 0.85
Ступінь стиснення
У двигунах із запаленням від електричної свічки значення ε обмежується за умовою попередження явища детонації і вибір її залежить від антидетонаційних властивостей палива. Велике значення для бездетонаційне роботи карбюраторного двигуна мають також матеріали, що застосовуються при виготовленні камери згоряння. Наприклад, заміна чавунної головки блоку на алюмінієву дозволяє підвищити ε на 0,5, а заміна чавунного поршня на алюмінієвий - на 0,4 ... 0,7. Характерні величини ступеня стиску ε: для бензинових карбюраторних двигунів - 6 ... 11; приймаємо ε = 6,69899
Підігрів заряду
Ступінь підігріву заряду DТ - зміна його температури при русі по впускному тракту і всередині циліндра. Значення підігріву заряду DТ залежить від конструкції і встановлення на двигуні впускного трубопроводу, організації його підігріву і швидкісного режиму двигуна. Підвищення DТ покращує процес випаровування палива, але при цьому знижується щільність заряду, що негативно впливає на наповнення циліндрів і потужність двигуна.
Для чотиритактного автотракторного двигуна значення DТ приймають у таких межах:
- Для карбюраторних двигунів - I0 ... 30 К, DТ = 10 К; приймаємо D Т = 10К
Тиск і температура залишкових газів
Температура залишкових газів для карбюраторних двигунів 900-1100 К. Тиск залишкових газів залежить від кількості і розташування клапанів, опору впускного і випускного трактів, фаз газорозподілу, частоти врaщенія і навантаження двигуна, способу наддуву і інших факторів і визначається тиском середовища в яку відбувається випуск відпрацьованих газів, тобто тиском навколишнього середовища при випуску в атмосферу або тиском перед турбіною при газотурбінному наддуванні.
Для автотракторних двигунів без наддуву при випуску в атмосферу тиск залишкових газів приймають: P r = (1,05 ... 1,25) P 0,
де P 0 - тиск навколишнього середовища, P 0 = 0,1013 МПа.
P r = 0,108 МПа.
Зниження тиску на впуску
У чотиритактних автотракторних двигунів значення DP a складає: для карбюраторних двигунів - (0,05-0,2) P k
Показник політропи стиснення
Орієнтовні значення показника політропи стиснення для сучасних автотракторних двигунів знаходяться у таких межах: для карбюраторних двигунів (при повному відкритті дросельної заслінки) - 1,34 ... 1,39; приймаємо n 1 = 1.34
Показник політропи розширення
Орієнтовні значення середнього показника політропи розширення для сучасних автомобільних і тракторних двигунів при номінальному навантаженні знаходиться в межах: для карбюраторних двигунів - 1,23-1,30; приймаємо n 2 = 1.25
Коефіцієнт використання теплоти
Коефіцієнт використання теплоти для сучасних автотракторних двигунів знаходиться в наступних межах: для карбюраторних двигунів - 0,85-0,95; приймаємо ξ = 0,85
Коефіцієнт повноти діаграми
Коефіцієнт повноти діаграми приймають: для карбюраторних двигунів - 0,94-0,97; приймаємо φ п = 0,949
3. Розрахунок зовнішньої швидкісної характеристики двигуна
Розрахунок зовнішньої швидкісної характеристики двигуна проектованого автомобіля ведемо за джерелом [6] с. 26 - 27, а також за допомогою комп'ютерної програми для даного розрахунку.
Згідно з вихідними даними отримуємо відповідні параметри зовнішньої швидкісної характеристики.
Графічний матеріал додається.
4. Підбір передавальних чисел трансмісії
Передаточне число трансмісії складається з трьох складових:
i тр = i k • i д • i 0,
де i k - передавальне число коробки передач (на вищій передачі), по НИИАТ i k = 1
i 0 - передавальне число головної передачі;
i д - передавальне число в додатковій коробці - дільнику, i д = 1,25 (1 - 1.5).
Максимальну швидкість автомобіль розвиває на вищій передачі:
V = 2 • π • r k • n н / i тр,
де r k - радіус кочення колеса.
Звідси i 0 = 2 • π • r k • n н / i k • i д • V.
Для визначення радіуса кочення колеса знаходиться нормальне навантаження на одну шину повністю навантаженого автомобіля:
де R з1, R п1 - навантаження на одну шину задньої і передньої осі відповідно, Н;
m а і m р - маса автомобіля і вантажу відповідно, кг;
n ШЗ і n шп - число шин задньої і передньої осі відповідно;
β - ступінь завантаженості задньої осі: β = R з / R 0,
де R з - маса, що доводиться на задню вісь автомобіля - прототипу з вантажем (повна маса), кг.
R 0 - загальна маса автомобіля-прототипу з вантажем.
β = 3610/5170 = 0.698
За навантаженні на одну шину підбирається її модель. Приймаються шину 235-15/9 ,35-15, [1]
Потім визначається радіус кочення коліс з урахуванням коефіцієнта вертикальної деформації шини.
r k = 0.5 • d + λ см • H
де λ см - коефіцієнт вертикальної деформації шини (коефіцієнт зминання); λ см = 0,8-0,85; [1]
приймаємо λ см = 0,82
Н - висота профілю, м; Н = В • 0,82 = 0,1927
d - посадковий діаметр обода, м; d = 0,381 м;
r k = 0,5 • 0,381 +0,82 • 0,1927 = 0,3485 м
i 0 = 2 • π • r k • n Н / i k2 • V
n H = 2580 об / хв = 43 об / с
V = 70 км / год = 19,44 м / с
i 0 (розр) = 2 • 3,14 • 0,3485 • 43/19, 44 = 4,84
уточнимо i 0 (розр), приймаємо z 1 = 15
z 2 = z 1 • i 0 (розр)
z 2 = 15 • 4.84 = 72.6; приймаємо z 2 = 73
i 0 (уточ) = z 2 / z 1
i 0 (уточ) = 73/15 = 4.86
Максимальна окружна сила, що визначається зчепленням коліс з дорогою реалізується на низьких передачах при малих швидкостях руху, при яких
R k max = φ • λ k • G
де λ k - коефіцієнт навантаження ведучих коліс автомобіля, що рухається.
λ k = K • λ ст;
де К - коефіцієнт перерозподілу навантаження по осях при розгоні з максимальним прискоренням, з приводом на задню вісь К = 1,05-1,12 [1]; приймаємо К = 1,08
λ ст = G B / G
λ ст = 0,698
λ до = 1,08 • 0,698 = 0,75
φ - коефіцієнт зчеплення для сухої грунтової поверхні, φ = 0,65-0,7; приймаємо φ = 0,68
Максимальний динамічний фактор автомобіля:
D max = φ • λ k
D max = 0,68 • 0,698 • 108 = 103
Звідси передавальне число в КПП на першій передачі:
де z - число ступенів коробки передач; z = 4
Передавальні відносини на наступних передачах визначаються за формулами:
i k2 = i k1 / q = 10.6/2.2 = 4.8
i k3 = i k2 / q = 4.8/2.2 = 2.2
i k 4 = i k 3 / q = 2.2/2.2 = 1
Уточнимо передавальні числа:
Для першої передачі
i k 1 / / = i k 1 / i k 1 / = 10.6 / 2 = 5.3
i k 1 = 10.6
i k 1 / = 2
приймаємо z 1 = 34
z 2 = z 1 • i k 1 / = 34 • 2 = 68
Σz = 34 +68 = 102
z 3 = Σz / (1 + i k 1 / /) = 102 / (1 +5.3) = 16.199 ≈ 16
z 4 = Σz - z 3 = 102 - 16 = 86
i k 1 / / = z 4 / z 3 = 5.375
i k 1 (уточ) = i k / • i k 1 (уточ) / / = 2 • 5.375 = 10.75
Для другої передачі
i k 2 / / = i k 2 / i k 1 / = 4,8 / 2 = 2.4
i k 2 = 4.8
i k 2 / = 2
Σz = 102
z 5 = Σz / (1 + i k 2 / /) = 102 / (1 +2.4) = 30
z 6 = Σz - z 5 = 72
i k 2 (уточ) / / = z 6 / z 5 = 2.4
i k 2 (уточ) = i k 2 / • i k 2 (уточ) / / = 2 • 2.4 = 4.8
Для третьої передачі
i k 3 / / = i k 3 / i k 3 / = 2.2 / 2 = 1.1
i k 3 = 2.2
i k 3 / = 2
Σz = 102
z 7 = Σz / (1 + i k 3 / /) = 102 / (1 +1.1) = 48.57 ≈ 48
z 8 = Σz - z 7 = 102 - 48 = 54
i k 3 (уточ) / / = z 8 / z 7 = 1.1
i k 3 (уточ) = i k 3 • i k 3 (уточ) / / = 2 • 1.1 = 2.2
i тр (на 1) = 10.75 • 1 • 4.84 = 52.03
i тр (на 2) = 4.8 • 1 • 4.84 = 23.232
i тр (на 3) = 2.2 • 1 • 4.84 = 10.65
i тр (на 4) = 1 • 1 • 4.84 = 4.84
5. Динамічний розрахунок автомобіля
Графічне зображення залежності динамічного фактора від швидкості руху автомобіля називається динамічною характеристикою автомобіля. Для побудови теоретичної динамічної характеристики необхідні дані зовнішньої швидкісної характеристики двигуна [M e = f (n)], параметри ходової частини (r k) і передавальні числа трансмісії (i тр).
На залежності M e = f (n) виділяють не менше п'яти точок. Для виділених точок послідовно визначають:
1. Швидкість руху автомобіля
V = 2 • π • r k • n / i тр
2. Силу опору повітряного потоку
P w = k • F • V 2
3. Дотичну силу тяги на колесах
P k = M e • i тр • ξ тр / r k
4. Динамічний фактор порожнього автомобіля
D = (P k - P w) / G a
Кожна лінія динамічної характеристики автомобіля визначається не менше ніж з п'яти точок. Вищеперелічену послідовність повторюють для кожної передачі КПП, змінюючи величину передавального відносини трансмісії.
Розглянемо 1-у передачу:
i k 1 = 10.75; i 0 = 4.84; r k = 0.3485; i тр = 52.03
Беремо будь-які п'ять точок з даних зовнішньої швидкісної характеристики. Для них:
| n (об / хв) | 645 | 1032 | 1419 | 1999 | 2580 |
| M e (H • M) | 196.56809 | 205.25848 | 206.49996 | 194.3955 | 165.53103 |
V 1 = 2 • 3.14 • 0.3485 • 645 / 52.03 • 60 = 0.1666
V 2 = 2 • 3.14 • 0.3485 • одна тисяча тридцять дві / 52.03 • 60 = 0.7235
V 3 = 2 • 3.14 • 0.3485 • 1419 / 52.03 • 60 = 0.9948
V 4 = 2 • 3.14 • 0.3485 • 1999 / 52.03 • 60 = 1.4014
V 5 = 2 • 3.14 • 0.3485 • 2580 / 52.03 • 60 = 1.8087
Шукаємо силу опору повітряного потоку по заданих п'яти точках:
P w (1) = 0.5 • 3.5 • (0.1666) 2 = 0.2916
P w (2) = 0.5 • 3.5 • (0.7235) 2 = 0.916
P w (3) = 0.5 • 3.5 • (0.9948) 2 = 1.7319
P w (4) = 0.5 • 3.5 • (0.4014) 2 = 3.4369
P w (5) = 0.5 • 3.5 • (0.8087) 2 = 5.7249
2. Шукаємо дотичну силу тяги по заданим п'яти точках:
P k (1) = 196.56809 • 52.03 • 0.82 / 0.3485 = 24064.56
P k (2) = 205.25848 • 52.03 • 0.82 / 0.3485 = 25128.47
P k (3) = 206.49996 • 52.03 • 0.82 / 0.3485 = 25280.45
P k (4) = 194.3955 • 52.03 • 0.82 / 0.3485 = 23798.58
P k (5) = 165.53103 • 52.03 • 0.82 / 0.3485 = 20264.89
3. Шукаємо динамічний фактор порожнього автомобіля за заданими п'яти точках:
D (1) = (24064.56 - 0.2916) / 24 525 = 0.9812
D (2) = (25128.47 - 0.916) / 24 525 = 1.0246
D (3) = (25280.45 - 1.7319) / 24 525 = 1.0307
D (4) = (23798.58 - 3.4369) / 24 525 = 0.9702
D (5) = (20264.89 - 5.7249) / 24 525 = 0.8261
Розглянемо 2-у передачу:
i k 2 = 4.8; i 0 = 4.84; r k = 0.3485; i тр = 23.232
| n | M e | V | P w | P k | D |
| 645 | 196.58609 | 1.0127 | 1.7947 | 10745.11 | 0.4381 |
| 1032 | 205.25848 | 1.6203 | 4.5944 | 11220.15 | 0.4573 |
| 1419 | 206.49996 | 2.2279 | 8.68625 | 11288.02 | 0.4599 |
| 1999 | 194.3955 | 3.1386 | 17.2389 | 10626.34 | 0.4326 |
| 2580 | 165.53103 | 4.0508 | 28.7357 | 9048.51 | 0.3678 |
Розглянемо 3-ю передачу:
i k 3 = 2.2; i 0 = 4.84; r k = 0.3485; i тр = 10.65
| n | M e | V | P w | P k | D |
| 645 | 196.58609 | 2.2091 | 8.5402 | 4925.77 | 0.2005 |
| 1032 | 205.25848 | 3.5346 | 21.8635 | 5143.54 | 0.2088 |
| 1419 | 206.49996 | 4.8601 | 41.3360 | 5174.65 | 0.2093 |
| 1999 | 194.3955 | 6.8466 | 82.0329 | 4871.32 | 0.1952 |
| 2580 | 165.53103 | 8.8365 | 136.6465 | 4148.01 | 0.1635 |
i k 4 = 1; i 0 = 4.84; r k = 0.3485; i тр = 4.84
| n | M e | V | P w | P k | D |
| 645 | 196.58609 | 4.8610 | 41.3513 | 2238.56 | 0.0896 |
| 1032 | 205.25848 | 7.7776 | 105.8594 | 2337.53 | 0.091 |
| 1419 | 206.49996 | 10.6942 | 200.1403 | 2351.53 | 0.0877 |
| 1999 | 194.3955 | 15.0653 | 397.1857 | 2213.82 | 0.0741 |
| 2580 | 165.53103 | 19.4440 | 661.621 | 1890.11 | 0.0501 |
На початку будують характеристику порожнього автомобіля, а потім її доповнюють. Визначають максимальне значення коефіцієнта завантаження:
Г max = (m a + M р) / m a
де m a і m г - відповідно маса автомобіля і вантажу.
Г max = (2500 +2500) / 2500 = 2
З точки, заданої максимальної швидкості руху проводять другу вертикальну координатну вісь, зі зменшенням в Г max раз масштабом динамічного фактора. Горизонтальну вісь розбивають на різні відрізки і проводять вертикальні лінії. На вертикальних осях рівні значення динамічного чинника з'єднують похилими прямими.
6. Паливна економічність автомобіля
Статистичною обробкою паливно-економічних характеристик ДВЗ встановлено, що питома витрата палива визначається питомою витратою його при максимальній потужності двигуна і ступенем використання потужності і частоти обертання.
Паливно-економічну характеристику будують в пропозиції усталеного руху автомобіля по горизонтальній дорозі з повним навантаженням в такій послідовності:
1. Задаються коефіцієнти опору коченню автомобіля f:
f 1 = f = 0.025
f 2 = f + 0.03 = 0.055
f 3 = f + 0.05 = 0.075
2. За універсальною динамічної характеристиці автомобіля визначають необхідну передачу для руху автомобіля.
3. Задаються п'ятьма значеннями швидкості руху на певній передачі.
4. Визначають відповідні заданим значення швидкості, величини частот обертання колінчастого вала двигуна.
n = 30 • V • i тр / (π • r k), об / хв
5. Визначають величини сил опору повітряного потоку P w і опір коченню автомобіля P f
P f = f • (G a + G r)
При відомих опорах P w і P f визначають необхідну для руху автомобіля потужність двигуна.
N e / = [(P w + P f) • V] / (10 3 • ξ тр), кВт
6. Використовуючи зовнішню швидкісну характеристику двигуна, визначають ступеня використання потужності і частоти обертання І і Е
І = N e / / N eg
E = n / / n N
7. За розрахунковими формулами визначають значення К І і К Е - коефіцієнти, що враховують ступінь використання потужності і частоти обертання колінчастого вала двигуна.
Для карбюраторних двигунів:
К И = 3.27 - 8.22 • І + 9.13 • І 2 - 3.18 • І 3
До Є = 1.25 - 0.99 • Е + 0.98 • Е 2 - 0.24 • Е 3
8. Визначають питома витрата палива:
g e = g eN • К И • До Є, г / кВт • год
Величину g eN приймають за даними зовнішньої швидкісної характеристики.
9. Визначають витрата палива на 100 км шляху:
Q s = (g e • N e /) / (36 • V • ρ т), л
де ρ т - щільність палива, кг / л
10.Строят паливно-економічну характеристику автомобіля
Для коефіцієнта опору коченню автомобіля f 1
f 1 = 0.025
Визначаємо 4-ю передачу для руху автомобіля при f 1
4. n 1 = 645; n 2 = тисяча тридцять дві; n 3 = 1419; n 4 = 1999; n 5 = 2580.
4. P f = 0.025 • (2500 + 2500) • 9.8 = 1 225
P w1 = 41.3513; P w2 = 105.8594; P w3 = 200.1403; P w4 = 397.1857;
P w5 = 661.621
5. N e1 / = [(41.3513 + 1225) • 4.861] / (10 3 • 0.82) = 7.5071
N e2 / = [(105.8594 + 1225) • 7.7776] / (10 3 • 0.82) = 12.6231
N e3 / = [(200.1403 + 1225) • 10.6942] / (10 3 • 0.82) = 18.5863
N e4 / = [(397.1857 + 1225) • 15.0653] / (10 3 • 0.82) = 29.8033
N e5 / = [(661.621 + 1225) • 19.44] / (10 3 • 0.82) = 44.73
6. І 1 = 7.5071 / 13.270.31 = 0.5657
І 2 = 12.6231 / 22.17119 = 0.5693
І 3 = 18.5863 / 30.66978 = 0.606
І 4 = 29.8033 / 40.68328 = 0.7326
І 5 = 44.73 / 44.7 = 1.0007
E 1 = 645 / 2580 = 0.25
E 2 = 1032 / 2580 = 0.4
E 3 = 1419 / 2580 = 0.55
E 4 = 1999 / 2580 = 0.78
E 5 = 2580 / 2580 = 1
7. До І1 = 3.27 - 8.22 • 0.5657 + 9.13 • (0.5657) 2 - 3.18 • (0.5657) 3 = 0.9661
До І 2 = 3.27 - 8.22 • 0.5693 + 9.13 • (0.5693) 2 - 3.18 • (0.5693) 3 = 0.9628
До І 3 = 3.27 - 8.22 • 0.606 + 9.13 • (0.606) 2 - 3.18 • (0.606) 3 = 0.934
К И 4 = 3.27 - 8.22 • 0.7326 + 9.13 • (0.7326) 2 - 3.18 • (0.7326) 3 = 0.898
До І 5 = 3.27 - 8.22 • 1.0007 + 9.13 • (1.0007) 2 - 3.18 • (1.0007) 3 = 1.0003
До Е1 = 1.25 - 0.99 • 0.25 + 0.98 • (0.25) 2 - 0.24 • (0.25) 3 = 1.06
До Є 2 = 1.25 - 0.99 • 0.4 + 0.98 • (0.4) 2 - 0.24 • (0.4) 3 = 0.996
До Є 3 = 1.25 - 0.99 • 0.55 + 0.98 • (0.55) 2 - 0.24 • (0.55) 3 = 0.962
До Є 4 = 1.25 - 0.99 • 0.78 + 0.98 • (0.78) 2 - 0.24 • (0.78) 3 = 0.959
До Є 5 = 1.25 - 0.99 • 1 + 0.98 • (1) 2 - 0.24 • (1) 3 = 1
8. g e1 = 353.33316 • 0.9661 • 1.05 = 361.837
g e2 = 327.89315 • 0.9628 • 0.996 = 314.433
g e3 = 315.17315 • 0.934 • 0.962 = 283.186
g e4 = 319.94317 • 0.898 • 0.959 = 275.53
g e5 = 353.33316 • 1.0003 • 1 = 353.455
9. Q s1 = (361.837 • 7.5071) / (36 • 4.861 • 0.75) = 20.697
Q s 2 = (314.433 • 12.6231) / (36 • 7.7776 • 0.75) = 18.901
Q s 3 = (283.186 • 18.5863) / (36 • 10.6942 • 0.75) = 18.229
Q s 4 = (275.53 • 29.8033) / (36 • 15.0653 • 0.75) = 20.188
Q s 5 = (353.455 • 47.73) / (36 • 19.44 • 0.75) = 30.121
Для коефіцієнта опору коченню автомобіля f 2
f 2 = 0.055
Визначимо третій передачу для руху автомобіля при f 2:
Для коефіцієнта опору коченню автомобіля f 3
f 3 = 0.075
Визначимо третій передачу для руху автомобіля при f 3:
Висновок
Складовою частиною курсової роботи є проведення теплового розрахунку двигуна проектованого автомобіля. Тепловий розрахунок дозволив аналітично з достатнім ступенем точності визначити основні параметри знову проектованого двигуна, а також оцінити індикаторні та ефективні показники його роботи. Результати теплового розрахунку ДВС в подальшому використовувалися для розрахунку і побудови теоретичної зовнішньої швидкісної характеристики двигуна, у свою чергу використовується при розрахунку динаміки автомобіля.
Список літератури
1. Автомобіль: основи конструкції / М.М. Вишняков, В.К. Вахламов, О.М. Нарбут та ін - М.: Машинобудування, 1986. - 304 с.; Іл.
2. Осепчугов В.В., Фрумкін А.К. Автомобіль: аналіз конструкцій, елементів розрахунку. - М.: Машинобудування, 1989. - 304 с.; Іл.
3. Литвинов А.С., Фаробін Я.Є. Автомобіль: теорія експлуатаційних властивостей. - М.: Машинобудування, 1989. - 240.; Іл.
4. Пристрій автомобіля / Є.В. Михайлівський, К.Б. Серебряков, Є.Я. Тур. - М.: Машинобудування, 1987. - 352 с.; Іл.
5. Короткий автомобільний довідник. - М.: Транспорт, 1982. - 464 с. - (НИИАТ)
6. Автомобілі: Методичні вказівки по курсовому проектуванню / Укл. В.В. Макаров. - Йошкар-Ола: МарГТУ, 2001. - 44 с.
f 1 = f = 0.025
f 2 = f + 0.03 = 0.055
f 3 = f + 0.05 = 0.075
2. За універсальною динамічної характеристиці автомобіля визначають необхідну передачу для руху автомобіля.
3. Задаються п'ятьма значеннями швидкості руху на певній передачі.
4. Визначають відповідні заданим значення швидкості, величини частот обертання колінчастого вала двигуна.
n = 30 • V • i тр / (π • r k), об / хв
5. Визначають величини сил опору повітряного потоку P w і опір коченню автомобіля P f
P f = f • (G a + G r)
При відомих опорах P w і P f визначають необхідну для руху автомобіля потужність двигуна.
N e / = [(P w + P f) • V] / (10 3 • ξ тр), кВт
6. Використовуючи зовнішню швидкісну характеристику двигуна, визначають ступеня використання потужності і частоти обертання І і Е
І = N e / / N eg
E = n / / n N
7. За розрахунковими формулами визначають значення К І і К Е - коефіцієнти, що враховують ступінь використання потужності і частоти обертання колінчастого вала двигуна.
Для карбюраторних двигунів:
К И = 3.27 - 8.22 • І + 9.13 • І 2 - 3.18 • І 3
До Є = 1.25 - 0.99 • Е + 0.98 • Е 2 - 0.24 • Е 3
8. Визначають питома витрата палива:
g e = g eN • К И • До Є, г / кВт • год
Величину g eN приймають за даними зовнішньої швидкісної характеристики.
9. Визначають витрата палива на 100 км шляху:
Q s = (g e • N e /) / (36 • V • ρ т), л
де ρ т - щільність палива, кг / л
10.Строят паливно-економічну характеристику автомобіля
Для коефіцієнта опору коченню автомобіля f 1
f 1 = 0.025
Визначаємо 4-ю передачу для руху автомобіля при f 1
4. n 1 = 645; n 2 = тисяча тридцять дві; n 3 = 1419; n 4 = 1999; n 5 = 2580.
4. P f = 0.025 • (2500 + 2500) • 9.8 = 1 225
P w1 = 41.3513; P w2 = 105.8594; P w3 = 200.1403; P w4 = 397.1857;
P w5 = 661.621
5. N e1 / = [(41.3513 + 1225) • 4.861] / (10 3 • 0.82) = 7.5071
N e2 / = [(105.8594 + 1225) • 7.7776] / (10 3 • 0.82) = 12.6231
N e3 / = [(200.1403 + 1225) • 10.6942] / (10 3 • 0.82) = 18.5863
N e4 / = [(397.1857 + 1225) • 15.0653] / (10 3 • 0.82) = 29.8033
N e5 / = [(661.621 + 1225) • 19.44] / (10 3 • 0.82) = 44.73
6. І 1 = 7.5071 / 13.270.31 = 0.5657
І 2 = 12.6231 / 22.17119 = 0.5693
І 3 = 18.5863 / 30.66978 = 0.606
І 4 = 29.8033 / 40.68328 = 0.7326
І 5 = 44.73 / 44.7 = 1.0007
E 1 = 645 / 2580 = 0.25
E 2 = 1032 / 2580 = 0.4
E 3 = 1419 / 2580 = 0.55
E 4 = 1999 / 2580 = 0.78
E 5 = 2580 / 2580 = 1
7. До І1 = 3.27 - 8.22 • 0.5657 + 9.13 • (0.5657) 2 - 3.18 • (0.5657) 3 = 0.9661
До І 2 = 3.27 - 8.22 • 0.5693 + 9.13 • (0.5693) 2 - 3.18 • (0.5693) 3 = 0.9628
До І 3 = 3.27 - 8.22 • 0.606 + 9.13 • (0.606) 2 - 3.18 • (0.606) 3 = 0.934
К И 4 = 3.27 - 8.22 • 0.7326 + 9.13 • (0.7326) 2 - 3.18 • (0.7326) 3 = 0.898
До І 5 = 3.27 - 8.22 • 1.0007 + 9.13 • (1.0007) 2 - 3.18 • (1.0007) 3 = 1.0003
До Е1 = 1.25 - 0.99 • 0.25 + 0.98 • (0.25) 2 - 0.24 • (0.25) 3 = 1.06
До Є 2 = 1.25 - 0.99 • 0.4 + 0.98 • (0.4) 2 - 0.24 • (0.4) 3 = 0.996
До Є 3 = 1.25 - 0.99 • 0.55 + 0.98 • (0.55) 2 - 0.24 • (0.55) 3 = 0.962
До Є 4 = 1.25 - 0.99 • 0.78 + 0.98 • (0.78) 2 - 0.24 • (0.78) 3 = 0.959
До Є 5 = 1.25 - 0.99 • 1 + 0.98 • (1) 2 - 0.24 • (1) 3 = 1
8. g e1 = 353.33316 • 0.9661 • 1.05 = 361.837
g e2 = 327.89315 • 0.9628 • 0.996 = 314.433
g e3 = 315.17315 • 0.934 • 0.962 = 283.186
g e4 = 319.94317 • 0.898 • 0.959 = 275.53
g e5 = 353.33316 • 1.0003 • 1 = 353.455
9. Q s1 = (361.837 • 7.5071) / (36 • 4.861 • 0.75) = 20.697
Q s 2 = (314.433 • 12.6231) / (36 • 7.7776 • 0.75) = 18.901
Q s 3 = (283.186 • 18.5863) / (36 • 10.6942 • 0.75) = 18.229
Q s 4 = (275.53 • 29.8033) / (36 • 15.0653 • 0.75) = 20.188
Q s 5 = (353.455 • 47.73) / (36 • 19.44 • 0.75) = 30.121
Для коефіцієнта опору коченню автомобіля f 2
f 2 = 0.055
Визначимо третій передачу для руху автомобіля при f 2:
| n, об / хв | V, м / с | P w, H | P f2 | N e /, кВт / год | І | До І | До Є | g e, г / кВт • год | Q s, л |
| 645 | 2.2091 | 8.5402 | 2675 | 7.2295 | 0.5448 | 0.9874 | 1.06 | 369.814 | 44.824 |
| 1032 | 3.5346 | 21.8635 | 11.6248 | 0.5243 | 1.0118 | 0.996 | 330.435 | 40.250 | |
| 1419 | 4.8601 | 41.3360 | 16.0996 | 0.5249 | 1.0109 | 0.962 | 306.501 | 37.604 | |
| 1999 | 6.8466 | 82.0329 | 23.0199 | 0.5658 | 0.9659 | 0.959 | 296.363 | 36.905 | |
| 2580 | 8.8365 | 136.6465 | 30.2989 | 0.6778 | 0.9027 | 1 | 318.954 | 40.505 |
f 3 = 0.075
Визначимо третій передачу для руху автомобіля при f 3:
| n, об / хв | V, м / с | P w, H | P f2 | N e /, кВт / год | І | До І | До Є | g e, г / кВт • год | Q s, л |
| 645 | 2.2091 | 8.5402 | 3675 | 9.9235 | 0.7478 | 0.8988 | 1.06 | 336.631 | 56.007 |
| 1032 | 3.5346 | 21.8635 | 15.9353 | 0.7187 | 0.8977 | 0.996 | 293.172 | 48.953 | |
| 1419 | 4.8601 | 41.3360 | 22.0265 | 0.7182 | 0.8977 | 0.962 | 272.181 | 45.687 | |
| 1999 | 6.8466 | 82.0329 | 31.3694 | 0.7711 | 0.9023 | 0.959 | 276.849 | 46.979 | |
| 2580 | 8.8365 | 136.6465 | 41.0751 | 0.9189 | 0.9584 | 1 | 338.635 | 58.299 |
Висновок
Складовою частиною курсової роботи є проведення теплового розрахунку двигуна проектованого автомобіля. Тепловий розрахунок дозволив аналітично з достатнім ступенем точності визначити основні параметри знову проектованого двигуна, а також оцінити індикаторні та ефективні показники його роботи. Результати теплового розрахунку ДВС в подальшому використовувалися для розрахунку і побудови теоретичної зовнішньої швидкісної характеристики двигуна, у свою чергу використовується при розрахунку динаміки автомобіля.
Список літератури
1. Автомобіль: основи конструкції / М.М. Вишняков, В.К. Вахламов, О.М. Нарбут та ін - М.: Машинобудування, 1986. - 304 с.; Іл.
2. Осепчугов В.В., Фрумкін А.К. Автомобіль: аналіз конструкцій, елементів розрахунку. - М.: Машинобудування, 1989. - 304 с.; Іл.
3. Литвинов А.С., Фаробін Я.Є. Автомобіль: теорія експлуатаційних властивостей. - М.: Машинобудування, 1989. - 240.; Іл.
4. Пристрій автомобіля / Є.В. Михайлівський, К.Б. Серебряков, Є.Я. Тур. - М.: Машинобудування, 1987. - 352 с.; Іл.
5. Короткий автомобільний довідник. - М.: Транспорт, 1982. - 464 с. - (НИИАТ)
6. Автомобілі: Методичні вказівки по курсовому проектуванню / Укл. В.В. Макаров. - Йошкар-Ола: МарГТУ, 2001. - 44 с.