Зміст
Введення
Загальна частина
Характеристика об'єкта
Визначення кількості споживачів теплоти. Графік річного витрати теплоти
Система і принципова схема теплопостачання
Розрахунок теплової схеми котельні
Вибір обладнання котельні
Підбір і розміщення основного і допоміжного обладнання
Тепловий розрахунок котлоагрегату
Аеродинамічний розрахунок теплодутьевого тракту
Спецчастина.
2. Розробка блокової системи підігрівачів.
2.1 Вихідні дані водопостачання
2.2 Вибір схеми приготування води
2.3 Розрахунок устаткування водоподогревательной установки
2.4 Розрахунок мережевої установки
3. Техніко-економічна частина
3.1 Вихідні дані
3.2 Розрахунок договірної вартості будівельно-монтажних робіт
3.3 Визначення річних експлуатаційних витрат
3.4 Визначення річного економічного ефекту
4. ТМЗР
Монтаж секційних водонагрівачів
5. Автоматика
Автоматичне регулювання і теплотехнічний контроль котлоагрегату КЕ-25-14с
6. Охорона праці в будівництві
6.1 Охорона праці при монтажі енергетичного та технологічного обладнання в котельні
6.2 Аналіз та запобігання появи потенційних небезпек
6.3 Розрахунок стропів
7. Організація, планування та управління будівництвом
7.1 Монтаж котлоагрегатів
7.2 Умови початку виконання робіт
7.3 Виробнича калькуляція витрат праці та заробітної плати
7.4 Розрахунок параметрів календарного плану
7.5 Організація будгенплану
7.6 Розрахунок техніко-економічних показників
8. Організація експлуатації та енергоресурсозбереження
Список використаної літератури
Введення.
У наш складний час, з хворої кризовою економікою будівництво нових промислових об'єктів пов'язане з великими труднощами, якщо взагалі будівництво можливо. Але в будь-який час, за будь-якої економічної ситуації існує цілий ряд галузей промисловості без розвитку яких неможливе нормальне функціонування народного господарства, неможливо забезпечення необхідних санітарно-гігієнічних умов населення. До таких галузей і відноситься енергетика, яка забезпечує комфортні умови життєдіяльності населення як в побуті так і на виробництві.
Останні дослідження показали економічну доцільність збереження значної частки участі великих опалювальних котельних установок в покритті загального споживання теплової енергії.
Поряд з великими виробничими, виробничо-опалювальними котельнями потужністю в сотні тонн пари на годину або сотні МВт теплової навантаження встановлені велика кількість котелень агрегатами до 1 мВт і працюють майже на всіх видах палива.
Проте саме з паливом і існує найбільша проблема. За рідке і газоподібне паливо, у споживачів часто не вистачає коштів розплатитися. Тому й необхідно використовувати місцеві ресурси.
У даному дипломному проекті розробляється реконструкція виробничо-опалювальної котельні заводу РКК «Енергія», яка використовує в якості палива місцевий видобувається вугілля. У перспективі передбачається переклад котлоагрегатів на спалювання газу від дегазації газових викидів шахти, яка знаходиться на території збагачувальної фабрики. У існуючої котельні встановлено два парових котлоагрегату КЕ-25-14, що служили для постачання парою підприємства заводу РКК «Енергія», і водогрійні котли ТВГ-8 (2 котла) для опалення, вентиляції і гарячого водопостачання адміністративно-побутових будівель та житлового селища.
У зв'язку зі скороченням видобутку вугілля знизилися виробничі потужності вугледобувного підприємства, що призвело до скорочення в потребі пари. Це викликало реконструкцію котельні, яка полягає у використанні парових котлів КЕ-25 не тільки для виробничих цілей, але і для виробництва гарячої води на опалення, вентиляцію та гаряче водопостачання в спеціальних теплообмінниках.
1. ЗАГАЛЬНА ЧАСТИНА
1.1. ХАРАКТЕРИСТИКА ОБ'ЄКТА
Проектована котельня знаходиться на території заводу РКК «Енергія»
Планування, розміщення будівель і споруд на проммайданчику збагачувальної фабрики виконані у відповідності з вимогами БНіП.
Розмір території проммайданчика в межах огорож - 12,66 га, площа забудови 52 194 м 2.
Транспортна мережа району будівництва представлена залізними дорогами загального користування і автодорогами місцевого значення.
Рельєф місцевості рівнинний, з невеликими підйомами, в грунті переважає суглинок.
Джерелом водопостачання є фільтрувальна станція і канал Сіверський Донець-Донбас. Передбачено дублювання водоводу.
1.2.
1.3. Визначення кількості потребілетей теплоти. Графік річного витрати теплоти.
Розрахункові витрати теплоти промисловими підприємствами визначаються за питомими нормам теплоспоживання на одиницю випущеної продукції чи на одного працюючого у віда.м теплоносія (вода, пара). Витрати теплоти на опалення, вентиляцію та технологічні потреби наведені в таблиці 1.2. теплових навантажень.
Річний графік витрат теплоти будується в залежності від тривалості стояння зовнішніх температур, яка відображена в таблиці 1.2. даного дипломного проекту.
Максимальна ордината річного графіка витрат теплоти відповідає витраті тепла при зовнішній температурі повітря -23 ° С.
Площа, обмежена кривою і осями координат, дає сумарний витрата теплоти за отопітельниф період, а прямокутник у правій частині графіка - витрата теплоти на гаряче водопостачання в літній час.
На підставі даних таблиці 1.2. розраховуємо витрати теплоти по споживачам для 4-х режимів: максимально-зимовий (t р. о. =- 23 ° C;); при середній температурі зовнішнього повітря за опалювальний період; при температурі зовнішнього повітря +8 ° C; в літній період.
Розрахунок ведемо в таблиці 1.3. за формулами:
- Теплове навантаження на опалення і вентиляцію, МВт
Q ВВ = Q Р ОВ * (t вн-t н) / (t вн-t р.о.)
- Теплове навантаження на гаряче водопостачання в літній період, МВт
Q Л ГВ = Q Р ГВ * (t р-t хл) / (t р-t хз) * b
де: Q Р ОВ - розрахункова зимова теплове навантаження на опалення і вентиляцію при розрахунковій температурі зовнішнього повітря для проектування системи опалення. Приймаються за табл. 1.2.
t ВН - внутрішня температура повітря в опалювальному приміщенні, t ВН = 18 ° С
Q Р ГВ - розрахункова зимова теплове навантаження на гаряче водопостачання (табл. 1.2);
t н - поточна температура зовнішнього повітря, ° С;
t р.о. - розрахунково опалювальна температура зовнішнього повітря,
t р - температура гарячої водячи в системі гарячого водопостачання, t р = 65 ° С
t хл, t хз - температура холодної води влітку і взимку, t хл = 15 ° С, t хз = 5 ° С;
b - поправочний коефіцієнт на літній період, b = 0,85
Таблиця 1.2
Теплові навантаження
Таблиця 1.3.
Розрахунок річних теплових навантажень
За даними табл. 1.1. і 1.3. будуємо графік річних витрат теплової навантаження, представлений на рис .1.1.
1.4. СИСТЕМА І ПРИНЦИПОВА СХЕМА ТЕПЛОПОСТАЧАННЯ
Джерелом теплопостачання є реконструюються котельня шахти. Теплоносій - пар і перегріта вода. Питна вода використовується тільки для систем гарячого водопостачання. Для технологічних потреб використовується пар Р = 0,6 МПа. Для приготування перегрітої води з температурою 150-70 ° С передбачається мережева установка, для приготування води з t = 65 ° С - установка гарячого водопостачання.
Система теплопостачання - закрита. Внаслідок відсутності безпосереднього водорозбору і незначною витоку теплоносія через нещільність з'єднань труб і обладнання закриті системи відрізняються високим постійністю кількості та якості ціркуліруемой в ній мережної води.
У закритих водяних системах теплопостачання воду з теплових мереж використовують лише як греющую середовище для нагрівання в подогревателях поверхневого типу водопровідної води, що надходить потім у місцеву систему гарячого водопостачання. У відкритих водяних системах теплопостачання гаряча вода до водорозбірних приладів місцевої системи гарячого водопостачання надходить безпосередньо з теплових мереж.
На проммайданчику трубопроводи теплопостачання прокладаються по мостах і галереях і частково в непрохідних лоткових каналах типу Кл. Трубопроводи прокладають з пристроєм компенсації за рахунок кутів поворотів траси і П-подібних компенсаторів.
Трубопроводи прийняті із сталевих електрозварних труб з пристроєм теплоізоляції.
На листі 1 графічної частини дипломного проекту показаний генплан промплощадкп з розведенням теплових мереж до об'єктів споживання.
1.5. РОЗРАХУНОК теплової схеми котельні
Принципова теплова схема характеризує сутність основного технологічного процесу перетворення енергії та використання в установці теплоти робочого тіла. Вона являє собою умовне графічне зображення основного і допоміжного обладнання, об'єднаного лініями трубопроводів робочого тіла у відповідності з послідовністю його руху в установці.
Основною метою розрахунку теплової схеми котельні є:
- Визначення загальних теплових навантажень, що складаються із зовнішніх навантажень і витрат тепла на власні потреби, і розподілом цих навантажень між водогрійної і паровий частинами котельні для обгрунтування вибору основного обладнання;
- Визначення всіх теплових і масових потоків, необхідних для вибору допоміжного обладнання та визначення діаметрів трубопроводів і арматури;
- Визначення вихідних даних для подальших техніко-економічних розрахунків (річних виробок тепла, річних витрат палива та ін.)
Розрахунок теплової схеми дозволяє визначити сумарну теплопродуктивність котельної установки при декількох режимах її роботи.
Теплова схема котельні наведена на листі 2 графічної частини дипломного проекту.
Вихідні дані для розрахунку теплової схеми котельні наведені у таблиці 1.4, а сам розрахунок теплової схеми наведений у таблиці 1.5.
Введення
Загальна частина
Характеристика об'єкта
Визначення кількості споживачів теплоти. Графік річного витрати теплоти
Система і принципова схема теплопостачання
Розрахунок теплової схеми котельні
Вибір обладнання котельні
Підбір і розміщення основного і допоміжного обладнання
Тепловий розрахунок котлоагрегату
Аеродинамічний розрахунок теплодутьевого тракту
Спецчастина.
2. Розробка блокової системи підігрівачів.
2.1 Вихідні дані водопостачання
2.2 Вибір схеми приготування води
2.3 Розрахунок устаткування водоподогревательной установки
2.4 Розрахунок мережевої установки
3. Техніко-економічна частина
3.1 Вихідні дані
3.2 Розрахунок договірної вартості будівельно-монтажних робіт
3.3 Визначення річних експлуатаційних витрат
3.4 Визначення річного економічного ефекту
4. ТМЗР
Монтаж секційних водонагрівачів
5. Автоматика
Автоматичне регулювання і теплотехнічний контроль котлоагрегату КЕ-25-14с
6. Охорона праці в будівництві
6.1 Охорона праці при монтажі енергетичного та технологічного обладнання в котельні
6.2 Аналіз та запобігання появи потенційних небезпек
6.3 Розрахунок стропів
7. Організація, планування та управління будівництвом
7.1 Монтаж котлоагрегатів
7.2 Умови початку виконання робіт
7.3 Виробнича калькуляція витрат праці та заробітної плати
7.4 Розрахунок параметрів календарного плану
7.5 Організація будгенплану
7.6 Розрахунок техніко-економічних показників
8. Організація експлуатації та енергоресурсозбереження
Список використаної літератури
Введення.
У наш складний час, з хворої кризовою економікою будівництво нових промислових об'єктів пов'язане з великими труднощами, якщо взагалі будівництво можливо. Але в будь-який час, за будь-якої економічної ситуації існує цілий ряд галузей промисловості без розвитку яких неможливе нормальне функціонування народного господарства, неможливо забезпечення необхідних санітарно-гігієнічних умов населення. До таких галузей і відноситься енергетика, яка забезпечує комфортні умови життєдіяльності населення як в побуті так і на виробництві.
Останні дослідження показали економічну доцільність збереження значної частки участі великих опалювальних котельних установок в покритті загального споживання теплової енергії.
Поряд з великими виробничими, виробничо-опалювальними котельнями потужністю в сотні тонн пари на годину або сотні МВт теплової навантаження встановлені велика кількість котелень агрегатами до 1 мВт і працюють майже на всіх видах палива.
Проте саме з паливом і існує найбільша проблема. За рідке і газоподібне паливо, у споживачів часто не вистачає коштів розплатитися. Тому й необхідно використовувати місцеві ресурси.
У даному дипломному проекті розробляється реконструкція виробничо-опалювальної котельні заводу РКК «Енергія», яка використовує в якості палива місцевий видобувається вугілля. У перспективі передбачається переклад котлоагрегатів на спалювання газу від дегазації газових викидів шахти, яка знаходиться на території збагачувальної фабрики. У існуючої котельні встановлено два парових котлоагрегату КЕ-25-14, що служили для постачання парою підприємства заводу РКК «Енергія», і водогрійні котли ТВГ-8 (2 котла) для опалення, вентиляції і гарячого водопостачання адміністративно-побутових будівель та житлового селища.
У зв'язку зі скороченням видобутку вугілля знизилися виробничі потужності вугледобувного підприємства, що призвело до скорочення в потребі пари. Це викликало реконструкцію котельні, яка полягає у використанні парових котлів КЕ-25 не тільки для виробничих цілей, але і для виробництва гарячої води на опалення, вентиляцію та гаряче водопостачання в спеціальних теплообмінниках.
1. ЗАГАЛЬНА ЧАСТИНА
1.1. ХАРАКТЕРИСТИКА ОБ'ЄКТА
Проектована котельня знаходиться на території заводу РКК «Енергія»
Планування, розміщення будівель і споруд на проммайданчику збагачувальної фабрики виконані у відповідності з вимогами БНіП.
Розмір території проммайданчика в межах огорож - 12,66 га, площа забудови 52 194 м 2.
Транспортна мережа району будівництва представлена залізними дорогами загального користування і автодорогами місцевого значення.
Рельєф місцевості рівнинний, з невеликими підйомами, в грунті переважає суглинок.
Джерелом водопостачання є фільтрувальна станція і канал Сіверський Донець-Донбас. Передбачено дублювання водоводу.
1.2.
1.3. Визначення кількості потребілетей теплоти. Графік річного витрати теплоти.
Розрахункові витрати теплоти промисловими підприємствами визначаються за питомими нормам теплоспоживання на одиницю випущеної продукції чи на одного працюючого у віда.м теплоносія (вода, пара). Витрати теплоти на опалення, вентиляцію та технологічні потреби наведені в таблиці 1.2. теплових навантажень.
Річний графік витрат теплоти будується в залежності від тривалості стояння зовнішніх температур, яка відображена в таблиці 1.2. даного дипломного проекту.
Максимальна ордината річного графіка витрат теплоти відповідає витраті тепла при зовнішній температурі повітря -23 ° С.
Площа, обмежена кривою і осями координат, дає сумарний витрата теплоти за отопітельниф період, а прямокутник у правій частині графіка - витрата теплоти на гаряче водопостачання в літній час.
На підставі даних таблиці 1.2. розраховуємо витрати теплоти по споживачам для 4-х режимів: максимально-зимовий (t р. о. =- 23 ° C;); при середній температурі зовнішнього повітря за опалювальний період; при температурі зовнішнього повітря +8 ° C; в літній період.
Розрахунок ведемо в таблиці 1.3. за формулами:
- Теплове навантаження на опалення і вентиляцію, МВт
Q ВВ = Q Р ОВ * (t вн-t н) / (t вн-t р.о.)
- Теплове навантаження на гаряче водопостачання в літній період, МВт
Q Л ГВ = Q Р ГВ * (t р-t хл) / (t р-t хз) * b
де: Q Р ОВ - розрахункова зимова теплове навантаження на опалення і вентиляцію при розрахунковій температурі зовнішнього повітря для проектування системи опалення. Приймаються за табл. 1.2.
t ВН - внутрішня температура повітря в опалювальному приміщенні, t ВН = 18 ° С
Q Р ГВ - розрахункова зимова теплове навантаження на гаряче водопостачання (табл. 1.2);
t н - поточна температура зовнішнього повітря, ° С;
t р.о. - розрахунково опалювальна температура зовнішнього повітря,
t р - температура гарячої водячи в системі гарячого водопостачання, t р = 65 ° С
t хл, t хз - температура холодної води влітку і взимку, t хл = 15 ° С, t хз = 5 ° С;
b - поправочний коефіцієнт на літній період, b = 0,85
Таблиця 1.2
Теплові навантаження
| Вид теплової | Витрата теплового навантаження, МВт | Характеристика | |
| Навантаження | Взимку | Влітку | Теплоносія |
| 1.Отопленіе і вентиляція | 15,86 | - | Вода 150/70 ° С Пар Р = 1,4 МПа |
| 2.Горячее водопостачання | 1,36 | За розрахунком | |
| 3.Технологіческіе потреби | 11,69 | 1,24 | Пар Р = 1,44 МПа |
| ВСЬОГО | 28,91 | 1,24 | - |
Таблиця 1.3.
Розрахунок річних теплових навантажень
| № п / п | Вид навантаження | Позначення | Значення теплового навантаження при температурі МВт | |||
| t р.о =- 23 ° С | t ср о.п. =- 1,8 ° С | t р.о = 8 ° С | Літній | |||
| 1. | Опалення та вентиляція | Q ОВ | 15,86 | 7,66 | 3,87 | - |
| 2. | Гаряче водопостачання | Q ГВ | 1,36 | 1,36 | 1,36 | 0,963 |
| 3. | Разом | Q ОВ + ГВ | 17,22 | 9,02 | 5,23 | 0,963 |
| 4. | Технологія | Q ТИХ | 11,69 | 11,69 | 1,24 | 1,24 |
| 5. | Всього | Q | 28,91 | 20,71 | 6,47 | 2,203 |
1.4. СИСТЕМА І ПРИНЦИПОВА СХЕМА ТЕПЛОПОСТАЧАННЯ
Джерелом теплопостачання є реконструюються котельня шахти. Теплоносій - пар і перегріта вода. Питна вода використовується тільки для систем гарячого водопостачання. Для технологічних потреб використовується пар Р = 0,6 МПа. Для приготування перегрітої води з температурою 150-70 ° С передбачається мережева установка, для приготування води з t = 65 ° С - установка гарячого водопостачання.
Система теплопостачання - закрита. Внаслідок відсутності безпосереднього водорозбору і незначною витоку теплоносія через нещільність з'єднань труб і обладнання закриті системи відрізняються високим постійністю кількості та якості ціркуліруемой в ній мережної води.
У закритих водяних системах теплопостачання воду з теплових мереж використовують лише як греющую середовище для нагрівання в подогревателях поверхневого типу водопровідної води, що надходить потім у місцеву систему гарячого водопостачання. У відкритих водяних системах теплопостачання гаряча вода до водорозбірних приладів місцевої системи гарячого водопостачання надходить безпосередньо з теплових мереж.
На проммайданчику трубопроводи теплопостачання прокладаються по мостах і галереях і частково в непрохідних лоткових каналах типу Кл. Трубопроводи прокладають з пристроєм компенсації за рахунок кутів поворотів траси і П-подібних компенсаторів.
Трубопроводи прийняті із сталевих електрозварних труб з пристроєм теплоізоляції.
На листі 1 графічної частини дипломного проекту показаний генплан промплощадкп з розведенням теплових мереж до об'єктів споживання.
1.5. РОЗРАХУНОК теплової схеми котельні
Принципова теплова схема характеризує сутність основного технологічного процесу перетворення енергії та використання в установці теплоти робочого тіла. Вона являє собою умовне графічне зображення основного і допоміжного обладнання, об'єднаного лініями трубопроводів робочого тіла у відповідності з послідовністю його руху в установці.
Основною метою розрахунку теплової схеми котельні є:
- Визначення загальних теплових навантажень, що складаються із зовнішніх навантажень і витрат тепла на власні потреби, і розподілом цих навантажень між водогрійної і паровий частинами котельні для обгрунтування вибору основного обладнання;
- Визначення всіх теплових і масових потоків, необхідних для вибору допоміжного обладнання та визначення діаметрів трубопроводів і арматури;
- Визначення вихідних даних для подальших техніко-економічних розрахунків (річних виробок тепла, річних витрат палива та ін.)
Розрахунок теплової схеми дозволяє визначити сумарну теплопродуктивність котельної установки при декількох режимах її роботи.
Теплова схема котельні наведена на листі 2 графічної частини дипломного проекту.
Вихідні дані для розрахунку теплової схеми котельні наведені у таблиці 1.4, а сам розрахунок теплової схеми наведений у таблиці 1.5.
Таблиця 1.4
Вихідні дані для розрахунку теплової схеми опалювально-виробничої котельні з паровими котлами КЕ-25-14с для закритої системи теплопостачання.
Вихідні дані для розрахунку теплової схеми опалювально-виробничої котельні з паровими котлами КЕ-25-14с для закритої системи теплопостачання.
| № № пп | Найменування | Обоз- | Од. | Розрахункові режими | Примітка | |||
| позиц. результат. даних | величин | начення | ізм. | Максимально зимовий | При середній температурі найбільш холодного періоду | При темпера турі зовнішнього повітря в точці зламу температурного графіка | Літній | |
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 |
| 01 | Температура зовнішнього повітря | t н | ° C | -24 | -10 | - | - | I |
| 02 | Температура повітря всередині опалювальних будівель | t вн | ° C | 18 | 18 | 18 | 18 | |
| 03 | Максимальна температура прямої мережевої води | t 1макс | ° C | 150 | - | - | - | |
| 04 | Мінімальна температура прямої мережевої води в точці зламу температурного графіка | t 1.ізл | ° C | - | - | 70 | - | |
| 05 | Максимальна температура зворотної мережної води | t 2макс | ° C | 70 | - | - | - | |
| 06 | Температура деаерірованной води після деаератора | T д | ° C | 104,8 | 104,8 | 104,8 | 104,8 | |
| 07 | Ентальпія деаерірованной води | i д | КДж / кг | 439,4 | 439,4 | 439,4 | 439,4 | З таблиць насиченої пари і води при тиску 1.2Мпа |
| 08 | Температура сирої води на вході в котельню | T 1 | ° C | 5 | 5 | 5 | 15 | |
| 09 | Температура сирої води перед Хімводоочистка | T З | ° C | 25 | 25 | 25 | 25 | |
| 10 | Питома обсяг води в системі тепловодопостачання у т. на 1 МВт сумарного відпуску тепла на опалення, вентиляцію та гаряче водопостачання | q сист | Т / МВт | 30,1 | 30,1 | 30,1 | 30,1 | Для промислових підприємств |
| Параметри пари, що виробляється котлами (до редукційної установки) | ||||||||
| 11 | Тиск | P 1 | МПа | 1,4 | 1,4 | 1,4 | 1,4 | З таблиць наси- |
| 12 | Температура | t 1 | ° C | 195 | 195 | 195 | 195 | щенного пари і |
| 13 | Ентальпія | i 1 | КДж / кг | 2788,4 | 2788,4 | 2788,4 | 2788,4 | води при тиску 1,4 МПа |
| Параметри пара після редукційної установки: | ||||||||
| 14 | Тиск | P 2 | МПа | 0,7 | 0,7 | 0,7 | 0,7 | З таблиць наси- |
| 15 | Температура | t 2 | ° C | 165 | 165 | 165 | 165 | щенного пари і |
| 16 | Ентальпія | i 2 | КДж / кг | 2763 | 2763 | 2763 | 2763 | води при тиску 0,7 МПа |
| Параметри пари, що утворюється в сепараторі безперервної продукції: | ||||||||
| 17 | Тиск | P 3 | МПа | 0,17 | 0,17 | 0,17 | 0,17 | З таблиць наси- |
| 18 | Температура | t 3 | ° C | 115,2 | 115,2 | 115,2 | 115,2 | щенного пари і |
| 19 | Ентальпія | i 3 | КДж / кг | 2700 | 2700 | 2700 | 2700 | води при тиску 0,17 МПа |
| Параметри пари, що надходить до охолоджувача випарив з деаератора: | ||||||||
| 20 | Тиск | P 4 | МПа | 0,12 | 0,12 | 0,12 | 0,12 | З таблиць наси- |
| 21 | Температура | t 4 | ° C | 104,8 | 104,8 | 104,8 | 104,8 | щенного пари і |
| 22 | Ентальпія | i 4 | КДж / кг | 2684 | 2684 | 2684 | 2684 | води при тиску 0,12 МПа |
| Параметри конденсатора після охолоджувача випарив: | ||||||||
| 23 | Тиск | P 4 | МПа | 0,12 | 0,12 | 0,12 | 0,12 | З таблиць наси- |
| 24 | Температура | t 4 | ° C | 104,8 | 104,8 | 104,8 | 104,8 | щенного пари і |
| 25 | Ентальпія | i 5 | КДж / кг | 439,4 | 439,4 | 439,4 | 439,4 | води при тиску 0,12 МПа |
| Параметри продувочной води на вході в сепаратор безперервної продувки: | ||||||||
| 26 | Тиск | P 1 | Мпа | 1,4 | 1,4 | 1,4 | 1,4 | З таблиць наси- |
| 27 | Температура | t 1 | ° C | 195 | 195 | 195 | 195 | щенного пари і |
| 28 | Ентальпія | i 7 | КДж / кг | 830,1 | 830,1 | 830,1 | 830,1 | води при тиску 1,4 МПа |
| Параметри продувочной води на виході з сепаратора безперервної продувки: | ||||||||
| 29 | Тиск | P 3 | Мпа | 0,17 | 0,17 | 0,17 | 0,17 | З таблиць наси- |
| 30 | Температура | t 3 | ° C | 115,2 | 115,2 | 115,2 | 115,2 | щенного пари і |
| 31 | Ентальпія | i 8 | КДж / кг | 483,2 | 483,2 | 483,2 | 483,2 | води при тиску 0,17 МПа |
| 32 | Температура продувочной води після охолодження продувочной води | t пр | ° C | 40 | 40 | 40 | 40 | |
| 33 | Температура конденсату від блоку підігрівачів мережної води | t кб | ° C | 80 | 80 | 80 | 80 | Приймається |
| 34 | Температура конденсату після пароводяного підігрівача сирої води | t 2 | ° C | 165 | 165 | 165 | 165 | Приймається |
| 35 | Ентальпія конденсату після пароводяного підігрівача сирої води | i 6 | КДж / кг | 697,1 | 697,1 | 697,1 | 697,1 | З таблиць насиченої пари і води при тиску 0,7 МПа |
| 36 | Температура конденсату, що повертається з виробництва | t кп | ° C | 80 | 80 | 80 | 80 | |
| 37 | Величина безперервної продувки | П | % | 4,6 | 4,6 | 4,6 | 4,6 | Приймається з розрахунку хімводоочищення |
| 38 | Питомі втрати пари з випарив з деаератора живильної води в т на 1т деаерірованной води | d вип | т / т | 0,002 | 0,002 | 0,002 | 0,002 | Приймається за рекомендаціями ЦКТІ |
| 39 | Коефіцієнт власних потреб хімводоочищення | До сн хво | - | 1,2 | 1,2 | 1,2 | 1,2 | |
| 40 | Коефіцієнт внутрікотельних втрат пари | До піт | - | 0,02 | 0,02 | 0,02 | 0,02 | Приймається |
| 41 | Розрахунковий відпустку тепла з котельні на опалення і вентиляцію | Q макс ів | МВт | 15,86 | - | - | - | Табл. 1.2. |
| 42 | Розрахунковий відпустку тепла на гаряче водопостачання за добу найбільшого водоспоживання | Q ср гв | МВт | 1,36 | - | - | - | Табл. 1.2. |
| 43 | Відпуск тепла виробничим споживачам у вигляді пари | Дотрі | кг / с | 4,98 | 4,98 | 4,98 | 0,53 | |
| 44 | Повернення конденсату від виробничих споживачів (80%) | G потр | = Кг / с | 3,98 | 3,98 | 3,98 | 0,42 | = 0,8 |
Для допоміжного обладнання передбачені наступні регулятори:
1. Тиск пари в живильному деаераторі. Регулятор отримує імпульс по тиску в деаераторі і впливає на зміну витрати пари до деаератор, підтримуючи тиск пари в ньому постійним;
2. Рівня води в живильному деаераторі. . Регулятор отримує імпульс за рівнем в деаераторі і впливає на зміну витрати хімочищенням води до деаератор, підтримуючи рівень в баку постійним;
3. Тиск в живильній магістралі. Регулятор отримує імпульс по тисків у живильній магістралі перед котлами і впливає на зміну витрати живильної води в лінії рециркуляції, підтримуючи тиск у поживних магістралях постійним;
4. Тиск пари за РУ. Регулятор отримує імпульс по тиску пари за РУ і впливає на зміну витрати пари, підтримуючи тиск пари за РУ постійним;
5. Тиск пари і рівня в деаераторі гарячого водопостачання, що працюють за схемами аналогічним котельне живильної води (см.п.п.1.2.);
6. Температури прямої мережевої води. Регулятор отримує імпульс по температурі води в магістралі, що подає і змінює витрата зі зворотної лінії тепломережі в пряму, підтримуючи задану температуру в тепломережі;
7. Підживлення теплової мережі. Регулятор отримує імпульс по тиску води у зворотній лінії тепломережі і впливає на зміну витрати підживлювальної води, підтримуючи постійним тиск зворотної мережної води;
8. Рівня води в пароводяних подогревателях мережевої установки. Регулятор отримує імпульс за рівнем конденсату і впливає на зміну витрати конденсату, підтримуючи рівень у подогревателях постійним - регулятор прямої дії;
9. Тиску циркуляційної води мережі гарячого водопостачання. Регулятор отримує імпульс по тиску в зворотному трубопроводі і впливає на зміну витрати води в баки-акумулятори, підтримуючи тиск у зворотному трубопроводі постійним - регулятор прямої дії.
Схема захисту котла забезпечує відключення тягодуттьових установок і пневмомеханічний забрасивателей:
- При зниженні тиску повітря під гратами;
- При зменшенні розрідження в топці;
- При відхиленні рівня води в барабані;
- При зникненні напруги в ланцюгах захисту.
Схема передбачає запам'ятовування першопричини аварійної
зупинки котла і приведення схеми в початковий стан кратковре-
з багатьох сучасних включенням тумблера "Т".
При відхиленні контрольованого параметра від заданого значення або невідповідності положення ключа управління і робочого стану електроприводу спалахує відповідний світловий сигнал, який супроводжується звуковим сигналом. Схема технологічної сигналізації забезпечує повторність дії звукового сигналу.
Типи і розміри щитів управління прийняті за ОСТ-36.13-76 "Щити і пульти автоматизації виробничих процесів".
В якості щита управління котла передбачається щит типу Щ-КЕ серійно виготовляється МЗТА, цей щит комплектується регуляторами, приладами і електроапаратурою у відповідності із заводською інструкцією, що додається до кожного щита.
Живлення приладів здійснюється однофазним струмом напругою »220в, а ІМ-380/220В, передбачено АВРпітаніе.
Таблиця 5.1
Рекомендована специфікація приладів засобів автоматизації
6. Охорона праці в будівництві.
У сучасних котелень не менше 80% устаткування монтують методом складання укрупнених блоків. На спеціальній складальної майданчику окремі елементи каркаса, поверхонь нагріву і т.д. збирають у великі однотівние блоки. Потім блоки піднімають і встановлюють в положення передбачене проектом.
Монтаж пов'язаний з підйомом і переміщенням громіздких і нетранспортабельних вузлів, блоків. Всі підйомно-транспортні роботи на монтажі механізуються. Для цього застосовується автокран і пневмоколісний кран. Монтажний майданчик захищають суцільним огородженням. Матеріали зберігають у спеціально відведених місцях. Дороги вільні для проїзду. Входи, переходи і виходи вільні і безпечні. Проходи в небезпечних місцях настилають з дощок. Настили обов'язково постачають поручнями. Монтаж технологічного устаткування виконується відповідно до проекту виробництва монтажних робіт.
При h = 88м забезпечується захист будівлі котельні від удару блискавки.
Блискавкоприймач виготовляється зі сталі. З'єднання блискавкоприймача з струмовідводом зварне. З'єднання заземлюється за струмовідводом, також зварне.
6.1. Охорона праці при монтажі енергетичного та технологічного обладнання в котельні
На ділянці, де ведуться монтажні роботи не проводяться інші роботи.
Очищення, що підлягають монтажу елементів конструкцій від бруду і полою проводиться до їх підйому.
Забороняється підйом збірних залізобетонних конструкцій, які не мають монтажних петель або міток, що забезпечують їх правильну строповку і монтаж.
Застосовувані способи стропування елементів конструкцій та обладнання забезпечують їх подачу до місця установки в положенні, близькому до проектного.
Люди, на елементах конструкцій та обладнання, що знаходяться на вазі, відсутні.
Елементи конструкцій, що монтуються або обладнання під час переміщення утримуються від обертання і розгойдування гнучкими відтяжками.
При виконанні монтажних (демонтажних) робіт в умовах діючого підприємства експлуатовані електромережі та інші діючі інженерні системи в зоні робіт, як правило, відключаються і закорочуються. Обладнання та трубопроводи звільнені від вибухонебезпечних, горючих і шкідливих речовин.
При виконанні монтажних робіт для закріплення технологічної та монтажної оснастки використовуються обладнання і трубопроводи, а також технологічні та будівельні конструкції з погодженням з особами, відповідальними за правильну їх експлуатацію.
При насуву конструкцій та обладнання лебідками вантажопідйомність гальмівних лебідок повинна дорівнювати вантажопідйомності тягових, якщо інші вимоги не встановлені проектом.
Розпакування і розконсервація підлягає монтажу обладнання проводиться в зонах, відведених відповідно до проекту виконання робіт, і здійснюється на спеціальних стелажах або підкладках висотою не менше 100 мм. При розконсервації обладнання не допускається застосування матеріалів з вибухо-і пожежонебезпечними властивостями.
Укрупнювальне складання та довиготовленні підлягають монтажу конструкцій і устаткування (нарізка різьблення на трубах, гнуття труб, підгонка стиків тощо) повинні виконуватися, як правило, на спеціально призначених для цього місцях.
У процесі виконання складальних операцій, суміщення отворів і перевірка їх збігу в монтуються деталях проводиться з використанням спеціального обладнання. Перевіряти збіг отворів в монтуються деталях пальцями рук не допускається.
При монтажі обладнання повинна бути виключена можливість мимовільного або випадкового його включення.
При переміщенні обладнання відстань між ним і виступаючими частинами змонтованого обладнання або інших конструкцій мають бути по горизонталі не менше 1м, по вертикалі - 0,5 м.
При монтажі обладнання з використанням домкратів повинні бути вжиті заходи, що виключають можливість перекосу або перекидання домкратів.
1. Тиск пари в живильному деаераторі. Регулятор отримує імпульс по тиску в деаераторі і впливає на зміну витрати пари до деаератор, підтримуючи тиск пари в ньому постійним;
2. Рівня води в живильному деаераторі. . Регулятор отримує імпульс за рівнем в деаераторі і впливає на зміну витрати хімочищенням води до деаератор, підтримуючи рівень в баку постійним;
3. Тиск в живильній магістралі. Регулятор отримує імпульс по тисків у живильній магістралі перед котлами і впливає на зміну витрати живильної води в лінії рециркуляції, підтримуючи тиск у поживних магістралях постійним;
4. Тиск пари за РУ. Регулятор отримує імпульс по тиску пари за РУ і впливає на зміну витрати пари, підтримуючи тиск пари за РУ постійним;
5. Тиск пари і рівня в деаераторі гарячого водопостачання, що працюють за схемами аналогічним котельне живильної води (см.п.п.1.2.);
6. Температури прямої мережевої води. Регулятор отримує імпульс по температурі води в магістралі, що подає і змінює витрата зі зворотної лінії тепломережі в пряму, підтримуючи задану температуру в тепломережі;
7. Підживлення теплової мережі. Регулятор отримує імпульс по тиску води у зворотній лінії тепломережі і впливає на зміну витрати підживлювальної води, підтримуючи постійним тиск зворотної мережної води;
8. Рівня води в пароводяних подогревателях мережевої установки. Регулятор отримує імпульс за рівнем конденсату і впливає на зміну витрати конденсату, підтримуючи рівень у подогревателях постійним - регулятор прямої дії;
9. Тиску циркуляційної води мережі гарячого водопостачання. Регулятор отримує імпульс по тиску в зворотному трубопроводі і впливає на зміну витрати води в баки-акумулятори, підтримуючи тиск у зворотному трубопроводі постійним - регулятор прямої дії.
Схема захисту котла забезпечує відключення тягодуттьових установок і пневмомеханічний забрасивателей:
- При зниженні тиску повітря під гратами;
- При зменшенні розрідження в топці;
- При відхиленні рівня води в барабані;
- При зникненні напруги в ланцюгах захисту.
Схема передбачає запам'ятовування першопричини аварійної
зупинки котла і приведення схеми в початковий стан кратковре-
з багатьох сучасних включенням тумблера "Т".
При відхиленні контрольованого параметра від заданого значення або невідповідності положення ключа управління і робочого стану електроприводу спалахує відповідний світловий сигнал, який супроводжується звуковим сигналом. Схема технологічної сигналізації забезпечує повторність дії звукового сигналу.
Типи і розміри щитів управління прийняті за ОСТ-36.13-76 "Щити і пульти автоматизації виробничих процесів".
В якості щита управління котла передбачається щит типу Щ-КЕ серійно виготовляється МЗТА, цей щит комплектується регуляторами, приладами і електроапаратурою у відповідності із заводською інструкцією, що додається до кожного щита.
Живлення приладів здійснюється однофазним струмом напругою »220в, а ІМ-380/220В, передбачено АВРпітаніе.
Таблиця 5.1
Рекомендована специфікація приладів засобів автоматизації
| № пп | № позиції технологич схеми | Найменування та технічна характеристика обладнання | Тип, модель | Кількість за проектом | Завод виробник | |
| На один агрегат | На всі агрегати | |||||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 |
| 1 | 10 | Термометр опору платиновий одинарний. Монтажна довжина 800мм. Матеріал захисної арматури ст.0Х13 Термометр | ТСП-5071 1320-80 - | 2 2 | 4 | Луцький пріборостроіт. завод Поставляється комплект |
| 2 | 8 | Тягонапорометр диференціальний рідинний на дві точки виміру: шкала 0 ¸ 250 кгс / м 2 | ТЖД-2--250 | 1 | 2 | Голинський з-д "Склоприлад" |
| 3 | 9,10,11 | Тягонапорометр диференціальний рідинний на одну точку вимірювання: шкала (0 ¸ 160 кгс / м 2) (0-1600 Па) | ТЖД-1--160 | 1 | 2 | Голинський з-д "Склоприлад" |
| 4 | 12 | Тягонапоромір диференціальний рідинний на одну точку вимірювання шкала (0 ¸ 160 кгс / м 2) (0-1600 Па) | ТЖД-1--160 | 4 | 8 | Голинський з-д "Склоприлад" |
| 5 | 24 | Манометр | ОБМ1-160х25 | 1 | 2 | Томський манометр. завод |
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 |
| 6 | 14 | Манометр електроконтактні шкала 0 ¸ 16 кгс / м 2 | ЕКМ-IУх16 | 1 | 2 | - "- |
| 7 | 28 | Дифманометр-витратомір сильфонний самописний з додатковою записом тиску. Шкала 0 ¸ 32 т / год | ДСС-732Н | 1 | 2 | Завод "Теплоконтроль" м. Казань |
| 8 | 29 | Діафрагма камерна з однією парою відборів Д вн = 207мм Конденсаційний посудину (комплектно з запірною арматурою) ГОСТ 14318-73 | ДК16-200-П-а/б-5 2 | 1 2 | 2 4 | - "- - "- |
| 9 | 18 19 | Реле іскробезпечного контролю опору з електродом типу ДУ. Харчування - 220В. | ІКС-2Н | 2 | 4 | Завод шахтної автоматики м. Костянтинівка |
| 10 | 18а | Реле іскробезпечного контролю опору з двома електродами типу ДУ. Харчування - 220В. | ІКС-2Н | 1 | 2 | - "- |
| 11 | 21 | Дифманометр мембранний безшкальний. Перепад тиску (630 кгс / м 2) 6300 Па | ДМ (3573) | 1 | 2 | Завод "Ма-нометр" м.Москва |
| 12 | 22 | Газоаналізатор хімічний | ГХП -2 | - | 1 | Завод "Лаборпрібор" г.Клін |
| 13 | 30 | Термометр Б 90 o № 1-1 o -220-450 Гідростатичний уровнеметр | - | 1 1 | 2 2 | Клинський термометровий з-д |
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 |
| 14 | 14 | Манометр | ОБМ-1-160х16 | - | 1 | Томський манометровий завод |
| 15 | 4а | Пускач магнітний 220в. регулювання палива | ПМЕ-111 | 2 | Завод "Ільмарене" Таллінн | |
| 16 | 5б | Регулювання подачі повітря. Пускач магнітний 220в. | ПМЕ-111 | - | 2 | - "- |
У сучасних котелень не менше 80% устаткування монтують методом складання укрупнених блоків. На спеціальній складальної майданчику окремі елементи каркаса, поверхонь нагріву і т.д. збирають у великі однотівние блоки. Потім блоки піднімають і встановлюють в положення передбачене проектом.
Монтаж пов'язаний з підйомом і переміщенням громіздких і нетранспортабельних вузлів, блоків. Всі підйомно-транспортні роботи на монтажі механізуються. Для цього застосовується автокран і пневмоколісний кран. Монтажний майданчик захищають суцільним огородженням. Матеріали зберігають у спеціально відведених місцях. Дороги вільні для проїзду. Входи, переходи і виходи вільні і безпечні. Проходи в небезпечних місцях настилають з дощок. Настили обов'язково постачають поручнями. Монтаж технологічного устаткування виконується відповідно до проекту виробництва монтажних робіт.
При h = 88м забезпечується захист будівлі котельні від удару блискавки.
Блискавкоприймач виготовляється зі сталі. З'єднання блискавкоприймача з струмовідводом зварне. З'єднання заземлюється за струмовідводом, також зварне.
6.1. Охорона праці при монтажі енергетичного та технологічного обладнання в котельні
На ділянці, де ведуться монтажні роботи не проводяться інші роботи.
Очищення, що підлягають монтажу елементів конструкцій від бруду і полою проводиться до їх підйому.
Забороняється підйом збірних залізобетонних конструкцій, які не мають монтажних петель або міток, що забезпечують їх правильну строповку і монтаж.
Застосовувані способи стропування елементів конструкцій та обладнання забезпечують їх подачу до місця установки в положенні, близькому до проектного.
Люди, на елементах конструкцій та обладнання, що знаходяться на вазі, відсутні.
Елементи конструкцій, що монтуються або обладнання під час переміщення утримуються від обертання і розгойдування гнучкими відтяжками.
При виконанні монтажних (демонтажних) робіт в умовах діючого підприємства експлуатовані електромережі та інші діючі інженерні системи в зоні робіт, як правило, відключаються і закорочуються. Обладнання та трубопроводи звільнені від вибухонебезпечних, горючих і шкідливих речовин.
При виконанні монтажних робіт для закріплення технологічної та монтажної оснастки використовуються обладнання і трубопроводи, а також технологічні та будівельні конструкції з погодженням з особами, відповідальними за правильну їх експлуатацію.
При насуву конструкцій та обладнання лебідками вантажопідйомність гальмівних лебідок повинна дорівнювати вантажопідйомності тягових, якщо інші вимоги не встановлені проектом.
Розпакування і розконсервація підлягає монтажу обладнання проводиться в зонах, відведених відповідно до проекту виконання робіт, і здійснюється на спеціальних стелажах або підкладках висотою не менше 100 мм. При розконсервації обладнання не допускається застосування матеріалів з вибухо-і пожежонебезпечними властивостями.
Укрупнювальне складання та довиготовленні підлягають монтажу конструкцій і устаткування (нарізка різьблення на трубах, гнуття труб, підгонка стиків тощо) повинні виконуватися, як правило, на спеціально призначених для цього місцях.
У процесі виконання складальних операцій, суміщення отворів і перевірка їх збігу в монтуються деталях проводиться з використанням спеціального обладнання. Перевіряти збіг отворів в монтуються деталях пальцями рук не допускається.
При монтажі обладнання повинна бути виключена можливість мимовільного або випадкового його включення.
При переміщенні обладнання відстань між ним і виступаючими частинами змонтованого обладнання або інших конструкцій мають бути по горизонталі не менше 1м, по вертикалі - 0,5 м.
При монтажі обладнання з використанням домкратів повинні бути вжиті заходи, що виключають можливість перекосу або перекидання домкратів.
Аналіз та запобігання проявам потенційних небезпек при монтажі обладнання в котельні
Таблиця 6.1
Таблиця 6.1
| № пп | Найменування потенційних небезпек | Харктер і об'єкти прояви потенційних небезпек | Прийняті в проекті заходи щодо запобігання прояву потенційних небезпек |
| 1 | Падіння вантажу при переміщенні | Руйнування об'єктів, травмування та загибель людей | Застосування справних стропів, позначення місць кріплення вантажів, відповідність вантажопідйомності крана вазі піднімається обладнання, огородження небезпечної зони. |
| 2 | Перекидання вантажопідіймальних механізмів | Руйнування об'єктів, травмування та загибель людей | Припинення роботи крана при швидкості вітру більше 15 м / с, граничною величиною кута нахилу крана не більше 3 0 |
| 3 | Використання електричного струму | Можливість електротравм, пожеж | Застосування індивідуальних засобів захисту, наявність захисного заземлення, справна ізоляція на проводах |
| 4 | Робота на висоті | Можливість падіння людей з висоти, падіння вантажів | Застосування монтажних поясів, касок, пристрій поручнів і огорож. |
Не допускається використовувати пропущені в експлуатацію в установленому порядку електричні мережі та енергетичне устаткування. Експлуатується після прийняття в установленому порядку.
Не допускається проводити роботи або знаходитися на відстані менше 50м від місця випробування повітряних вимикачів.
Запобіжники ланцюгів управління монтується апарату повинні бути зняті на весь час монтажу.
При необхідності подачі оперативного струму для опробування електричних ланцюгів і апаратів на них слід встановити попереджувальні плакати, знаки або написи, а роботи, не пов'язані з випробовуванням, повинні бути припинені і люди, зайняті на цих роботах, виведені.
Подача напруги для випробування електрообладнання проводиться за письмовою заявкою відповідальної особи електромонтажної організації (майстра або виконроба), призначеного спеціальним розпорядженням.
На монтуються трансформаторах висновки первинних і вторинних обмоток повинні бути заземлені та закорочені на весь час проведення електромонтажних робіт.
Електромонтажні роботи в діючих електроустановках, як правило, повинні виконуватися після зняття напруги з усіх струмоведучих частин, що знаходяться в зоні виробництва робіт, їх від'єднання від діючої частини електроустановки, забезпечення видимих розривів.
Падіння вантажу при переміщенні може відбутися при несправності стропів, при невідповідності вантажопідйомності крана вазі піднімається обладнання.
Перекидання вантажопідіймальних механізмів може відбутися при крен механізмів більш 3 0 та пориви вітру більше 15 м / с, через погане кріплення опор, якщо піднімається вантаж більше норми.
При роботі на висоті необхідно використовувати страхові пояса і засоби захисту.
РОЗРАХУНОК CTPОПОВ
Вантажопідйомність стропів визначається розривним зусиллям каната з урахуванням кількості гілок і коефіцієнта запасу міцності. При вертикальному положенні стропів допустиме зусилля в кожній гілці визначається за формулою:
S b = (Q / mk) * q, H [кгс]
де S b - допустиме зусилля в гілці стропа, H [кгс]
Q - вага вантажу, що піднімається, кг
m - число гілок стропів, шт.
k - коефіцієнт запасу міцності каната
Проводиться розрахунок стропів для розвантаження труб діаметром З00 мм, загальна довжина труб 36м, маса труб складе 1944кг.
Приймаються загальна вага вантажу, що піднімається 2000 кг, тоді m = 4, k = 6
S b = (2000 / 4 * 6) * 10 = 83 Н
При похилому положенні стропа його вантажопідйомність знижується, оскільки із збільшенням кута нахилу стропа збільшується зусилля в підіймається елементі. У цьому випадку зусилля кожної гілки стропа визначається за формулою
S = 1/cos (x) * Q / m = (K * Q / M) * g
де K - коефіцієнт, що залежить від кута нахилу стропа
K = 2,0 при куті нахилу стропа x = 60 °
S = (2.0 * 2000 / 4) * 10 = 10000 Н
Довжину гілки стропа визначаємо за формулою:
C =
де h - висота трикутника; визначається гілками стропа, м
b-відстань між точками кріплення стропа по діагоналі, м
Розривне зусилля стропа 10000 Н при вугіллі 60 0 з урахуванням цього значення за ГОСТом 3071-80 встановлюємо, що діамерт стропа ЛКЗ 21 мм, а площа перерізу 161,13 мм 2
Безаварійний підйом вантажу, довжиною 36м і масою 1944 кг стропом може служити 4х ветьевой канат типу ЛКЗ з d = 21мм і F = 121.13 мм 2
7. ОРГАНІЗАЦІЯ, ПЛАНІРОВАНІЕЯ І УПРАВЛІННЯ БУДІВНИЦТВОМ
Завданням організації будівельного виробництва є забезпечення будівництва об'єкта в оптимальні строки при високій якості робіт і мінімальних затратах праці, матеріальних ресурсах і грошових коштів.
Наукова організація виробництва базується на системі діючих ЕниР, СНИП, у складі яких важливу роль відіграють виробничі норми, кошторисні норми, норми тривалості будівництва, норми заділів, що дозволяють обгрунтовано концентрувати ресурси, правильно планувати обсяги робіт, продуктивність праці, забезпечувати прискорення вводів у дію об'єктів.
7.1. МОНТАЖ Котлоагрегати
Монтаж котельних агрегатів і допоміжного обладнання проводиться в даний час, як правило, укрупненими блоками. Блочний монтаж дозволяє в значній мірі знизити вартість монтажу, трудомісткість монтажних робіт, зменшити кількість монтажних лісів і риштовання, підвищити безпеку виробництва.
При доставці обладнання блоками знижуються транспортні витрати, при цьому скорочується тривалість простою транстпортних механізмів.
Не допускається проводити роботи або знаходитися на відстані менше 50м від місця випробування повітряних вимикачів.
Запобіжники ланцюгів управління монтується апарату повинні бути зняті на весь час монтажу.
При необхідності подачі оперативного струму для опробування електричних ланцюгів і апаратів на них слід встановити попереджувальні плакати, знаки або написи, а роботи, не пов'язані з випробовуванням, повинні бути припинені і люди, зайняті на цих роботах, виведені.
Подача напруги для випробування електрообладнання проводиться за письмовою заявкою відповідальної особи електромонтажної організації (майстра або виконроба), призначеного спеціальним розпорядженням.
На монтуються трансформаторах висновки первинних і вторинних обмоток повинні бути заземлені та закорочені на весь час проведення електромонтажних робіт.
Електромонтажні роботи в діючих електроустановках, як правило, повинні виконуватися після зняття напруги з усіх струмоведучих частин, що знаходяться в зоні виробництва робіт, їх від'єднання від діючої частини електроустановки, забезпечення видимих розривів.
Падіння вантажу при переміщенні може відбутися при несправності стропів, при невідповідності вантажопідйомності крана вазі піднімається обладнання.
Перекидання вантажопідіймальних механізмів може відбутися при крен механізмів більш 3 0 та пориви вітру більше 15 м / с, через погане кріплення опор, якщо піднімається вантаж більше норми.
При роботі на висоті необхідно використовувати страхові пояса і засоби захисту.
РОЗРАХУНОК CTPОПОВ
Вантажопідйомність стропів визначається розривним зусиллям каната з урахуванням кількості гілок і коефіцієнта запасу міцності. При вертикальному положенні стропів допустиме зусилля в кожній гілці визначається за формулою:
S b = (Q / mk) * q, H [кгс]
де S b - допустиме зусилля в гілці стропа, H [кгс]
Q - вага вантажу, що піднімається, кг
m - число гілок стропів, шт.
k - коефіцієнт запасу міцності каната
Проводиться розрахунок стропів для розвантаження труб діаметром З00 мм, загальна довжина труб 36м, маса труб складе 1944кг.
Приймаються загальна вага вантажу, що піднімається 2000 кг, тоді m = 4, k = 6
S b = (2000 / 4 * 6) * 10 = 83 Н
При похилому положенні стропа його вантажопідйомність знижується, оскільки із збільшенням кута нахилу стропа збільшується зусилля в підіймається елементі. У цьому випадку зусилля кожної гілки стропа визначається за формулою
S = 1/cos (x) * Q / m = (K * Q / M) * g
де K - коефіцієнт, що залежить від кута нахилу стропа
K = 2,0 при куті нахилу стропа x = 60 °
S = (2.0 * 2000 / 4) * 10 = 10000 Н
Довжину гілки стропа визначаємо за формулою:
C =
де h - висота трикутника; визначається гілками стропа, м
b-відстань між точками кріплення стропа по діагоналі, м
Розривне зусилля стропа 10000 Н при вугіллі 60 0 з урахуванням цього значення за ГОСТом 3071-80 встановлюємо, що діамерт стропа ЛКЗ 21 мм, а площа перерізу 161,13 мм 2
Безаварійний підйом вантажу, довжиною 36м і масою 1944 кг стропом може служити 4х ветьевой канат типу ЛКЗ з d = 21мм і F = 121.13 мм 2
7. ОРГАНІЗАЦІЯ, ПЛАНІРОВАНІЕЯ І УПРАВЛІННЯ БУДІВНИЦТВОМ
Завданням організації будівельного виробництва є забезпечення будівництва об'єкта в оптимальні строки при високій якості робіт і мінімальних затратах праці, матеріальних ресурсах і грошових коштів.
Наукова організація виробництва базується на системі діючих ЕниР, СНИП, у складі яких важливу роль відіграють виробничі норми, кошторисні норми, норми тривалості будівництва, норми заділів, що дозволяють обгрунтовано концентрувати ресурси, правильно планувати обсяги робіт, продуктивність праці, забезпечувати прискорення вводів у дію об'єктів.
7.1. МОНТАЖ Котлоагрегати
Монтаж котельних агрегатів і допоміжного обладнання проводиться в даний час, як правило, укрупненими блоками. Блочний монтаж дозволяє в значній мірі знизити вартість монтажу, трудомісткість монтажних робіт, зменшити кількість монтажних лісів і риштовання, підвищити безпеку виробництва.
При доставці обладнання блоками знижуються транспортні витрати, при цьому скорочується тривалість простою транстпортних механізмів.
Монтаж котлоагрегата починається з пристрою під нього фундаменту (з бетону). Далі проводиться установка і вивірка каркасних конструкцій, потім встановлюються барабани і блоки поверхонь нагріву (радіаційні блоки, блоки пароперегрівача, блоки економайзера, блоки воздухонагревателя). При монтажі котлів, економайзерів дозволяється застосовувати всі промислові види зварювання.
Після цього проводяться гідравлічні випробування, монтаж сходів і майданчиків, повітроводів. В кінці виробляються луження змонтованої системи та обмурування котлоагрегату шамотним цеглою.
7.2. УМОВИ ПОЧАТКУ ВИРОБНИЦТВА РОБІТ
До початку робіт з монтажу теплотехнічного обладнання котельні повинні бути зроблено такі підготовчі роботи:
- Розробка та затвердження ППР;
- Підготовлені склади та майданчики для збирання блоків обладнання та підготовка його до установки;
- Споруджені під'їзні шляхи;
- Підготовлені тимчасові будівлі і споруди, необхідні для монтажних робіт;
- Прокладені тимчасові водо-і енергомережі;
- Змонтовано електроосвітлення зон складання блоків і виробництва монтажних робіт;
- Виконані будівельні роботи з ППР;
- Виконані вимоги ТБ, охорони праці;
- Заготовлені трубні вузли, металоконструкції;
- Виконано оснащення монтажною організацією підйомно-транспортним обладнанням, монтажними механізмами, інвентарем;
Технологічне обладнання, проектно-кошторисна документація, технічна документація заводів-виготовлювачів, матеріали, конструкції передаються замовником монтажної організації в порядку і в строки, встановлені діючими правилами про договори підряду на капітальне будівництво і положенням про взаємовідносини організацій - генеральних підрядників з субпідрядними організаціями
7.3. Виробничих калькуляцiй ВИТРАТ ПРАЦІ І ЗАРАБОТНОІ ПЛАТИ
Виробнича калькуляція витрат праці та заробітної плати складається по збірках ЕНіР на підставі обсягів робіт з монтажу технологічного котельно-допоміжного обладнання та трубопроводів котельні. При складанні калькуляції враховуємо поправочні коефіцієнти, які приймаються за ввідними частинам ЕНіР. Вихідні дані і результати розрахунку калькуляції приведені в табл.7.1.
Після цього проводяться гідравлічні випробування, монтаж сходів і майданчиків, повітроводів. В кінці виробляються луження змонтованої системи та обмурування котлоагрегату шамотним цеглою.
7.2. УМОВИ ПОЧАТКУ ВИРОБНИЦТВА РОБІТ
До початку робіт з монтажу теплотехнічного обладнання котельні повинні бути зроблено такі підготовчі роботи:
- Розробка та затвердження ППР;
- Підготовлені склади та майданчики для збирання блоків обладнання та підготовка його до установки;
- Споруджені під'їзні шляхи;
- Підготовлені тимчасові будівлі і споруди, необхідні для монтажних робіт;
- Прокладені тимчасові водо-і енергомережі;
- Змонтовано електроосвітлення зон складання блоків і виробництва монтажних робіт;
- Виконані будівельні роботи з ППР;
- Виконані вимоги ТБ, охорони праці;
- Заготовлені трубні вузли, металоконструкції;
- Виконано оснащення монтажною організацією підйомно-транспортним обладнанням, монтажними механізмами, інвентарем;
Технологічне обладнання, проектно-кошторисна документація, технічна документація заводів-виготовлювачів, матеріали, конструкції передаються замовником монтажної організації в порядку і в строки, встановлені діючими правилами про договори підряду на капітальне будівництво і положенням про взаємовідносини організацій - генеральних підрядників з субпідрядними організаціями
7.3. Виробничих калькуляцiй ВИТРАТ ПРАЦІ І ЗАРАБОТНОІ ПЛАТИ
Виробнича калькуляція витрат праці та заробітної плати складається по збірках ЕНіР на підставі обсягів робіт з монтажу технологічного котельно-допоміжного обладнання та трубопроводів котельні. При складанні калькуляції враховуємо поправочні коефіцієнти, які приймаються за ввідними частинам ЕНіР. Вихідні дані і результати розрахунку калькуляції приведені в табл.7.1.
Таблиця 7.1
Виробнича калькуляція витрат праці та заробітної плати
Виробнича калькуляція витрат праці та заробітної плати
| № пп | ЕниР | Найменування робіт | Од. ізм. | Обсяг робіт | Склад ланки по ЕНіР | Витрати праці і зарплати | |||
| На еденицу робіт | На весь обсяг | ||||||||
| Норма часу, чел.час | Розцінка в руб. | Норма часу чел.час | Розцінка в руб. | ||||||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 |
| I. Підготовчі роботи | |||||||||
| 1 | 1-5 | Вивантаження вантажів краном | Т | 78 | Машиніст 6р-1 такелаж. 2р-2 | 12,0 | 7,68 | 936,9 | 599,04 |
| 2 | 31-7 | Підйом і установка дрібних сталевих конструкцій складальної майданчики РАЗОМ II. Монтаж котлоагрегатів | I Кон. | 2 | Монтажні. 6р-1, 4р-2, 3р-3 | 6 | 4,74 | 12 | 9,48 |
| 3 | 31-100 | Перевірка і розмітка фундаментів під котлоагрегати | Фун | 2 | Слюсар-монтажні. К.У. 5р-1, 2р-1, 3р-1 | 13 | 9-75 | 26 | 19-50 |
| 4 | 31-101 | Збірка блоків каркаса, щитів та ін вузлів металевих конструкцій котлоагрегатів | 1 бл. | 2 | - "- 6р-1 5р-1 3р-2. 2р-1 | 31,5 | 25-26 | 63,0 | 50-52 |
| 5 | 31-102 | Монтаж сходів і площадок | 1т | 2,5 | - "- 5р-1 3р-1 2р-1 | 21 | 15-17 | 52,5 | 37-93 |
| 6 | 31-103 | Монтаж барабанів | 1бар | 4 | 6р-1, 4р-2, 5р-1 3р-2 | 75 | 61-88 | 300 | 123-76 |
| 7 | 31-106 | Технічний огляд і установка колекторів | 1кол | 4 | 6р-1, 4р-1, 2р-1, 3р-1 | 52 | 41-47 | 208,0 | 165-88 |
| 8 | 31-105 | Монтаж радіаційних поверхонь нагріву | 1т | 8,4 | 5р-1, 3р-2, 2р-1 | 75 | 55-31 | 630 | 464-60 |
| 9 | 31-105 | Монтаж конвективних поверхонь нагріву | 1т | 7,6 | 5р-1, 4р-1, 3р-2, 2р-1 | 93 | 69-56 | 706,3 | 528,66 |
| 10 | 31-47 | Монтаж топки механічної | 1топ | 2 | 5р-1, 4р-1, 3р-1, 2р-2 | 94 | 69-18 | 188 | 138-36 |
| 11 | 31-47 | Монтаж пароперегрівача | 1блок | 2 | 6р-1, 4р-2, 3р-2 | 12,5 | 10-10 | 25 | 20-20 |
| 12 | 31-107а | Монтаж економайзера блоками | 1т | 20,42 | 5р-1, 4р-1, 2р-1, 3р-1 | 7,6 | 5-91 | 155,19 | 120-68 |
| 13 | Е31-58-1 | Технічний огляд секцій повітропідігрівника | 1т | 3,4 | 5р-1, 4р-1, 2р-1 | 1,2 | 0,94 | 4,08 | 3-20 |
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 |
| 14 | Е31-58-1 | Установка секцій повітропідігрівника | 1т | 3,4 | 6р-1, 3р-2, 4р-1 | 0,71 | 0-57,7 | 2,41 | 1-96 |
| 15 | Е-31-58 | Монтаж поворотних заслінок | 1т | 0,2 | 5р-1, 3р-2, | 3,5 | 2,7 | 0,7 | 0-54 |
| 16 | 31-23 | Монтаж виносних циклонів | Шт. | 2 | 6р-1, 3р-1, 2р-1 | 5,7 | 4-85 | 11,40 | 9-70 |
| 17 | Е-31-58 | Монтаж апаратів гідрозоловидалення | Шт. | 2 | 5р-1, 3р-1, 2р-1 | 39,5 | 29-63 | 79,00 | 59-26 |
| 18 | 31-64 | Монтаж механізованого шлакозоловидалення (з випробовуванням) РАЗОМ III.Монтаж тягодуттьових пристроїв | шт. | 2 | 5р-1, 3р-1, 2р-2 монтажники к, н, В.Д | 72 | 55-80 | 144,00 2596,08 | 111-60 1856-35 |
| 19 | 31-110 | Монтаж пилегазовоздуховодов | 1т | 1,5 | 6р-1, 4р-1, 3р-1, 2р-1 | 35 | 26-81 | 52,5 | 40-22 |
| 20 | 34-28а | Монтаж вентилятора ВДН-12, 5 (з випробовуванням) | 1 шт | 2 | 6р-1, 4р-1, 3р-1, 2р-1 | 51,8 | 42-18 | 103,60 | 84-36 |
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 |
| 21 | 34-27 | Монтаж вентилятора Ц4-70 № 3,2 (з випробовуванням) | 1 шт | 1 | 6р-1, 3р-2 | 5,6 | 4-36 | 5,6 | 4-36 |
| 22 | 34-32 | Монтаж димососа ДН-15 (з випробовуванням) РАЗОМ IV. Монтаж насосів | 1 шт | 2 | 6р-1, 3р-1 | 103,5 | 84-13 | 207,00 368,7 | 168-26 297,20 |
| 23 | 34-16 | Монтаж насоса промивної води | шт | 1 | 5р-1, 3р-1 | 18,2 | 14-65 | 18,2 | 14-65 |
| 24 | 34-18 | Монтаж і випробування блоку насоса гарячого водопостачання БНГВ-30/122 | шт | 4 | 5р-1, 4р-1 | 29,5 | 24,49 | 118,0 | 97,96 |
| 25 | 34-24в | Монтаж і випробування блоку мережних насосів БСН-180/325 РАЗОМ V. Монтаж ХВО | шт | 2 | 6р-1, 4р-1 3р-1, 2р-2 | 50,5 | 40-66 | 101,0 237,20 | 81,32 193-93 |
| 26 | 31-81 | Монтаж шайбовая дозаторів | шт. | 2 | 5р-1, 3р-1 | 11,5 | 9-26 | 23,00 | 18-52 |
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 |
| 27 | 31-78а | Монтаж катіоновий фільтрів Æ1000мм і дренажної системи | шт. 1ряд | 4 1 | 5р-1, 3р-1 4р-1, 2р-1 5р-1, 4р-1 3р-2 | 5,5 13,5 | 4-18 10-46 | 22 13,5 | 16-72 10-46 |
| 28 | 31-79В | Монтаж солерозчинник Ду-1000мм | шт. | 1 | 5р-1, 3р-1 2р-1 | 8,7 | 6-53 | 8,7 | 6-53 |
| 29 | 31-78Б | Завантаження фільтрів РАЗОМ VI. Монтаж водопідігрівача і деаераторів | 1м 3 | 6 | 4р-1, 3р-1 монтажники к, н, с.д. | 1,8 | 1-28 | 10,8 78,0 | 7-68 59-91 |
| 30 | 31-19 | Монтаж опор під деаераторної баки | шт. | 4 | 5р-1, 3р-2 | 1,4 | 1-07,8 | 5,6 | 4-31 |
| 31 | 31-84 | Монтаж деаераторної баків КБДПУ-50-180 | 1бак | 2 | 6р-1, 4р-3 3р-3 | 66 | 52-14 | 1,32 | 104-28 |
| 32 | 31-85 | Монтаж деаераторної колонки | 1кол | 2 | 6р-1, 4р-2 3р-2 | 41,4 | 32-09 | 41,4 | 32-09 |
| 33 | 31-83 | Монтаж сепаратора безперервної продувки БСНП-300-5 | шт. | 1 | 4р-1 | ||||
| 34 | 30-97 | Монтаж блоку редукційної установки БРУ 60 | 1бл. | 1 | 5р-1 | 7,4 | 5-74 | 7,4 | 5-74 |
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 |
| 35 | 30-88а | Технічний огляд і монтаж підігрівників води РАЗОМ VII. Монтаж допоміжного обладнання | шт. | 6 | 5р-1, 4р-1 3р-1, 2р-1 | 5,04 | 24-52 | 30,24 288,64 | 147-12 251-72 |
| 36 | 31-87а | Монтаж бака промивної води = 4м 3 | шт. | 1 | 5р-1, 4р-1 3р-2 | 5,5 | 4-26 | 5,5 | 4-26 |
| 37 | 31-87а | Монтаж бака акумулятора = 150м 3 | шт. | 2 | 5р-1, 4р-1 3р-2 | 14 | 10-85 | 2,5 | 1,94 |
| 38 | 31-87а | Монтаж витратного бака міцного розчину солі = 2м 3 РАЗОМ VIII. Обмуровочних роботи | шт. | 1 | 5р-1, 4р-1 3р-2 | 2,5 | 1,974 | 2,5 36 | 1,94 27-90 |
| 39 | 31-112В а, б | Обмурування котлоагрегатів полегшена | 1м 3 | 30 | 5р-1, 4р-1 3р-2 | 12 | 9-60 | 360 | 288-00 |
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 |
| 40 | 31-111 | Підготовчі роботи | 1м 3 | 34,6 | 4р-1, 3р-1 2р-1 | 4,7 | 3,34 | 162,62 | 115-56 |
| 41 | 31-112Б | Обмурування водного економайзера РАЗОМ XI. Монтаж технологічних трубопроводів | 1м 3 | 4,6 | 5р-1, 4р-1 3р-2 | 12 | 9-60 | 55,2 577,82 | 44-16 447-72 |
| 42 | 26-1 | - "- X. Підготовка до пуску та парове випробування котлоагрегатів | п.м. | 320 | 4р-1, 3р-1 2р-1, св5р-1 | 0,18 | 0-16 | 57,6 | 51-20 |
| 43 | 31-109 | Гідравлічне випробування котлоагрегатів і здача інспектору держтехнагляду | 1 к / а | 2 | 5р-1, 4р-1 3р-2, 2р-1 | 50 | 37-40 | 100 | 74-80 |
| 44 | 31-114 | Луження котлоагрегатів з підйому тиску. РАЗОМ | 1 к / а | 2 | 6р-1, 3р-1 2р-2 | 155 | 117-80 | 310,0 410,0 | 235-60 310-40 |
На підставі калькуляції витрат праці та заробітної плати (табл.7.1) заповнюємо зведену відомість (табл.7.2), враховуючи, що монтаж котельні установки проводиться в одну зміну, тобто тривалість робочого дня приймається 8 годин. Тоді витрати праці в табл.7.2. записуються в розмірності чол-дн.
Таблиця 7.2
7.4. РОЗРАХУНОК ПАРАМЕТРІВ КАЛЕНДАРНИЙ ПЛАН
Вихідними даними для складання календарного плану є зведена відомість витрат праці та заробітної плати (табл. 7.2). Кілька суміжних процесів об'єднуються в один комплекс робіт. Вважаються сумарні витрати праці за комплексом робіт.
Тривалість виконання кожного виду робіт визначається за формулою
t = m * (Q / n) (7.1)
де Q-трудомісткість, чол-дн. (табл.7.2)
n-склад ланки, що виконує даний процес, чол.
m = 1,2 - коефіцієнт перевиконання норм виробітку.
Розрахунок ведеться в таблиці календарного плану на аркуші графічної частини дипломного проекту. На основі календарного плану будуємо графік руху робітників. Приймаються три ланки (Табл.7.3). При організації робіт прийнятий сумісно-потоковий метод монтажу.
7.4.1.ПРОФЕССІОНАЛЬНО-КВАЛІФІКАЦІЙНИЙ COCTAВ БРИГАД (ЛАНКИ)
За виробничої калькуляції (табл.7.1) визначаємо складу кожної ланки за чисельністю, професії і розряду. Загальна чисельність бригади визначається підсумовуванням входять до неї робітників усіх професій.
Дані зводимо в табл.7.3.
Таблиця 7.3.
Таблиця 7.2
| № № пп | Найменування робіт | Витрати праці чел.дней | Заробітна плата руб |
| 1 | 2 | 3 | 4 |
| 1. | Підготовчі роботи | 118,5 | 608-52 |
| 2. | Монтаж котлоагрегатів | 324,51 | 1856-35 |
| 3. | Монтаж тягодуттьових пристроїв | 46,08 | 297-20 |
| 4. | Монтаж насосів | 29,65 | 193-93 |
| 5. | Монтаж ХВО | 9,75 | 59-91 |
| 6. | Монтаж підігрівачів мережної води і деаераторів | 36,08 | 251-72 |
| 7. | Монтаж допоміжного обладнання | 4,5 | 27-90 |
| 8. | Обмуровочних роботи | 72,23 | 447-72 |
| 9. | Монтаж технологічних трубопроводів | 7,2 | 52-20 |
| 10. | Підготовка до пуску та парове випробування котлоагрегатів | 51,25 | 310-40 |
| ВСЬОГО: | 699,75 | 4104-85 |
Вихідними даними для складання календарного плану є зведена відомість витрат праці та заробітної плати (табл. 7.2). Кілька суміжних процесів об'єднуються в один комплекс робіт. Вважаються сумарні витрати праці за комплексом робіт.
Тривалість виконання кожного виду робіт визначається за формулою
t = m * (Q / n) (7.1)
де Q-трудомісткість, чол-дн. (табл.7.2)
n-склад ланки, що виконує даний процес, чол.
m = 1,2 - коефіцієнт перевиконання норм виробітку.
Розрахунок ведеться в таблиці календарного плану на аркуші графічної частини дипломного проекту. На основі календарного плану будуємо графік руху робітників. Приймаються три ланки (Табл.7.3). При організації робіт прийнятий сумісно-потоковий метод монтажу.
7.4.1.ПРОФЕССІОНАЛЬНО-КВАЛІФІКАЦІЙНИЙ COCTAВ БРИГАД (ЛАНКИ)
За виробничої калькуляції (табл.7.1) визначаємо складу кожної ланки за чисельністю, професії і розряду. Загальна чисельність бригади визначається підсумовуванням входять до неї робітників усіх професій.
Дані зводимо в табл.7.3.
Таблиця 7.3.
| Професія | Склад ланки, чол. | |||||||
| У тому числі по розрядах | ||||||||
| Всього | I | II | III | IV | V | VI | ||
| 1 ланка: | 5 | |||||||
| монтажники котельних установок (м.к.у.) | ||||||||
| монтажник | - | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | Огнеупорщ. 3р | |
| електрозварник | - "- | |||||||
| 2 ланка: | 5 | |||||||
| монтажник котельних установок | ||||||||
| монтажник | - | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | - "- | |
| електрозварник | 1 | |||||||
| 3 ланка: | 5 | |||||||
| монтажник насосів, вентиляторів, компресорів, димососів | ||||||||
| монтажник | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | |||
| Вогнетривники | 10 | |||||||
| Вогнетривники | - | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | ||
| Разом | 25 | |||||||
7.5. ОРГАНІЗАЦІЯ СТРОЙ ГЕНПЛАН
7.5.1. Організація складського господарства
Площа складів, для зберігання будівельних конструкцій, деталей і матеріалів визначається розрахунковим шляхом відповідно до прийнятого запасом і нормами складування.
Найбільша добова площа складів визначається за формулою
F = Q * R 1 * R 2 * n '/ (n * q * j) (7.2)
де Q - кількість матеріалів, необхідну для виконання робіт протягом розрахункового періоду, 40т
R 1 - коефіцієнт нерівномірності надходження матеріалів на склади, приймаємо 1.1. (Для автомобільного транспорту).
R 2 - коефіцієнт нерівномірності споживання, приймаємо рівним 1,3 для залізничного транспорту
n-тривалість розрахункового періоду виконання роботи, протягом котороро споживаються матеріали і деталі. = 13дн.
n'-норма зберігання матеріалів на складі, дн. = 12 (прил.4 м)
q-питома навантаження, = 0,38 м 3 / м 2 (пріл.5 м)
j-коефіцієнт використання, = 0.7
F = 40 * 1.1 * 1.3 * 12/13 * 0.38 * 0.7 = 172 m 2
Розміри складу під навісом: 11,4 х15, 1; спосіб зберігання - в контейнерах.
7.5.2. РОЗРАХУНОК ТИМЧАСОВИХ БУДИНКУ І СПОРУД
Кількість і номенклатура тимчасових будівель і споруд визначається в залежності від об'єкта і характеру будівельно-монтажних робіт, територіального розташування та місцевих умов будівництва.
Площі адміністративно побутових приміщень залежить від кількості працюючих на майданчику. Кількість робочих береться за графіком руху робітників. Кількість інженерно-технічних працівників і молодшого обслуговуючого персоналу приймається від числа робочих 10-12% для ІТП і службовців і 1,5-2% для МОП. ІТ'Р - 2 чол, МОН - 1 чол.
Загальна формула для розрахунку тимчасових будівель і споруд
E вр.з. = Н * Р мах (7.3)
де Н - норма, в м 2 на одного працюючого, приймається за додатком 4
Р мах - максимальна кількість працівників в одну зміну з календарного плану.
Результати розрахунків зводимо в табл.7.4.
7.5.1. Організація складського господарства
Площа складів, для зберігання будівельних конструкцій, деталей і матеріалів визначається розрахунковим шляхом відповідно до прийнятого запасом і нормами складування.
Найбільша добова площа складів визначається за формулою
F = Q * R 1 * R 2 * n '/ (n * q * j) (7.2)
де Q - кількість матеріалів, необхідну для виконання робіт протягом розрахункового періоду, 40т
R 1 - коефіцієнт нерівномірності надходження матеріалів на склади, приймаємо 1.1. (Для автомобільного транспорту).
R 2 - коефіцієнт нерівномірності споживання, приймаємо рівним 1,3 для залізничного транспорту
n-тривалість розрахункового періоду виконання роботи, протягом котороро споживаються матеріали і деталі. = 13дн.
n'-норма зберігання матеріалів на складі, дн. = 12 (прил.4 м)
q-питома навантаження, = 0,38 м 3 / м 2 (пріл.5 м)
j-коефіцієнт використання, = 0.7
F = 40 * 1.1 * 1.3 * 12/13 * 0.38 * 0.7 = 172 m 2
Розміри складу під навісом: 11,4 х15, 1; спосіб зберігання - в контейнерах.
7.5.2. РОЗРАХУНОК ТИМЧАСОВИХ БУДИНКУ І СПОРУД
Кількість і номенклатура тимчасових будівель і споруд визначається в залежності від об'єкта і характеру будівельно-монтажних робіт, територіального розташування та місцевих умов будівництва.
Площі адміністративно побутових приміщень залежить від кількості працюючих на майданчику. Кількість робочих береться за графіком руху робітників. Кількість інженерно-технічних працівників і молодшого обслуговуючого персоналу приймається від числа робочих 10-12% для ІТП і службовців і 1,5-2% для МОП. ІТ'Р - 2 чол, МОН - 1 чол.
Загальна формула для розрахунку тимчасових будівель і споруд
E вр.з. = Н * Р мах (7.3)
де Н - норма, в м 2 на одного працюючого, приймається за додатком 4
Р мах - максимальна кількість працівників в одну зміну з календарного плану.
Результати розрахунків зводимо в табл.7.4.
Таблиця 7.4
Відомість потреби тимчасових будівель і споруд
Відомість потреби тимчасових будівель і споруд
| № № пп | Найменування тимчасових будівель і споруд | Розр. к-сть робочих ІТП, моп | Значен показат на 1 робітники. ІТП, моп | Розрахункова площа м 2 | Прийняте будівлю | Принимаемая площа м 2 | Кількість будинків | |
| тип | розмір | |||||||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 |
| 1 | Прорабська | 2 | 4 | 8 | пересувне | 6 * 2,7 * 2,6 (4) | 16,2 | 1 |
| 2 | Гардеробна | 16 | 0,42 | 6,72 | 419,08 | 6 * 2,7 * 2,6 (4) | 16,2 | 1 |
| 3 | Умивальні | 18 | 0,25 | 4,5 | 419,08 | 6 * 2,7 * 2,6 (4) | 16,2 | 1 |
| 4 | Душові | 15 | 0,5 | 7,5 | 419,08 | 6 * 2,7 * 2,6 (4) | 16,2 | 1 |
| 5 | Вбиральні | 18 | 0,2 | 3,6 | щитової | 0,8 * 1,2 = 0,96 | 0,96 | 2 |
| 6 | Приміщення для прийому їжі | 18 | 0,8 | 14,4 | пересувне | 9 * 2,7 * 2,6 (4) | 24,3 | 1 |
7.5.3. РОЗРАХУНОК ТИМЧАСОВОГО ВОДОПОСТАЧАННЯ
Потреба у воді визначається за трьома групами споживачів: виробничі потреби, господарсько питні потреби і витрати на пожежогасіння.
Секундний витрата води на виробничі потреби визначається за формулою
де: G пр сек - виробничий витрата кожного окремого споживача води (літрів-зміну), що отримується як виробничі норми витрати води на обсяг робіт за зміну (додаток 7 м), на компресор q i = 10000л/см = 0,347 л / с, на вантажівку q i = 300л/см
До 1 - коефіцієнт змінної нерівномірності споживання, приймається рівним 1,5
Секундний витрата води на санітарно-побутові потреби на будмайданчику визначається в л / с за формулою:
де: N 1 - кількість робітників у максимальну зміну
К 2 - коефіцієнт змінної нерівномірності водоспоживання, приймається рівним 1,5
А 1 - витрата води в літрах на одного робітника, що користується умивальником, А 1 = 15л/чел, А 2 = 15л/чел - на господарські потреби одним робочим
t 2 - тривалість роботи душової установки, приймається 45хв.
А 3 - ЗО л - витрата води на одну людину, яка користується душем
Розрахунковий витрата на об'єкті
G пр = 1,5 (10000 +300) / 8 * 3600 = 0,536 л / с
G б = 1,5 * 18 (15 +15) / 8 * 3600 +0,4 * 30 * 15/45 * 60 = 0,128 л / с
Розрахунковий витрата на об'єкті визначається за формулою:
G розр = G пож +0,5 * 1,2 (G пр + G б)
G розр = 10 +0,5 * 1,2 (0,536 +0,128) = 10,398
Діаметри труб водопровідної мережі визначаються за формулою:
dн = 2 (Q розр * 1000) / 3,14 * w
де w-швидкість руху води по трубах, приймається для тимчасових водопроводів 1,5 м / с
dн = 2 * 10,398 * 1000 / 3,14 * 1,5 = 93 мм
Приймаємо діаметр тимчасового водопроводу 108х4мм
7.5.4. РОЗРАХУНОК ТИМЧАСОВОГО ЕЛЕКТРОПОСТАЧАННЯ
Розрахунок потужності джерел електропостачання або трансформатора проводиться для випадку максимального споживання електроенергії одночасно всіма споживачами на будмайданчику за формулою:
де P - потрібна потужність, кВ.А
1,1 - коеффіціент.учітивающій втрати потужності в мережі
Рс - потрібна потужність в кВт, приймається за додатком 7 м
Рт - потрібна потужність в кВт на технологічні потреби, приймається за додатком 7
Рв.о - потрібна потужність в кВт для внутрішнього освітлення, визначається множенням питомої потужності на 1м 2 площі приміщення на загальну висвітлювану площа згідно будгенплану
Рн.о - потрібна потужність в КВт для зовнішнього освітлення, питомі значення її приймаються за додатком 7 м
До 1, К 2, К 3, К 4 - коефіцієнт попиту, що залежать від кількості споживачів
4 - коефіцієнт потужності, що залежить від характеру, кількості і завантаження споживачів силової енергії
Результати розрахунків зводимо в таблицю 7.6
Таблиця 7.6
Витрата електроенергії для енергопостачання будівельного майданчика
Підбираємо трансформатор за отриманою розрахунком потужності. Приймаються трансформатор КТПМ-180, потужністю = 180кВт і гранично-мінімальним напругою: вищим 6ОООв і нижчим 0,4-0,23 ст.
Кількість прожекторів для освітлення будмайданчика визначається за формулою:
де: Е - нормована освітленість в лк приймаємо Е = 0,1 лк
К - коефіцієнт запасу для прожекторного освітлення К = 1,5
F 0 - освітлювана площа
d - світловий потік лампи розжарювання, = 270Слм
h-к.к.д. прожетора, приймаємо 0, ^ 5
K u коефіцієнт використання світлового потоку, приймаємо 0,9
K н - коефіцієнт нерівномірності освітлення, = 0,75
тип лампи розжарювання НГ-220-300
7.6. РОЗРАХУНОК ТЕХНІКО-ЕКОНОМІЧНИХ ПОКАЗНИКІВ
А. Планована тривалість будівельно-монтажних робіт.
Визначаємо за календарним планом Т = 57 дн
В. Трудомісткість робіт: по калькуляції
Q = 699.75 чел.дней
С. Зарплата робітників за калькуляцією (табл.7.2) з урахуванням переказного коефіцієнта з рублів 1984р. на гривні 1997р. = 0,78
3 = (4821-61руб) х0, 78 = 5171-60 руб.
Середньоденна зарплата робітників
З 1 = З / Q = 5171-60/699.75 = 7.55 руб / чел.дней
Є. Кошторисна вартість будівельно-монтажних робіт з питомою вагою зарплати 8%
З м = З / З уд = 3760-86/0, 08 = 47010,7 крб
К. Середньоденна вироблення В = С м / Q = 47010,7 / 699.75 = 59-86 руб / чел.дней
Коефіцієнт використання робітників
До ісп = Р мах * Т / Q = 1.5 * 57/692.56 = 1.23
М. Місячна зарплата робітників
З м = 5-38 * 24 = 129-12 = 173-65 руб.
8.Організацію ЕКСПЛУАТАЦІЇ І Енергоресурсозбереження
8.1.Організація експлуатації теплогенеруючої установки з паровими котлоагрегатами під час їх роботи і зупинки.
Ведення режиму роботи котлоагрегату має здійснюватися за режимній карті, розробленої в результаті пусконалагоджувальних робіт та розрахунку теплової схеми котельні.
Продуктивність котлоагрегату регулювати так, щоб забезпечувався нормальний режим роботи топки, що виключає її шлакування і теплової перекіс.
Допускається коливання тиску пари ± 0,03-0,05 МПа і температура перегрітої пари ± 10-15 ° С.
Підтримувати мінімально допустиме розрідження в топці.
Виробляти за розробленим пусконалагоджувальними роботами графіком усунення зовнішніх поверхонь нагріву. Контроль за станом поверхонь нагріву здійснюється по температурі продуктів згоряння та опору газового тракту.
Не рідше одного разу на зміну перевіряється справність контрольно-вимірювальних приладів.
Регулярно по нагріванню труб перевіряється щільність спускних і дренажних вентилів.
Усі нотатки про роботу устаткування, помічених його дефектах та проведені заходи щодо їх усунення черговий персонал зобов'язаний заносити до оперативного журналу та ремонтну книгу.
Регулярно записувати свідчення приладів.
На підставі цих записів і аналізу добових відомостей по роботі котельних агрегатів складається первинна звітність.
Зупинка котла може бути плановою, короткочасної та аварійної. Планову (повну) зупинку котла виробляють за заздалегідь складеним графіком в певній послідовності:
Припиняється подача палива, допалюються його залишки на решітці, припиняється подача повітря (відключається дутьевой вентилятор).
На протязі 10 хв вентилюються газоходи.
Зупиняється димосос і закривається шибер за котлом.
Після припинення горіння в топці і вироблення пари котел відключають від парової магістралі.
Відкривають продувку пароперегрівача на 30-40 хв для його охолодження.
Безперервно ведеться спостереження за рівнем води в котлі і його харчуванням до допустимого верхнього рівня.
Очищають топку від залишків палива, золи та шлаку, розвантажують зольні бункери.
Протягом 4-6 годин котел повільно остигає, при цьому топкові дверцята повинні бути закриті.
Через 4-6ч після зупинки провітрюють газоходи за допомогою природної тяги і продувки котла.
Через 8-10год після зупинки для прискорення охолодження відкривають шибер за котлом і включають димосос, продувку повторюють.
Воду повністю видаляють з котла тільки після охолодження її до 70-80 ° С.
Воду спускають повільно, відкриваючи при цьому всі повітряні крани або запобіжні клапани.
Котел від'єднують від інших котлів установкою металевих заглушок між фланцями на парових, поживних, спускних і продувних лініях.
Оглядають топку, котел, допоміжне обладнання.
Про всі помічені несправності роблять записи в журналі.
8.2.Енергосбереженіе в ТГУ при використанні твердого палива.
У регіоні Донбасу експлуатується чимало потужних теплогенеруючих установок на твердому паливі, які є джерелом значних викидів золи, оксидів азоту і сірки. Для їх золошлакових відходів потрібно сотні гектарів землі і нерідко родючою.
Поряд із заходами щодо скорочення рівня викидів на діючих котелень актуальною є розробка екологічно чистих, ресурсозберігаючих технологій спалювання твердого палива.
У цьому плані перспективна технологія подачі рядового палива, вапняку і повітря, збагачення киснем, в спеціальну камеру інтенсивного спалювання палива в розплаві. Утворюється в ній газорідинна шлаковая емульсія забезпечує ідеальні умови тепломасообміну і контакту палива з окислювачем, а також високий рівень температур, що в комплексі сприяє повному спалюванню вугілля, в тому числі низької якості.
Найважливіша особливість технології связвна з можливістю переробки практично всієї мінеральної частини палива у коштовну товарну продукцію, так як у камері спалювання здійснюється процес поділу шлаку на легку і важку фракції. Легкий шлак складається з оксидів кремнію, кальцію, алюмінію, магнію і так далі. Він може використовуватися для виробництва цінних матеріалів та виробів шлакосіталлових плит і листів, шлаковати, портландцементу, шлакоблоків, фракціонованого щебеню. У важкий шлак завдяки відновного режиму горіння переходить практично всі прісутствуюющіе у вугіллі залізо. У металевій фазі концентруються також рідкісні і кольорові метали, що робить його цінним сировиною для металургійних підприємств.
При використанні даної технології спалювання твердого палива котельня трансформується в енергетичний багатоцільовий комплекс, товарною продукцією якого, крім теплової енергії, є різноманітні вироби з шлаку, добрива, металургійну сировину.
Для підвищення енергоресурсозбереження, крім розробки нових технологій спалювання палива, необхідно здійснювати заходи щодо зниження втрат твердого палива при зберіганні:
Виходячи з місцевих умов на підставі техніко-економічних розрахунків по можливості будувати склад закритого типу.
Вибирати форму і розміри штабеля з найменшою зовнішньою поверхнею на еденицу обьема.
Виробляти пошарове ущільнення штабелів для боротьби з самонагрівання.
Забезпечити організований стік води для запобігання скупченню атмосферних опадів.
Виконувати подштабельное підстава у відповідності до норм і вимог.
Різні марки палива зберігати в окремих штабелях.
Перед розвантаженням прибула партії свіжого палива очищати склад від старого палива і сторонніх предметів.
Скорочувати час межу вивантаженням вугілля та завершенням ущільнення штабеля.
Постійно вести контроль за температурою вугілля у штабелі.
Нормувати витрату умовного і натурального палива на вироблену і відпущену еденицу теплової енергії.
Список використаної літератури
СНіП 2.01.01.-82 Будівельна кліматологія і геофізика Держбуд СРСР-М: Стройиздат, 1983 - 136с.
Роддатіс К.Ф. Полтарацької О.М. Довідник по котельних установок малої продуктивності. / Під ред. Роддатіс К.Ф. М: Енергатоміздат, 1989-488с.
Налагодження та експлуатація водяних теплових мереж: Довідник / В.І. Манюк, Я. І. Каплінський, Е.Б. Хіт і ін - 3-е изд., Перераб. і доп. М Стройиздат, 1988 .- 432с
Тепловий розрахунок промислових парогенераторів / під ред. Частухін В.І., Київ 1982.
Ю. М. Гусєв. Основи проектування котельних установок Вид. 2-е, перероб. і доп., М., Стройиздат, 1973.
Ліфшиц О.В. Довідник з водопідготовки котельних установок. Вид. 2-е, перероб. і доп., М., "Енерігя", 1976.
Сосков В.І. Технологія монтажу та заготівельні роботи. Учеб для вузів за фахом "Теплоггазоснабженіе та вентиляція". М.: Вища школа, 1989-344с.
Орлов Г.Г. Охорона праці в будівництві. Підручник для будує. Вузів. - М.: Вищ. школа., 1984-343с.
Золотницький Н.Д., Пчелінцев В.А. Охорона праці в будівництві. Під ред. Золотницького Н. Д. Учеб для вузів. М.: Вища школа, 1978.
Виробничі та опалювальні котельні. / Є.Ф. Бузников, К.Ф. Роддатіс, Е. Я. Берзіньш .- 2-е вид., Перераб. - М.: Енергатоміздат, 1984.-с. 248., Мул
ЕНіР. Збірник Е31. Монтаж котельних установок і допоміжного обладнання. / Держбуд СРСР. -М.: Стройиздат, 1988 .- 159с.
Методичні вказівки до розділу "Організація і планування будівельного виробництва, включаючи АСУ"
Потреба у воді визначається за трьома групами споживачів: виробничі потреби, господарсько питні потреби і витрати на пожежогасіння.
Секундний витрата води на виробничі потреби визначається за формулою
де: G пр сек - виробничий витрата кожного окремого споживача води (літрів-зміну), що отримується як виробничі норми витрати води на обсяг робіт за зміну (додаток 7 м), на компресор q i = 10000л/см = 0,347 л / с, на вантажівку q i = 300л/см
До 1 - коефіцієнт змінної нерівномірності споживання, приймається рівним 1,5
Секундний витрата води на санітарно-побутові потреби на будмайданчику визначається в л / с за формулою:
де: N 1 - кількість робітників у максимальну зміну
К 2 - коефіцієнт змінної нерівномірності водоспоживання, приймається рівним 1,5
А 1 - витрата води в літрах на одного робітника, що користується умивальником, А 1 = 15л/чел, А 2 = 15л/чел - на господарські потреби одним робочим
t 2 - тривалість роботи душової установки, приймається 45хв.
А 3 - ЗО л - витрата води на одну людину, яка користується душем
Розрахунковий витрата на об'єкті
G пр = 1,5 (10000 +300) / 8 * 3600 = 0,536 л / с
G б = 1,5 * 18 (15 +15) / 8 * 3600 +0,4 * 30 * 15/45 * 60 = 0,128 л / с
Розрахунковий витрата на об'єкті визначається за формулою:
G розр = G пож +0,5 * 1,2 (G пр + G б)
G розр = 10 +0,5 * 1,2 (0,536 +0,128) = 10,398
Діаметри труб водопровідної мережі визначаються за формулою:
dн = 2 (Q розр * 1000) / 3,14 * w
де w-швидкість руху води по трубах, приймається для тимчасових водопроводів 1,5 м / с
dн = 2 * 10,398 * 1000 / 3,14 * 1,5 = 93 мм
Приймаємо діаметр тимчасового водопроводу 108х4мм
7.5.4. РОЗРАХУНОК ТИМЧАСОВОГО ЕЛЕКТРОПОСТАЧАННЯ
Розрахунок потужності джерел електропостачання або трансформатора проводиться для випадку максимального споживання електроенергії одночасно всіма споживачами на будмайданчику за формулою:
де P - потрібна потужність, кВ.А
1,1 - коеффіціент.учітивающій втрати потужності в мережі
Рс - потрібна потужність в кВт, приймається за додатком 7 м
Рт - потрібна потужність в кВт на технологічні потреби, приймається за додатком 7
Рв.о - потрібна потужність в кВт для внутрішнього освітлення, визначається множенням питомої потужності на 1м 2 площі приміщення на загальну висвітлювану площа згідно будгенплану
Рн.о - потрібна потужність в КВт для зовнішнього освітлення, питомі значення її приймаються за додатком 7 м
До 1, К 2, К 3, К 4 - коефіцієнт попиту, що залежать від кількості споживачів
4 - коефіцієнт потужності, що залежить від характеру, кількості і завантаження споживачів силової енергії
Результати розрахунків зводимо в таблицю 7.6
Таблиця 7.6
Витрата електроенергії для енергопостачання будівельного майданчика
| № № пп | Найменування споживачів | Од. ізм. | К-сть обсяг площ. | Норма на од. вимірювання вуст мощнос Ру, кВт | Загальна вуст. потужність ел. енергії Ру.кВт | Коефіцієнт попиту До | Коефіцієнт потужності |
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 |
| 1. | Виробничі потреби | ||||||
| 1.Тельфер г.р.п. 3т | шт | 1 | 5,0 | 5,0 | 0,75 | 0,75 | |
| 2.Тельфер г.р.п. 5т | шт | 1 | 11,2 | 11,2 | 0,75 | 0,75 | |
| 3.Кран ДЕК-161 | шт | 1 | 22 | 22 | 0,75 | 0,75 | |
| 4.Компрессор | шт | 2 | 7 | 14 | 0,75 | 0,75 | |
| Разом | 52,0 | ||||||
| 2. | Технологічні потреби | ||||||
| 1.Сварочний трансформатор СТШ-250 | шт | 2 | 153 | 30,6 | 0,75 | 0,75 | |
| 3. | Внутрішнє освітлення | ||||||
| 1.Котельная | 100м 2 | 1500 | 1 | 15 | 0,8 | 1 | |
| 2.Критие склади | 100м 2 | 98,6 | 1 | 0,986 | 0,8 | 1 | |
| 3.Адміністратівно-господарські приміщення | 100м 2 | 97,2 | 1 | 0,972 | 0,8 | 1 | |
| Разом | 16,958 | ||||||
| 4. | Зовнішнє освітлення | 1000 | 24431 | 1,5 | 36,65 | 1 | 1 |
Підбираємо трансформатор за отриманою розрахунком потужності. Приймаються трансформатор КТПМ-180, потужністю = 180кВт і гранично-мінімальним напругою: вищим 6ОООв і нижчим 0,4-0,23 ст.
Кількість прожекторів для освітлення будмайданчика визначається за формулою:
де: Е - нормована освітленість в лк приймаємо Е = 0,1 лк
К - коефіцієнт запасу для прожекторного освітлення К = 1,5
F 0 - освітлювана площа
d - світловий потік лампи розжарювання, = 270Слм
h-к.к.д. прожетора, приймаємо 0, ^ 5
K u коефіцієнт використання світлового потоку, приймаємо 0,9
K н - коефіцієнт нерівномірності освітлення, = 0,75
тип лампи розжарювання НГ-220-300
7.6. РОЗРАХУНОК ТЕХНІКО-ЕКОНОМІЧНИХ ПОКАЗНИКІВ
А. Планована тривалість будівельно-монтажних робіт.
Визначаємо за календарним планом Т = 57 дн
В. Трудомісткість робіт: по калькуляції
Q = 699.75 чел.дней
С. Зарплата робітників за калькуляцією (табл.7.2) з урахуванням переказного коефіцієнта з рублів 1984р. на гривні 1997р. = 0,78
3 = (4821-61руб) х0, 78 = 5171-60 руб.
Середньоденна зарплата робітників
З 1 = З / Q = 5171-60/699.75 = 7.55 руб / чел.дней
Є. Кошторисна вартість будівельно-монтажних робіт з питомою вагою зарплати 8%
З м = З / З уд = 3760-86/0, 08 = 47010,7 крб
К. Середньоденна вироблення В = С м / Q = 47010,7 / 699.75 = 59-86 руб / чел.дней
Коефіцієнт використання робітників
До ісп = Р мах * Т / Q = 1.5 * 57/692.56 = 1.23
М. Місячна зарплата робітників
З м = 5-38 * 24 = 129-12 = 173-65 руб.
8.Організацію ЕКСПЛУАТАЦІЇ І Енергоресурсозбереження
8.1.Організація експлуатації теплогенеруючої установки з паровими котлоагрегатами під час їх роботи і зупинки.
Ведення режиму роботи котлоагрегату має здійснюватися за режимній карті, розробленої в результаті пусконалагоджувальних робіт та розрахунку теплової схеми котельні.
Продуктивність котлоагрегату регулювати так, щоб забезпечувався нормальний режим роботи топки, що виключає її шлакування і теплової перекіс.
Допускається коливання тиску пари ± 0,03-0,05 МПа і температура перегрітої пари ± 10-15 ° С.
Підтримувати мінімально допустиме розрідження в топці.
Виробляти за розробленим пусконалагоджувальними роботами графіком усунення зовнішніх поверхонь нагріву. Контроль за станом поверхонь нагріву здійснюється по температурі продуктів згоряння та опору газового тракту.
Не рідше одного разу на зміну перевіряється справність контрольно-вимірювальних приладів.
Регулярно по нагріванню труб перевіряється щільність спускних і дренажних вентилів.
Усі нотатки про роботу устаткування, помічених його дефектах та проведені заходи щодо їх усунення черговий персонал зобов'язаний заносити до оперативного журналу та ремонтну книгу.
Регулярно записувати свідчення приладів.
На підставі цих записів і аналізу добових відомостей по роботі котельних агрегатів складається первинна звітність.
Зупинка котла може бути плановою, короткочасної та аварійної. Планову (повну) зупинку котла виробляють за заздалегідь складеним графіком в певній послідовності:
Припиняється подача палива, допалюються його залишки на решітці, припиняється подача повітря (відключається дутьевой вентилятор).
На протязі 10 хв вентилюються газоходи.
Зупиняється димосос і закривається шибер за котлом.
Після припинення горіння в топці і вироблення пари котел відключають від парової магістралі.
Відкривають продувку пароперегрівача на 30-40 хв для його охолодження.
Безперервно ведеться спостереження за рівнем води в котлі і його харчуванням до допустимого верхнього рівня.
Очищають топку від залишків палива, золи та шлаку, розвантажують зольні бункери.
Протягом 4-6 годин котел повільно остигає, при цьому топкові дверцята повинні бути закриті.
Через 4-6ч після зупинки провітрюють газоходи за допомогою природної тяги і продувки котла.
Через 8-10год після зупинки для прискорення охолодження відкривають шибер за котлом і включають димосос, продувку повторюють.
Воду повністю видаляють з котла тільки після охолодження її до 70-80 ° С.
Воду спускають повільно, відкриваючи при цьому всі повітряні крани або запобіжні клапани.
Котел від'єднують від інших котлів установкою металевих заглушок між фланцями на парових, поживних, спускних і продувних лініях.
Оглядають топку, котел, допоміжне обладнання.
Про всі помічені несправності роблять записи в журналі.
8.2.Енергосбереженіе в ТГУ при використанні твердого палива.
У регіоні Донбасу експлуатується чимало потужних теплогенеруючих установок на твердому паливі, які є джерелом значних викидів золи, оксидів азоту і сірки. Для їх золошлакових відходів потрібно сотні гектарів землі і нерідко родючою.
Поряд із заходами щодо скорочення рівня викидів на діючих котелень актуальною є розробка екологічно чистих, ресурсозберігаючих технологій спалювання твердого палива.
У цьому плані перспективна технологія подачі рядового палива, вапняку і повітря, збагачення киснем, в спеціальну камеру інтенсивного спалювання палива в розплаві. Утворюється в ній газорідинна шлаковая емульсія забезпечує ідеальні умови тепломасообміну і контакту палива з окислювачем, а також високий рівень температур, що в комплексі сприяє повному спалюванню вугілля, в тому числі низької якості.
Найважливіша особливість технології связвна з можливістю переробки практично всієї мінеральної частини палива у коштовну товарну продукцію, так як у камері спалювання здійснюється процес поділу шлаку на легку і важку фракції. Легкий шлак складається з оксидів кремнію, кальцію, алюмінію, магнію і так далі. Він може використовуватися для виробництва цінних матеріалів та виробів шлакосіталлових плит і листів, шлаковати, портландцементу, шлакоблоків, фракціонованого щебеню. У важкий шлак завдяки відновного режиму горіння переходить практично всі прісутствуюющіе у вугіллі залізо. У металевій фазі концентруються також рідкісні і кольорові метали, що робить його цінним сировиною для металургійних підприємств.
При використанні даної технології спалювання твердого палива котельня трансформується в енергетичний багатоцільовий комплекс, товарною продукцією якого, крім теплової енергії, є різноманітні вироби з шлаку, добрива, металургійну сировину.
Для підвищення енергоресурсозбереження, крім розробки нових технологій спалювання палива, необхідно здійснювати заходи щодо зниження втрат твердого палива при зберіганні:
Виходячи з місцевих умов на підставі техніко-економічних розрахунків по можливості будувати склад закритого типу.
Вибирати форму і розміри штабеля з найменшою зовнішньою поверхнею на еденицу обьема.
Виробляти пошарове ущільнення штабелів для боротьби з самонагрівання.
Забезпечити організований стік води для запобігання скупченню атмосферних опадів.
Виконувати подштабельное підстава у відповідності до норм і вимог.
Різні марки палива зберігати в окремих штабелях.
Перед розвантаженням прибула партії свіжого палива очищати склад від старого палива і сторонніх предметів.
Скорочувати час межу вивантаженням вугілля та завершенням ущільнення штабеля.
Постійно вести контроль за температурою вугілля у штабелі.
Нормувати витрату умовного і натурального палива на вироблену і відпущену еденицу теплової енергії.
Список використаної літератури
СНіП 2.01.01.-82 Будівельна кліматологія і геофізика Держбуд СРСР-М: Стройиздат, 1983 - 136с.
Роддатіс К.Ф. Полтарацької О.М. Довідник по котельних установок малої продуктивності. / Під ред. Роддатіс К.Ф. М: Енергатоміздат, 1989-488с.
Налагодження та експлуатація водяних теплових мереж: Довідник / В.І. Манюк, Я. І. Каплінський, Е.Б. Хіт і ін - 3-е изд., Перераб. і доп. М Стройиздат, 1988 .- 432с
Тепловий розрахунок промислових парогенераторів / під ред. Частухін В.І., Київ 1982.
Ю. М. Гусєв. Основи проектування котельних установок Вид. 2-е, перероб. і доп., М., Стройиздат, 1973.
Ліфшиц О.В. Довідник з водопідготовки котельних установок. Вид. 2-е, перероб. і доп., М., "Енерігя", 1976.
Сосков В.І. Технологія монтажу та заготівельні роботи. Учеб для вузів за фахом "Теплоггазоснабженіе та вентиляція". М.: Вища школа, 1989-344с.
Орлов Г.Г. Охорона праці в будівництві. Підручник для будує. Вузів. - М.: Вищ. школа., 1984-343с.
Золотницький Н.Д., Пчелінцев В.А. Охорона праці в будівництві. Під ред. Золотницького Н. Д. Учеб для вузів. М.: Вища школа, 1978.
Виробничі та опалювальні котельні. / Є.Ф. Бузников, К.Ф. Роддатіс, Е. Я. Берзіньш .- 2-е вид., Перераб. - М.: Енергатоміздат, 1984.-с. 248., Мул
ЕНіР. Збірник Е31. Монтаж котельних установок і допоміжного обладнання. / Держбуд СРСР. -М.: Стройиздат, 1988 .- 159с.
Методичні вказівки до розділу "Організація і планування будівельного виробництва, включаючи АСУ"
Таблиця 1.5
Розрахунок теплової схеми опалювально-виробничої котельні з паровими котлами КЕ-25-14с для закритої системи теплопостачання.
| № № пп | Найменування | Обоз- | Од. | Розрахункова | Розрахункові режими | |||
| позиц. результат. даних | величин | начення | ізм. | формула | Максимально зимовий | При середній температурі найбільш холодного періоду | При темпера турі зовнішнього повітря в точці зламу температурного графіка мережної води. | Літній |
| Р 01 | Температура зовнішнього повітря в точці зламу температурного графіка мережної води | t н.ізл | ° C | t вн -0,354 (t вн - t р.о.) | - | - | 18-0,354 * * (18 +24) = = 3,486 | - |
| Р 02 | Коефіцієнт зниження витрати тепла на опалення та вентиляцію в залежності від температури зовнішнього повітря | До ів | - | (T вн - t 'н) / (t вн - t р.о) | 1 | (18 - (-10)) / (18 - (-23)) = 0,67 | (18-0,486) / / (18 - (-24)) = = 0,354 | - |
| Р 03 | Розрахунковий відпустку теплоти на опалення і вентиляцію | Q ів | МВт | Q макс ів * До ів | 15,86 | 15,86 * 0,67 = 10,62 | 5,61 | - |
| Р 04 | Значення коефіцієнта К ів в ступеня 0,8 | До 0.8 ів | - | 1 | 0,73 | 0,436 | - | |
| Р 05 | Температура прямої мережевої води на виході з котельні | t I | ° C | 18 +64,5 * * До 0.8 ів +64,5 * До ів | 150 (см 03) | 18 +64,5 * 0,73 +67,5 * 0,67 = 110,3 | 70 (см 04) | 70 |
| Р 06 | Температура зворотної мережної води | t 2 | ° C | t 1 -80 * До ів | 70 | 56,7 | 54,7 | 42,7 |
| Р 07 | Сумарний відпустку теплоти на опалення, вентиляцію та гаряче водопостачання в зимових режимах | Q ів + гв | МВт | Q ів + Q ср гв | 17,22 | 11,98 | 6,97 | 0,936 |
| Р 08 | Розрахунковий витрата мережної води в зимових режимах | G сет | кг / с | Q ів + гв * 10 3 / (t 1-t 2) * C | 51.37 | 94.13 | 65.56 | - |
| Р 09 | Відпустка теплоти на гаряче водопостачання в літньому режимі | Q л гв | МВт | - | - | - | 0,963 | |
| Р 10 | Розрахунковий витрата мережної води в літньому режимі | G л сет | кг / год | Q л гв * 10 3 / (t 1-t 2) * C | - | - | - | 9,2 |
| Р 11 | Обсяг мережної води в системі водопостачання | G сист | Т | q сис * Q д max | 519,53 | 519,53 | 519,53 | 519,53 |
| Р 12 | Витрата підживлювальної води на заповнення витоків у тепломережі | G ут | кг / с | 0,005 * G сист * 1 / 3, 60 | 0,72 | 0,72 | 0,72 | 0,72 |
| Р 13 | Кількість зворотної мережної води | G сет.обр. | кг / с | G сет - G ут | 21,24 | 92,21 | 60,08 | 7,64 |
| Р 14 | Температура зворотної мережної води перед мережевими насосами | t з | ° C | t 2 * G сет.обр + Т * G ут / G сет | 70,5 | 56,7 | 42,2 | 43,1 |
| Р 15 | Витрата пари на підігрівники мережної води | Д б | кг / с | G сет * (t 1-t 3) / (i 2 / 4,19-t кб) * 0,98 | 7,14 | 9,13 | 2,93 | 0,48 |
| Р 16 | Кількість конденсату від підігрівачів мережної води | G б | кг / с | Д б | 7,14 | 9,13 | 2,93 | 0,43 |
| Р 17 | Парова навантаження на котельню за вирахуванням витрат пари на деаерацію і на підігрів сирої води, умягчается для живлення котлів, а також без урахування внутрікотельних втрат | Д | кг / с | Д потр + Д б + Д маз | 4,98 +7,14 = 12,12 | 4,98 +9,13 = 14,11 | 4,98 +2,93 = 7,91 | 0,53 +0,43 = 0,96 |
| Р 18 | Кількість конденсату від підігрівачів мережної води і з виробництва | G до | кг / с | G б + G потр | 7,19 +3,98 = 11,12 | 9,13 +3,98 = 13,11 | 2,93 +3,98 = 6,91 | 0,43 +0,42 = 0,85 |
| Р 19 | Кількість продувочной води, що надходить у сепаратор безперервної продувки | G пр | кг / с | n/100 * Д | 0,6 | 0,7 | 0,39 | 0,05 |
| Р 20 | Кількість пари на виході з сепаратора безперервної продувки | Д 'пр | кг / с | 0,148 * G пр | 0,148 * 0,6 = 0,089 | 0,148 * 0,70 = 0,104 | 0,148 * 0,39 = 0,060 | 0,148 * 0,05 = 0,007 |
| Р 21 | Кількість продувочной води, на виході з сепаратора безперервної продувки | G 'пр | кг / с | G 'пр - Д пр | 0,6-0,089 = 0,511 | 0,70-0,104 = 0,596 | 0,32-0,060 = 0,33 | 0,05-0,007 = 0,043 |
| Р 22 | Внутрікотельние втрати пара | Д піт | кг / с | 0,02 * Д | 0,02 * 1212 * 0,24 | 0,02 * 14,11 = 0,28 | 0,02 * 7,91 = 0,16 | 0,02 * 0,96 = 0,02 |
| Р 23 | Кількість води на виході з деаератора | G д | кг / с | Д + G пр + П ут | 13,44 | 15,53 | 9,02 | 2,07 |
| Р 24 | Випарив з деаератора | Д вип | кг / с | d вип * G д | 0,002 * 13,44 = 0,027 | 0,002 * 15,53 = 0,03 | 0,002 * 9,02 = 0,018 | 0,002 * 2,07 = 0,004 |
| Р 25 | Кількість пом'якшеної води, що надходить в деаератор | G хво | кг / с | (Д потр-G потр) + + G 'пр + Д піт + Д вип + G ут | 2,498 | 2,64 | 2,44 | 0,96 |
| Р 26 | Кількість сирої води, що надходить на Хімводоочистка | G с.в | кг / с | До с.н. хво * G хво | 1,2 * 2,498 = 3,2 | 1,2 * 2,64 = 3,17 | 1,2 * 2,44 = 2,93 | 1,2 * 0,96 = 1,15 |
| Р 27 | Витрата пари для підігріву сирої води | Д з | кг / с | G св * (Т 3-Т 1) * З / (i 2-i 6) * 0.98 | 0.13 | 0.13 | 0.12 | 0.024 |
| Р 28 | Кількість конденсату від підігрівачів сирої води, що надходить в деаератор | G з | кг / с | Д з | 0,13 | 0,13 | 0,12 | 0,024 |
| Р 29 | Сумарна вага потоків, що надходять в деаератор (крім гріючої пари) | G S | кг / с | G до + G хво + G з + Д пр-Д вип | 13,89 | 15,95 | 10,07 | 2,01 |
| Р 30 | Частка конденсату від підігрівачів мережної води і з виробництва в сумарному вазі потоків, що надходять в деаератор | G к / G S | 0,8 | 0,82 | 0,68 | 0,4 | ||
| Р 31 | Питома витрата пари на деаератор | d д | кг / кг | Рис.11 [] | 0,0525 | 0,052 | 0,056 | 0,0753 |
| Р 32 | Абсолютний витрата пари на деаератор | Д * g | кг / с | d д * G S | 0.75 | |||
| Р 33 | Витрата пари на деаератор живильної води і для підігріву сирої води | - | кг / с | (Д g + Д с) * | 0,75 +0,13 = 0,88 | 0,82 +0,13 = 0,95 | 0,56 +0,12 = 0,88 | 0,15 +0,024 = 0,179 |
| Р 34 | Парова навантаження на котельню без урахування внутрікотельних втрат | Д * ' | кг / с | Д + (Д g + Д с) | 12,12 +0,88 = 13,00 | 14,11 +0,9 = 15,06 | 7,91 +0,68 = 8,59 | 0,96 +0,179 = 1,13 |
| Р 35 | Внутрікотельние втрати пара | Д піт | кг / с | Д '* (К пот / (1-К піт)) | 0,26 | 0,3 | 0,17 | 0,023 |
| Р 36 | Сумарна парова навантаження на котельню | Д * сум | кг / с | Д '+ Д піт | 13,26 | 15,36 | 8,76 | 1,153 |
| Р 37 | Кількість продувочной води, що надходить у сепаратор безперервної продувки | G пр | кг / с | n/100 * D сум | 0,61 | 0,71 | 0,42 | 0,055 |
| Р 38 | Кількість пари на виході з сепаратора безперервної продувки | D пр | кг / с | G пр * (i 7 * 0,98-i 8) / (i 3-i 8) | 0,091 | 0,104 | 0,06 | 0,008 |
| Р 39 | Кількість продувочной води на виході їх сепаратора безперервної продувки | G 'пр | кг / с | G пр-D пр | 0,519 | 0,606 | 0,36 | 0,047 |
| Р 40 | Кількість води на харчування котлів | G піт | кг / с | D сум + G пр | 13,87 | 16,07 | 9,18 | 1,208 |
| Р 41 | Кількість води на виході з деаератора | G g | кг / с | G піт + G ут | 14,59 | 17,157 | 9,90 | 1,93 |
| Р 42 | Випарив з деаератора | D вип | кг / с | d вип * G g | 0,029 | 0,034 | 0,02 | 0,004 |
| Р 43 | Кількість пом'якшеної води, що надходить в деаератор | G хво | кг / с | (D потр-G потр)-G 'пр + D піт + D вип + G ут | 2,72 | 2,48 | 0,98 | |
| Р 44 | Кількість сирої води, що надходить на Хімводоочистка | G с.в | кг / с | K с.н. хво * G хво | 1,2 * 2,57 = 3,08 | 1,2 * 2,72 = 3,24 | 1,2 * 2,48 = 2,98 | 1,2 * 0,98 = 1,12 |
| Р 45 | Витрата пари для підігріву сирої води | D c | кг / с | G с. В. * (T 3-T 1) * C / (i 2-i 8) * 0,98 | 0,068 | 0,14 | 0,12 | 0,02 |
| Р 46 | Кількість конденсату надходить в деаератор від підігрівачів сирої води | G c | кг / с | D c | 0,068 | 0,14 | 0,12 | 0,02 |
| Р 47 | Сумарна вага потоків надходять в деаератор (крім гріючої пари) | G S | кг / с | G k + G хво + G c + D пр-D вип | 13,9 | 16,04 | 9,78 | 1,96 |
| Р 48 | Частка конденсату від підігрівачів | кг / с | G k / G S | 11,12 / 13,90 = 0,797 | 13,11 / 16,04 = 0,82 | 0,736 | 0,486 | |
| Р 49 | Питома витрата пари на деаератор | d g | кг / кг | Рис.11 | 0,0525 | 0,052 | 0,056 | 0,0753 |
| Р 50 | Абсолютний витрата пари на деаератор | D g | кг / с | d g * G S | 0,765 | 0,835 | 0,55 | 0,15 |
| Р 51 | Витрата пари на деаерацію живильної води і підігрів сирої води | - | кг / с | (D g + D c) | 0,833 | 0,975 | 0,67 | 0,17 |
| Р 52 | Парова навантаження на котельню без урахування внутрікотельних втрат | Д 1 | кг / с | D + (D g + D c) | 12,12 +0,87 = 12,9 | 14,11 +0,87 = 15,07 | 7,91 +0,67 = 8,58 | 0,96 +0,17 = 1,13 |
| Р 53 | Сумарна парова навантаження на котельню | D сум | кг / с | Д 1 + D піт | 13,21 | 15,385 | 8,75 | 1,153 |
| Р 54 | Відсоток витрати пари на власні потреби котельні (деаерація підігрів сирої води) | До с.н. | % | (Д g + Д з) / D сум * 100 | 6,3 | 6,34 | 7,66 | 14,74 |
| Р 55 | Кількість працюючих котлів | N К.Р. | Шт. | D сум / D до ном | 2 | 2 | 2 | 1 |
| Р 56 | Відсоток завантаження працюючих парових котлів | До зат | % | D сум / D до ном * N К.Р. * * 100% | 95,17 | 110,84 | 63 | 16,6 |
| Р 57 | Кількість води, що пропускається крім підігрівачів мережної води (через перемичку між трубопроводами прямий і зворотної мережної води) | G сет.п. | кг / с | G сет * (t max 1-t 1) / / (t max 1-t 3) | 0 | 40,22 | 49,52 | 7,03 |
| Р 58 | Кількість води пропускають через підігрівники мережної води | G сет.б. | кг / с | G сет - G сет.п. | 51,37 | 94,13-40,22 = 53,91 | 66,56-49,52 = 17,04 | 9,20-7,03 = 2,17 |
| Р 59 | Температура мережевої води на вході в пароводяні підігрівачі | t 4 | ° C | [T 1 max (i 6-t к. Б. С.) + T 3 (i 2-i 6)] / (i 2 - t к. Б. С.) | 81,6 | 71,2 | 57,4 | 58,6 |
| Р 60 | Температура пом'якшеної води на виході з охолоджувача продувочной води | Т 4 | ° C | T 3 + G 'пр / G хво * (i 8 / c - t пр) | 33,6 | 32,1 | 31,1 | 37,2 |
| Р 61 | Температура пом'якшеної води надходить в деаератор з охолоджувача пара | Т 5 | ° C | T 4 + D вип / G хво * (i 4-i 5) / c | 37,8 | 35,6 | 34,4 | 39,2 |
Розрахунок теплової схеми.
На принциповій тепловій схемі вказується головне устаткування (котли, насоси, деаератори, підігрівачі) та основні трубопроводи.1. Опис теплової схеми.
Насичений пар з котлів з робочим тиском Р = 0,8 МПа надходить у загальну парову магістраль котельні, з якої частина пара відбирається на обладнання встановлене в котельні, а саме на: підігрівач мережевої води; підігрівач гарячої води; деаератор. Інша частина пари направляється на виробничі потреби підприємства.
Конденсат від виробничого споживача самопливом повертається, у розмірі 30% при температурі 80 о С, в конденсатосборник і далі конденсатні насосом направляється в бак гарячої води.
Підігрів мережної води, також як і підігрів гарячої води, проводиться парою в послідовно включених двох подогревателях, при цьому підігрівачі працюють без конденсатовідвідників, відпрацьований конденсат направляється в деаератор.
У деаератор, також надходить хімічно очищена вода з ХВО, восполняющая втрати конденсату.
Насосом сирої води вода з міського водопроводу спрямовується на ХВО і в бак гарячої води.
Періодична продувка з котлів у розмірі 2% направляється в барботер.
Деаерірованная вода з температурою близько 104 о С живильним насосом нагнітається в економайзери і далі надходить в котли.
Підживлювальної вода для системи теплопостачання забирається підживлювальних насосом з бака гарячої води.
Основною метою розрахунку теплової схеми є:
1. Визначення загальних теплових навантажень, що складаються із зовнішніх навантажень і витрати пари на власні потреби,
2. Визначення всіх теплових і масових потоків необхідних для вибору обладнання,
Розрахунок теплової схеми дозволяє визначити сумарну паропродуктивність котельні установки при декількох режимах її роботи. Розрахунок проводиться для 3-х характерних режимів:
1. Максимально-зимового,
2. Найбільш холодного місяця,
3. Річного.
2. Вихідні дані для розрахунку теплової схеми.
| Фізична величина | Позна-чення | Обгрунтування | Значення величини при характерних режимах роботи котельні. | ||||
| Максі-мально - зимового | Найбільш холодного місяця | річного | |||||
| Витрата теплоти на виробничі потреби, Гкал / год | Q т | Задано | 4,2 | 4,2 | 4,2 | ||
| Витрата теплоти на потреби опалення та вентиляції, Гкал / год | Q О.В. | Задано | 5,3 | --- | --- | ||
| Витрата води на гарячі водопостачання, т / ч. | G р.в. | Задано | 11,5 | 11,5 | 11,5 | ||
| Температура гарячої води, о С | t 3 | СНиП 2.04.07-86. | 60 | 60 | 60 | ||
| Розрахункова температура зовнішнього повітря для м. Якутська, о С: | |||||||
| - При розрахунку системи опалення: | t р.о. | СНіП 23-01-99 | -54 | -45 | --- | ||
| - При розрахунку системи вентиляції: | t р.в. | -45 | --- | --- | |||
| Повернення конденсату виробничим споживачем,% | β | Задано | 30 | 30 | 30 | ||
| Ентальпія насиченої пари тиском 0,8 МПа, Гкал / т. | i п | Таблиця водяних парів | 0,6616 | ||||
| Ентальпія котлової води, Гкал / т. | i кіт | » | 0,1719 | ||||
| Ентальпія живильної води, Гкал / т. | i п.в. | » | 0,1044 | ||||
| Ентальпія конденсату при t = 80 о С, Гкал / т. | i до | » | 0,08 | ||||
| Ентальпія конденсату з "прогоновою" парою, Гкал / т. | i | до | » | 0,1562 | ||||
| Температура конденсату повертається з виробництва, о С | t до | Задано | 80 | ||||
| Температура сирої води, о С | t с.в. | СП 41-101-95 | 5 | 5 | 15 | ||
| Продування періодична,% | ρ пр | Прийнята | 2 | ||||
| Втрати води в закритій системі теплопостачання,% | До ут. | Прийнято | 2 | ||||
| Витрата пари на власні потреби котельні,% | До С.Н | Прийнято | 5 | ||||
| Втрати пари в котельні і в споживача,% | До піт. | Прийнято | 2 | ||||
| Коефіцієнт витрати сирої води на власні потреби ХВО. | До хво | Прийнято | 1,25 | ||||
1. Витрата пари на виробництво, т / год:
Q т - витрата теплоти на виробничі потреби, Гкал / год;
i п - ентальпія пара, Гкал / т;
i п - ентальпія конденсату, Гкал / т;
η - ККД обладнання виробничого споживача.
2. Коефіцієнт зниження витрат теплоти на опалення і вентиляцію для режиму найбільш холодного місяця:
t вн - внутрішня температура опалювальних будівель, о С;
t н - поточна температура зовнішнього повітря, о С;
t р.о - розрахункова температура зовнішнього повітря, про С.
3. Витрата води на підігрівач мережевої води т / год:
Q О.В. - витрата теплоти на опалення і вентиляцію, т / год;
t 1 - розрахункова температура води в лінії подачі теплової мережі, о С;
t 2 - розрахункова температура води у зворотній лінії теплової мережі, о С;
З в - теплоємність води, Гкал / т · про С.
4. Температура води в лінії подачі теплової мережі, для режиму найбільш холодного місяця, о С (можна також визначити за графіком регулювання):
5. Температура води у зворотній лінії теплової мережі, для режиму найбільш холодного місяця, о С (можна також визначити за графіком регулювання):
6. Витрата пари на підігрівач мережевої води, т / год:
η - ККД підігрівача мережної води.
7. Витрата підживлювальної води на заповнення втрат в системі теплопостачання, т / год:
До ут - втрати води в закритій системі теплопостачання,%.
8. Повернення конденсату від технологічного споживача, т / год:
β - повернення конденсату виробничим споживачем,%.
9. Витрата сирої води на бак гарячої води, т / год:
G гв. - Витрата води на гарячі водопостачання, т / ч.
10. Середня температура води в баку гарячої води, о С:
t к - температура конденсату від виробничого споживача, о С;
t c в. - температура сирої водопровідної води, о С;
11. Витрата пари на підігрівач гарячої води, т / год:
t 3 - температура гарячої води, о С
η - ККД підігрівача ГВП.
12. Витрати пари зовнішніми споживачами, т / год:
13. Витрата пари на власні потреби котельні, т / год:
До с.н. - витрата пари на власні потреби котельні,%.
14. Сумарна паропродуктивність котельні, т / год,:
15. Втрати пара у споживача, т / год:
До піт. - Втрати пари в котельні і в споживача,%.
16. Витрата води на періодичну продувку, т / год:
ρ пр. - продування періодична,%.
17. Витрата хімічно очищеної води на деаератор, т / год:
18. Витрата сирої води на ХВО, т / год:
До хво - коефіцієнт витрати сирої води на власні потреби ХВО.
19. Витрата сирої води, т / год:
20. Середня температура потоків води, які увійшли в деаератор, о С:
i хов - ентальпія хімічно очищеної води, Гкал / т;
21. Витрата гріючої пари на деаератор, т / год:
22. Дійсна паропродуктивність котельні, т / год:
23. Невязка з попередньо прийнятої паропродуктивністю котельні,%:
Якщо нев'язка вийде менше 3%, то розрахунок теплової схеми вважається закінченим. При більшій невязке розрахунок слід повторити, змінивши витрата пари на власні потреби.
Розрахунок теплової схеми зведений в таблицю № 1.
Таблиця № 1: "Розрахунок теплової схеми". | ||||
| Фізична величина | Позна-чення | Значення величини при характерних режимах роботи котельні. | ||
| Максимально - зимового | Найбільш холодного місяця | річного | ||
| 1. Витрата пари на виробництво, т / год: | D т | 7,23 | 7,23 | 7,23 |
| 2. Коефіцієнт зниження витрат теплоти на опалення і вентиляцію для режиму найбільш холодного місяця: | До О.В. | 1 | 0,875 | --- |
| 3. Витрата води на підігрівач мережевої води т / год: | G | 212 | 212 | --- |
| 4. Температура води в лінії подачі теплової мережі, о С: | t 1 | 95 | 85,4 | --- |
| 5. Температура води у зворотній лінії теплової мережі, о С: | t 2 | 70 | 63,5 | --- |
| 6. Витрата пари на підігрівач мережевої води, т / год: | D п.с.в. | 10,7 | 9,4 | --- |
| 7. Витрата підживлювальної води на заповнення втрат в системі теплопостачання, т / год: | G ут. | 4,24 | 4,24 | --- |
| 8. Повернення конденсату від технологічного споживача, т / год: | | 2,2 | 2,2 | 2,2 |
| 9. Витрата сирої води на бак гарячої води, т / год: | | 13,57 | 13,57 | 9,3 |
| 10. Середня температура води в баку гарячої води, о С: | t 4 | 15,3 | 15,3 | 27,4 |
| 11. Витрата пари на підігрівач гарячої води, т / год: | D п.г.в. | 1 | 1 | 0,76 |
| 12. Витрати пари зовнішніми споживачами, т / год: | D вн | 18,93 | 17,66 | 8 |
| 13. Витрата пари на власні потреби котельні, т / год: | D с.н. | 0,947 | 0,883 | 0,4 |
| 14. Сумарна паропродуктивність котельні, т / год,: | | 19,9 | 18,543 | 8,4 |
| 15. Втрати пара у споживача, т / год: | D піт. | 0,4 | 0,371 | 0,17 |
| 16. Витрата води на періодичну продувку, т / год: | G пер.пр. | 0,4 | 0,371 | 0,17 |
| 17. Витрата хімічно очищеної води на деаератор, т / год: | G хов | 8,03 | 7,97 | 7,57 |
| 18. Витрата сирої води на ХВО, т / год: | 10,04 | 9,9 | 9,5 | |
| 19. Витрата сирої води, т / год: | G с.в. | 23,61 | 23,44 | 18,8 |
| 20. Середня температура потоків води, які увійшли в деаератор, о С: | t д | 95 | 90,6 | 27,9 |
| 21. Витрата гріючої пари на деаератор, т / год: | D д | 0,33 | 0,57 | 1,16 |
| 22. Дійсна паропродуктивність котельні, т / год: | D до | 19,65 | 17,37 | 9,34 |
| 23. Невязка з попередньо прийнятої паропродуктивністю котельні,%: | ΔD | 1,3 | 0,3 | 10,2 |
| 24. Уточнений витрата пари на деаератор, т / год: | --- | --- | 1,17 | |
| 25. Уточнена паропродуктивність котельні | --- | --- | 9,36 | |
Графік центрального якісного регулювання відпуску теплоти для системи опалення та вентиляції.
Центральне якісне регулювання полягає в регулюванні відпустки теплоти шляхом зміни температури теплоносія на вході в прилад, при збереженні постійним кількість теплоносія подається в регулюючу установку.Температура води в тепловій мережі є функцією відносної навантаження, яку знаходять за формулою:
Відносна навантаження може приймати значення від 0 до 1. Значення поточних температур у що подає і зворотному трубопроводах залежно від відносної навантаження визначається за формулами:
Розрахунок графіка центрального якісного регулювання зведений в таблицю № 2.
| Таблиця № 2 | |||
| t н, о С | |||
| + 8 | 0,162 | 32,2 | 28,1 |
| + 5 | 0,203 | 35,2 | 30,1 |
| 0 | 0,27 | 40,3 | 33,5 |
| - 5 | 0,338 | 45,3 | 36,9 |
| - 10 | 0,405 | 50,4 | 40,3 |
| - 15 | 0,473 | 55,5 | 43,6 |
| - 20 | 0,541 | 60,5 | 47 |
| - 25 | 0,608 | 65,6 | 50,4 |
| - 30 | 0,676 | 70,7 | 53,8 |
| - 35 | 0,743 | 75,7 | 57,2 |
| - 40 | 0,811 | 80,8 | 60,5 |
| - 45 | 0,878 | 85,9 | 63,9 |
| - 50 | 0,946 | 91 | 67,3 |
| - 54 | 1 | 95 | 70 |
Графік річного витрати теплоти.
Для визначення річної витрати тепла, планування на протязі року завантаження обладнання котельні та складання графіка ремонту використовують графік річного витрати тепла по тривалості стояння температур зовнішнього повітря.Температура зовнішнього повітря протягом доби може коливатися, частково ці коливання компенсуються акумулюючої здатністю будівлі. Тому прийнято будувати графік у залежності від тривалості стояння даної температури зовнішнього повітря.
Тривалість стояння даної температури зовнішнього повітря знаходять з кліматологічних довідників та СНиП.
Навантаження виробничого споживача протягом року постійна.
Навантаження на ГВП протягом опалювального періоду постійна. У літній період навантаження на ГВП менше ніж в опалювальний період.
Повторюваність температур зовнішнього повітря:
- 49,9 год - 45 о С - 587 год,
- 44,9 год - 40 о С - 507 год,
- 39,9 год - 35 о С - 523 год,
- 34,9 год - 30 о С - 573 год,
- 29,9 год - 25 о С - 462 год,
- 24,9 год - 20 о С - 423 год,
- 19,9 год - 15 о С - 410 год,
- 14,9 год - 10 о С - 394 год,
- 9,9 год - 5 º С - 454 год,
- 4,9 год - 0 о С - 523 год,
0,1 год - + 5 о С - 512 год,
5,1 год - + 8 о С - 728 год,
Навантаження для розрахунку графіка:
Основні розрахункові залежності:
1. Мінімальна теплове навантаження на опалення і вентиляцію при температурі зовнішнього повітря +8 о С:
2. Мінімальна теплова навантаження необхідна зовнішнім споживачам при t н = +8 о С:
3. Максимальна теплова навантаження необхідна зовнішнім споживачам при t н = +54 о С:
Графік річного витрати пари.
Графік річного витрати пари розраховується і будується аналогічно графіку річного витрати тепла, тільки у формулах замість відповідної теплового навантаження (Q) підставляється відповідний витрата пари (D).Навантаження для розрахунку графіка:
Основні розрахункові залежності:
1. Мінімальна парова навантаження на опалення і вентиляцію при температурі зовнішнього повітря +8 о С:
2. Мінімальна парова навантаження необхідна зовнішнім споживачам при t н = +8 о С:
3. Максимальна парова навантаження необхідна зовнішнім споживачам при t н = +54 о С:
Розрахунок витрат палива.
Часовий витрата палива, визначається за формулою, м 3 / год:D розр. - Максимальний часовий витрата пара виробляється котлом, кг / год,
D розр = 19650 кг / год
G пр. - максимальний часовий витрата продувочной води, кг / год,
G пр = D розр · 0,01 · ρ пр. = 19650 · 0,01 · 2 = 393 кг / год
ρ пр - відсоток на періодичну продувку,%,
Δi - різниця ентальпій між живильною водою і вироблюваним пором, ккал / кг:
i п - ентальпія насиченої пари, ккал / кг,
i п.в. - ентальпія живильної води, ккал / кг,
i пр. - ентальпія котлової води, ккал / кг,
η до - ККД котла,
Річна витрата палива, визначається за формулою, м 3 / рік:
D п.с.в. - максимальна витрата пари на підігрівач мережевої води, кг / год,
t вн - середня внутрішня температура опалювальних приміщень, о С,
t н - розрахункова температура зовнішнього повітря, о С,
t ср.от - середня температура зовнішнього повітря за опалювальний період, о С,
n о - тривалість опалювального періоду,
n р.в. - число днів у році роботи системи гарячого водопостачання (350),
Річна витрата палива, визначається за формулою, м 3 / рік:
D п.с.в. - максимальна витрата пари на підігрівач мережевої води, кг / год,
t вн - середня внутрішня температура опалювальних приміщень, о С,
t н - розрахункова температура зовнішнього повітря, о С,
t ср.от - середня температура зовнішнього повітря за опалювальний період, о С,
n о - тривалість опалювального періоду,
n р.в. - число днів у році роботи системи гарячого водопостачання (350),
Вибір обладнання котельні.
Котли.У відповідності зі СНіП "Котельні установки" розрахункова потужність котельні визначається сумою потужностей потрібних споживачам на технологічні процеси, опалення, вентиляцію і гарячі водопостачання при максимально-зимовому режимі.
При визначенні потужності котельні повинні також враховуватися потужності витрачаються на власні потреби котельні та покриття втрат в котельні та теплових мережах.
Споживачі тепла по надійності теплопостачання належать:
1. До першої категорії - споживачі, порушення теплопостачання, яких пов'язане з небезпекою для життя людей і зі значним збитком народному господарству.
2. До другої категорії - інші споживачі.
Перелік споживачів першої категорії затверджує Міністерство і Відомство.
Котельні по надійності відпуску тепла споживачам відносяться:
1. До першої категорії - котельні є єдиним джерелом тепла системи теплопостачання і забезпечують споживачів Ι категорії не мають індивідуальних резервних джерел тепла.
2. До другої категорії - інші котельні.
Всі котельні споруджуються в північній будівельної кліматичної зони відносяться до Ι категорії незалежно від категорії споживачів тепла.
Кількість і одиничну продуктивність котлоагрегату встановлюються в котельні слід вибирати за розрахунковою продуктивності котельні, перевіряючи режим роботи котлоагрегатів для теплого періоду року, при цьому у разі виходу з ладу найбільшого за продуктивністю котла котельні Ι категорії залишилися повинні забезпечувати відпустку тепла споживачам Ι категорії:
1. на технологічне теплопостачання та системи вентиляції в кількості визначеному мінімальної допустимої навантаженням.
2. на опалення та ГВП в кількості визначається режимом найбільш холодному місяці.
У котельні ГУП ФАПК встановлені наступні типи котлів:
1. ДКВР 10-13 - 2 шт.
2. ДЕ 10-14ГМ - 1 шт.
Технічна характеристика котлів:
1. Номінальна продуктивність: 10 т / год,
2. Температура пари: насичений,
3. Температура живильної води: 100 о С,
4. Площа поверхні нагріву:
- Радіаційна: 47,9 м 2, (39,02 м 2),
- Конвективна: 229,1 м 2, (110 м 2),
- Загальна котла: 277 м 2, (149,02 м 2),
5. Обсяг: - паровий: 2,63 м 3,
- Водяний: 9,11 м 3,
6. Запас води в котлі при видимих коливаннях рівня в водовказівних склі 80 мм.: - 1,07 м 3,
- 5,8 хв,
7. Видиме напруга парового обсягу: 545 м 3 / (м 3 · год),
8. Живе перетин для проходу газів: - в котельному пучку: 1,28 м 3,
9. Температура газів за котлом: - газ: 295 о С, (273 о С),
- Мазут: 320 о С, (310 о С),
10. Розрахункове ККД: - газ: 91,8%, (92,1%),
- Мазут: 89,5%, (90,99%),
11. Розрахункове газове опір: - газі і мазуті при номінальному навантаженні: 300 Па, (1,96 кПа),
- Газі і мазуті при підвищеній на 30% навантаженні: 500 Па,
12. Довжина циліндричної частини барабана: - верхнього: 6325 мм,
- Нижнього: 3000 мм,
13. Відстань між осями барабанів: 2750 мм,
14. Діаметр і товщина стінки передніх опускних труб: 159х4, 5 мм,
15. Кількість труб екранів: - бічних: 29х2 = 58 шт,
- Фронтового: 20 шт,
- Заднього: 20 шт,
16. Кількість кіпятільних труб: - по осі барабана 27 + 1 шт,
- По ширині котла 22 шт,
17. Загальна кількість кіпятільних труб: 594 шт.
18. Габаритні розміри:
- Довжина котла у важкій обмуровке: 6860 мм, (6530 мм),
- Ширина котла у важкій обмуровке: 3830 мм, (4300 мм),
- Висота котла від підлоги до осі верхнього барабана: 5715 мм,
- Висота котла від підлоги до патрубків на верхньому барабані 6315 мм, (5050 мм),
19. Маса котла в обсязі заводської поставки: 15,9 год 18,8 т, (13,62 т).
Примітка: у дужках технічні характеристики котла марки ДЕ 4-14.
При літньому режимі теплопостачання споживачів буде забезпечено одним котлом, який буде завантажений на 96% (9,56 т / год). При режимі найбільш холодного місяця в роботі знаходяться два котли, виробляючи 18,48 т. пару за годину, при цьому один котел перебуває в резерві і у випадки виходу з ладу одного з працюючих котлів його можна використовувати для пароснабжения споживачів.
Насоси.
Живильні насоси. Харчування котлів водою повинно бути надійним. При зниженні рівня води нижче припустимих меж кип'ятильні труби можуть оголитися і перегрітися, що у свою чергу може призвести до вибуху котла. Котли з тиском вище 0,07 МПа з паропродуктивністю 2 т / год і вище повинні мати автоматичні регулятори живлення.
Для живлення котлів встановлюють не менше двох насосів, з яких один повинен бути з електроприводом, а інший - з паровим приводом. Продуктивність одного насоса з електроприводом повинна становити не менше 110% номінальної продуктивності усіх робочих котлів. При встановленні декількох насосів з електроприводами їх загальна продуктивність повинна бути також не менше 110%.
Продуктивність насосів з паровим приводом повинна бути не менше 50% номінальної продуктивності котлів. Можна встановлювати всі поживні насоси тільки з паровим приводом, а при двох або декількох джерелах живлення електроенергією - тільки з електричним приводом. Насоси з паровим приводом споживають від 3 до 5% вироблюваного пара, тому їх використовують як резервні.
Вихлопної пар поршневого прямодействующего насоса видаляється в атмосферу. Якщо цим пором підігрівають воду в особливому теплообміннику, то конденсат викидають. У казан його повертати не можна, так як він забруднений маслом, а плівка масла на трубках погіршує теплопередачу. У великих установках використовують паротурбонасоси, конденсат їх вихідного пара маслом не забруднений, тому його можна спрямовувати в котел. Інжектори для живлення котлів в опалювально-виробничих котельних непридатні, оскільки вони погано засмоктують гарячу воду.
Продуктивність насосів визначається за формулою, т / год:
z - число котлів, шт,
k - коефіцієнт запасу (1,1 для насосів з електроприводом і 0,5 з паровим приводом).
D макс - максимальна витрата живильної води, т / год,
D к - витрата пари при номінальному навантаженні, т / год,
G п.р. - кількість продувочной води при номінальному навантаженні, т / год,
Напір насоса, м. вод. ст.:
Р к - надлишковий тиск у котлі, кгс / см 2,
Р д - надлишковий тиск у деаераторі, кгс / см 2,
Н е-опір економайзера по воді, м. вод. ст.,
Н г - геометрична різниця рівнів води в барабані котла і деаератора, м.
У даній котельні встановлені 3 підживлювальних насоса марки ЦНСГ-38, два з яких є резервними. Цей насос встановлений на нульовій позначці котельні (2 поверх), який подає живильну воду з температурою близько 104 о С з деаератора встановленого на позначці 6.000 м (третій поверх).
Технічна характеристика насоса ЦНСГ-38:
1. Продуктивність: 38 м 3 / год,
2. Напір: 198 м вод. ст.,
3. Електродвигун: - потужність: 37 кВт,
- Частота: 3000 об / хв,
4. Температура робочого середовища: 105 о С,
5. Габаритні розміри: 1407х430х420 мм,
6. Маса: 321 кг.
Конденсатний насос. Продуктивність конденсатного насоса дорівнює годинною витратою конденсату від технологічного споживача. До цього витраті слід додати витрати конденсату від мережевого підігрівача опалення, так як у випадку підвищення жорсткості конденсат скидають у конденсатний бак на потреби ГВП. Підвищення жорсткості може бути викликане розривом декількох латунних трубок у самому подогревателе і внаслідок чого потрапляння мережної води з досить великою жорсткістю (0,7 ч 1,5 мг-екв/кг) на конденсат. Такий конденсат не можна направляти в деаератор, де потрібна жорсткість рівна 0,02 мг-екв/кг.
Напір конденсатного насоса визначається геодезичної заразністю конденсатного насоса і бака гарячої води, а також опором мережі (всмоктуючих і нагнітальних ліній). У разі їли конденсат прямував би в деаератор, то потрібно врахувати надлишковий тиск у деаераторі:
В котельні встановлено один конденсатний насос марки К50-32-125. Цей насос встановлений на позначці -4,600 м (перший поверх) і подає конденсат у бак гарячої води встановлений на позначці 6 м (третій поверх).
Технічна характеристика насоса К50-32-125:
1. Продуктивність: 12,5 м 3 / год,
2. Напір: 20 м. вод. ст.,
3. Електродвигун: - потужність: 2,2 кВт,
- Частота: 2900 об / хв,
4. Габаритні розміри: 792х300х315 мм,
5. Маса: 80 кг.
Мережевий насос системи опалення та вентиляції. Цей насос служить для циркуляції води в тепловій мережі. Його обирають по витраті мережної води з розрахунку теплової схеми. Мережеві насоси встановлюються на зворотній лінії теплової мережі, де температура мережної води не перевищує 70 о С.
G с.н. = 212 т / год
Згідно з правилами Держгіртехнагляду РФ, в котельні повинно бути встановлено не менше 2-х мережних насосів.
Напір розвивається мережним насосом вибирається залежно від необхідного напору у споживача і опором мережі.
В котельні встановлено два мережних насоса марки 6НДВ-60, один з яких резервний.
Технічна характеристика насоса 6НДВ-60:
1. Продуктивність: 250 м 3 / год,
2. Напір: 54 м. вод. ст.,
3. Електродвигун: - потужність: 41 кВт,
- Частота: 1450 об / хв,
4. Габаритні розміри: 1400х525х450мм,
Підживлюючий насос. Призначені для заповнення витоку води з системи теплопостачання, кількість води необхідне для покриття витоків визначається з розрахунку теплової схеми. Продуктивність підживлювальних насосів вибирається рівної подвоєною величиною отриманої кількості води для заповнення можливої аварійної підживлення:
Необхідний напір підживлювальних насосів визначається тиском води в зворотній магістралі і опором трубопроводів і арматури на лінії підживлення, число підживлювальних насосів повинно бути не менше 2-х, один з яких резервний.
В котельні встановлено три підживлювальних насоса марки К50-32-125, два з яких резервні. Насоси встановлені на нульовій позначці і подають підживлювальної воду з бака гарячої води в лінію теплової мережі.
Технічна характеристика насоса К50-32-125:
1. Продуктивність: 12,5 м 3 / год,
2. Напір: 20 м. вод. ст.,
3. Електродвигун: - потужність: 2,2 кВт,
- Частота: 2900 об / хв,
4. Габаритні розміри: 792х300х315 мм,
5. Маса: 80 кг.
Циркуляційний насос ГВП. Служить для подачі необхідної витрати і забезпечення необхідного напору гарячої води у споживача. Його обирають по витраті гарячої води і необхідного напору:
G р.в. = 11,5 т / год
В котельні встановлено два насоси ГВП марки К50-32-125, один з яких резервний. Насос встановлений на позначці 6,000 м (3 поверх) і подає сиру воду з бака гарячої води в пароводяні теплообмінники.
1. Продуктивність: 12,5 м 3 / год,
2. Напір: 20 м. вод. ст.,
3. Електродвигун: - потужність: 2,2 кВт,
- Частота: 2900 об / хв,
4. Габаритні розміри: 792х300х315 мм,
5. Маса: 80 кг.
Насос сирої води. Служить для забезпечення необхідного натиску сирої води перед ХВО і подачі хім. очищеної води в деаератор, а також подачі сирої води в бак гарячої води. Продуктивність насоса визначають з розрахунку теплової схеми: G c. В. = 23,61 т / год
Н с.в. = 50 м. вод. ст.
В котельні встановлено один насос сирої води марки К80-50-200. Цей насос розташований на позначці 0,000 (1 поверх) і встановлений на лінії сирої води.
Технічна характеристика насоса К80-50-200:
1. Продуктивність: 50 м 3 / год,
2. Напір: 50 м. вод. ст.,
3. Електродвигун: - потужність: 15 кВт,
- Частота: 2900 об / хв,
4. Габаритні розміри: 1127х458х485 мм,
Маса: 250 кг.
1.6. ПІДБІР І РОЗМІЩЕННЯ основного і допоміжного обладнання
На підставі результатів отриманих при розрахунку теплової схеми котельні (таб. 1.5) виробляємо вибір основного і допоміжного обладнання.
1.6.1. Вибір парових котлоагрегатів
Вибір типу, кількості та одиничної продуктивності котлоагрегатів залежить головним чином від розрахункової теплової продуктивності котельні, де вони будуть встановлені; від виду теплоносія, що відпускається котельні.
На підставі вищевикладеного та у зв'язку з тим, що для технологічних потреб нербходім пар, в котельні встановлено два парових котлоагрегату КЕ-25-14 одиничною продуктивністю по пару D = 6,94 кг / с, що в сумі дає 13,88 кг / с. А з розрахунку теплової схеми максимальна сумарна парова навантаження котельні D сум = 15,377 кг / с (табл.1.5 п.53), що дозволяє використовувати котлоагрегати КЕ-25-14 з невеликою перевантаженням в один з режимів.
1.6.2. Підбір мережних насосів
Мережеві насоси вибирають по витраті мережної води. Витрата мережної води приймаємо з табл. 1.5 позиція.
G З СЕТ = 93,13 кг / с = 338,87 т / год
Необхідна продуктивність мережевих насосів, приведена до щільності r В = 1000кг / м 3, м / год
Напір мережних насосів вибирається з умови подолання гідравлічного опору теплотраси при розрахунковому максимальній витраті води, опору котельні та сполучних трубопроводів з 10%-м запасом.
H C P = 1,1 Н (1.2)
ІЕ даних гідравлічного розрахунку теплової мережі
Н = 0,7 МПа
Тоді
H C P = 1,1 * 0,7 = 0,77 МПа
До установае приймаємо блок мережних насосів БСН-1801420, що складається з 2-х насосів Д400/80, один з яких резервний, електродвигун А02_82_2, N = 100 кВт, n = 3000 -1, Q = 400 м 3 / год, H = 0,65 ¸ 0,85 Мпа
1.6.3. Підбір живильних насосів
У котельнях з паровими котлами встановлюються живильні насоси числом не менше двох з незалежним приводом.
Живильні насоси підбирають по продуктивності і напору.
Продуктивність всієї котельні, кг / с
Q ПІТ = 1,1 * D СУМ (1.3)
де D СУМ-сумарна паропродуктивність котельні
з табл.1.5 п.53: D СУМ = 15,377 кг / с
Q ПІТ = 1,1 * 15,377 = 16,91 кг / с = 60,89 т / год
Напір, який повинні створювати живильні насоси для парових котлоагрегатів, МПа
Н ПІТ = 1,15 * (Р б-Р д) + Н СЕТ (1.4)
де Р б - найбільше можливе надлишковий тиск у котлоагрегаті,
Р б = 1,3 МПа
Р д - надлишковий тиск у деаераторі, Р д = 0,12 МПа
Н СЕТ - соіротівленіе всмоктуючого і нагнітаючого трубопроводів.
Прінімаегл Н СЕТ = 0,15 МПа
Н НАС = 1,15 (1,3-0,12) +0,15 = 1,51 МПа
З таблиці. 15.3 [3] приймаємо до установці 2 поживних насоса ПЕ-65-40, один з яких резервний: електродвигун А2-92-2, подача 65 м 3 / год натиск 4,41 МПа, частота обертання 3000 -1.
1.6.4. Підбір конденсатного насоса
Конденсатні насоси перекачують конденсат з баків, куди він надходить з виробництва або із пароводяних підігрівників, в деаератор.
Продуктивність конденсатного насоса, м 3 / год (кг / с)
Q До НАС = К (табл.1.5. П.18) = 13,11 кг / с = 47,2 м 3 / год
Напір створюваний конденсатні насосом, МПа
Н кон = 2,3 МПа
За табл. 15.6. [3] приймаємо до установки 2 насоси Кс-50-55-1 один з яких резервний: електродвигун 4А160М4, подача 50м 3 / год, напір 5,5 МПа, частота обертання 1450 -1.
1.6.5. Підбір підживлювальних насосів
Для заповнення витоку води із закритих систем теплопостачання встановлюють підживлюючий насоси.
Подача підживлювальної насоса приймається ІЕ табл.1.5
G подп = 0,72 кг / с = 2,592 м 3 / год
Тиск, що створюється підживлювальних насосом, повинне забезпечити невскіпаніе води на виході з котельні
Н під = 0,4 МПа
Пo табл.15.6. [3] приймаємо до установці 2 підживлювальних насоса Кс-12-50 один ІЕ яких резервний: електродвигун 4А100 2, подача 12 м 3 / год натиск 0,5 МПа, частота обертання 2900 -1
1.6.6. Підбір деаератора
У нових виробничих і виробничо-опалювальних котелень з паровими котлоагрегатами передбачається установка атмосферних деаераторів типу ДА.
Підбираємо деаератор за його продуктивності, т / год (кг / с)
G Д = 17,157 кг / с = 61,76 т / год (табл.1.5п. 41)
Приймаються до установки деаератор DА-100 (табл. 3):
продуктивність, т / год - 100
тиск, МПа - 0,12
ємність деаераторного бака.м 3 - 25
поверхню охолоджувача
випарити, м 2 - 8
1.7. Тепловий розрахунок котлоагрегату
Котел KЕ-25-14c призначений для виробництва насиченого пара, що йде на технологічні потреби промислових підприємств, в системи опалення, вентиляції і гарячого водопостачання.
Топкова камера котла шириною 272 мм повністю екранована (ступінь екранування Нл / ст = 0,8) трубами d = 51х2, 5мм. Труби всіх екранів приварені до верхніх і нижніх камер d219x8мм. Топкова камера по глибині розділена на два об'ємних блоку. Кожен з бічних екранів (правий і лівий) переднього і заднього топкових блоків утворює самостійний циркуляційний контур. Верхні камери бічних екранів з метою збільшення прохідного перерізу на вході в пучок розташовані асиметрично отпосітельно осі котла. Крок труб бічних і фронтового екранів - 55 мм, крок труб заднього екрану - 100 мм, труби заднього екрана виділяють з топкового обсягами камеру догорання, на похилій ділянці труб покладений шар вогнетривкої цегли товщиною 65мм. Обсяг камери згоряння -61,67 м 3.
Для поліпшення циркуляційних характеристик фронтового екрана на ньому встановлюються три реціркуляцінние труби d89х4мм. Площа лучевоспрінімающей поверхні нагрівання - 92,10 м 2.
Третім блоком котла є блок конвективного пучка з двома барабанами (верхнім і нижнім) внутрішнім діаметром 1000 мм. Довжина верхнього барабана 7000мм, нижнього - 5500мм. Товщина стінки барабана котла - 13мм, матеріал - сталь 16ГС. Ширина конвективного пучка по осях крайніх труб 2320мм. У такому пучку відсутні пазухи для розміщення пароперегрівача, що істотно покращує омивання конвективного пучка.
Конвективний пучок виконаний з труб d51x2, 5мм. Поперечний крок у пучку становить 110 мм, подовжній - 90мм. Площа поверхні нагріву конвективного пучка дорівнює 417,8 м 2. Перші три ряди труб на вході в пучок мають шахове розташування з поперечним кроком S = 220мм. Подвоєння величини кроку в порівнянні з іншими рядами дозволяє збільшити прохідний перетин на вході в пучок, частково перекритий стелею стельової камери.
Хвостові поверхні складаються з відтоку по повітрю повітропідігрівника з поверхнею нагріву 228 м 2, що забезпечує нагрівання повітря до 180 0 С і встановленого слідом за ним по ходу газів чавунного економайзера з поверхнею нагріву 646 м 2.
Для спалювання кам'яного і бурого вугілля під котлом встановлюється механічна топка ТЧЗ-2, 7/5.6. Активна площа дзеркала горіння дорівнює 13,4 м 2. Решітка наводиться в рух за. Допомоги приводу ПТ-1200, що забезпечує 8 ступенів регулювання швидкості руху в межах 2,8 - 17,6 м / ч. Дутьевой короб під гратами розділений на чотири повітряні зони. Подача повітря регулюється за допомогою поворотних заслінок на повітроводах. Котельна установка обладнана системою повернення винесення і гострого дуття. Випадаючий в конвективної пучку винесення осідає в чотирьох зольниках і повертається в топковий камеру для допалювання за допомогою повітряних ежекторів за прямими трубкам d76мм через задню стінку, вісім сопел гострого дуття d2 мм розташовані в задній стінці топки на висоті 1400мм від грат.
1.7.1. Вихідні дані і вибір коефіцієнта надлишку повітря
Ведемо розрахунок котлоагрегату стосовно до умов проектованого об'єкта: вугілля марки ГР з наступними характеристиками
З Р = 55,2%, Н Р = 3,8%, О Р = 5,8%, W Р = 1,0%, S Р = 3,2%, А Р = 23%, N P = 8 %, Q P H = 22040КДж/кг, V Г = 40%,
Величини коефіцієнта надлишку повітря за кожною поверхнею нагріву визначаємо послідовно
a n = a i + Da (1.3)
де a i - коефіцієнт надлишку повітря попереднього газоходу
Da - нормативний присос повітря
Таблиця 1.6
Коефіцієнти надлишку повітря
| № п / п | Газохід | Коефіцієнт надлишку повітря за топкою. | Da | a n |
| 1 | Топка | 1,35 | 0,1 | 1,35 |
| 2 | Конвективний пучок | 0,1 | 1,45 | |
| 3 | Воздухоподогреватель | 0,08 | 1,53 | |
| 4 | Водяний економайзер | 0,1 | 1,63 |
Розрахунок теоретичного об'єму повітря
V 0 = 0,0889 * (С р +0,375 * S р огр + к) +0,265 * Н р -0,0333 * О р
V 0 = 0,0889 * (55,2 +0,375 * 3,2) +0,265 * 3,8-0,0333 * 5 * 8 = 5,83 м 3 / кг
Розрахунок теоретичних об'ємів продуктів згоряння при a = 1 м 3 / кг
V O RO2 = 1,866 * (C P +0,375 S р огр + к) / 100 = 1,866 * (55,2 +0,375 * 3,2) / 100 = 1,0524
V O NO2 = 0,79 * V ° +0,08 * N p = 0,79 * 5,83 +0,008 * 1 = 4,612
V O H2O = 0,111 Н Р +0,0124 W Р +0,0161 V 0 = 0,111 * 3,8 +0,0124 * 8 +0,0161 * 5,83 = 0,6148
Таблиця 1.7
Характеристики продуктів згоряння
| № | Величина | Од. ізм. | Газоходи | |||
| 1 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | |
| 1 | Коефіцієнт надлишку повітря за топкою | a Т | 1,35 | |||
| 2 | Нормативний присос | Da | 0,1 | 0,1 | 0,08 | 0,1 |
| 3 | Коефіцієнт надлишку повітря за газоходом | a n | 1,35 | 1,45 | 1,53 | 1,63 |
| 4 | Обсяг трьохатомних газів. V RO2 = V 0 RO2 | м 3 / кг | 1,0524 | 1,0524 | 1,0524 | 1,0524 |
| 5 | Обсяг двохатомних газів. V N2 = V 0 N2 +0.0161 * V 0 | - "- | 6,943 | 7,526 | 8,109 | 8,285 |
| 6 | Обсяг водяної пари V H2O = V 0 H2O +0,0161 (a--1) * V 0 | - "- | 0,652 | 0,662 | 0,671 | 0,674 |
| 7 | Сумарний об'єм димових газів V Г = V RO2 + V N2 + V H2O | - "- | 8,647 | 9,24 | 9,832 | 10,0114 |
| 8 | Об'ємна частка трьохатомних газів r RO = V RO2 / V Г | - "- | 0,122 | 0,114 | 0,107 | 0,105 |
| 9 | Об'ємна частка водяної пари r H2O = V H20 / V Г | - "- | 0,197 | 0,186 | 0,176 | 0,077 |
| 10 | Концентрація золи в димових газах, m = А р * a ун / 100 * V г | - "- | 3,99 | 3,73 | 3,51 | 3,29 |
Таблиця 1.8
Ентальпії теоретичного об'єму повітря і продуктів згоряння палива, КДж / кг
| J, ° С | I 0 = (ct в) * V 0 | I 0 RO2 = (cJ) RO2 * * V 0 RO2 | I 0 N2 = (cJ) N2 * V 0 N2 | I 0 H2O = (cJ) H2O * * V 0 H2O | I 0 S |
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 |
| 30 | 39 * 5,83 = 227,2 | ||||
| 100 | 132 * 5,83 = 769,3 | 169 * 0,054 = 187,13 | 4,62 * 130 = 600,6 | 151 * 0,616 = 92,87 | 871,596 |
| 200 | 286 * 5,83 = 1550,3 | 357 * 1,05 = 376,3 | 260 * 4,62 = 1201,2 | 304 * 0,615 = 186,96 | 1764,44 |
| 300 | 403 * ... = 2348,68 | 559 * ... 589,10 | 392 * ... 1811,04 | 463 * ... 284,75 | 2674 |
| 400 | 542 * ... = 3158,76 | 772 * ... = 813,69 | 527 * ... = 2434,74 | 626 * ... = 384,99 | 3633,42 |
| 500 | 664 * ... = 3986,35 | 996 * ... = 1049,78 | 664 * ... = 3067,68 | 794 * ... = 488,31 | 4605,89 |
| 600 | 830 * ... = 4837,24 | 1222 * ... = 1287,99 | 804 * ... = 3714,48 | 967 * ... = 594,71 | 5597,18 |
| 700 | 979 * ... = 5705,61 | 1461 * ... = 1539,89 | 946 * ... = 4370,52 | 1147 * ... = 705,41 | 6615,82 |
| 800 | 1130 * ... = 6585,64 | 1704 * ... = 1796,02 | 1093 * ... = 5049,66 | 1335 * ... = 821,03 | 766,71 |
| 900 | 1281 * ... = 7465,67 | 1951 * ... = 2056,35 | 1243 * ... = 5742,66 | 1524 * ... = 937,26 | 8736,27 |
| 1000 | 1436 * ... = 8369,01 | 2202 * ... = 2320,91 | 1394 * ... = 6440,26 | 1725 * ... = 1060,86 | 9822,05 |
| 1200 | 1754 * ... = 10222,31 | 2717 * ... = 2863,72 | 1695 * ... = 7890,9 | 2131 * ... = 1310,57 | 12005,19 |
| 1400 | 2076 * ... = 12098,9 | 3240 * ... = 3414,96 | 2009 * ... = 9281,58 | 2558 * ... = 1573,17 | 14269,71 |
| 1600 | 2403 * ... = 14004,66 | 3767 * ... = 3970,42 | 2323 * ... = 10792,28 | 3001 * ... = 1845,62 | 16548,3 |
| 1800 | 2729 * ... = 15904,61 | 4303 * ... = 4535,36 | 2648 * ... = 12206,04 | 3458 * ... = 2126,67 | 18868,07 |
| 2000 | 3064 * ... = 17856,9 | 4843 * ... = 5104,52 | 2964 * ... = 13963,68 | 3926 * ... = 8414,49 | 21212,69 |
Таблиця 1.9
Ентальпія продуктів згоряння в газоходах
| J, ° С | I 0 в, КДж / кг | I 0 г, КДж / кг | Газоходи і коеф-ти надлишку повітря | |||
| a Т = 1,35 | a kr = 1,45 | a ек = 1,53 | a вп = 1,63 | |||
| I г | I г | I г | I г | |||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 |
| 30 | 227,2 | |||||
| 100 | 871,596 | 1007,9 | 1015 | |||
| 200 | 1764,44 | 1900,76 | 1964 | |||
| 300 | 2674,98 | 2811,3 | 2870 | |||
| 400 | 3633,42 | 3747,02 | 3754 | |||
| 500 | 4605,89 | 4719,49 | ||||
| 600 | 5597,18 | 5710,49 | ||||
| 700 | 6615,82 | 6729,42 | ||||
| 800 | 7666,71 | 7780,31 | ||||
| 900 | 8736,37 | 8849,87 | ||||
| 1000 | 9822,05 | 9912,93 | 9935,65 | |||
| 1200 | 12005,19 | 12096,07 | ||||
| 1400 | 14289,71 | 14360,59 | ||||
| 1600 | 16548,3 | 16639,18 | ||||
| 1800 | 18868,07 | 18958,95 | ||||
| 2000 | 21212,69 | 21303,57 | ||||
| 2200 | 23557,3 | 23648 | ||||
На основі результатів табл. 1.9 побудована Id-діаграма продуктів згоряння, яка представлена на рис. 1.2.
Таблиця 1.10
Розрахунок теплового балансу теплового агрегату
| Найменування | Позначення | Розрахункова ф-ла, спосіб опр. | Одиниці виміру | Розрахунок |
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 |
| Распологается теплота | Q p p | Q p p = Q p н | КДж / Кг | 22040 |
| Втрата теплоти від хутро. неповно. згоряння | q 3 | за табл. 4.4 [4] | % | 0,8 |
| Втрата теплоти від хутро. неповноти згоряння | q 4 | за табл. 4.4 [4] | % | 5 |
| Т-ра відхідних газів | J ух | ісх.данние | o C | 135 |
| Ентальпія газів | I ух | за табл. 1.9 | КДж / Кг | 1320 |
| Т-ра повітря в котельній | t хв | за вибором | o C | 30 |
| Ентальпія повітря в котельній | I 0 хв | за табл. 1.8 | КДж / Кг | 227,2 |
| Втрата теплоти з догляд. газами | q 2 | % | (1320-1,63 x227) * * (100-5) / (22040) = = 6,25 | |
| Втрата теплоти від нар. охолоджений. | q 5 | за рис 3.1 [4] | % | 3,8 |
| Втрата з фіз. теплом шлаків | q 6 | а шл * I з * А р / Q р н | % | 0,15 * 1206 * * 23/22040 = 0,19 |
| Сума тепл. Втрат | Sq | % | 6,25 +0,8 +5 +3,8 + +0,19 = 16,04 | |
| ККД катлоагрегата | h | 100-SQ | % | 100-16,04 = 83,96 |
| Коеф. Збереження теплоти | j | 1-q 5 / (h + q 5) | 1-3,8 / (83,96 +3,8) = = 0,957 | |
| Продуктивність агрегату по пару | D | за завданням | Кг / с | 25 / 3,6 = 6,94 |
| Тиск раб. тіла | P | за завданням | МПа | 1,4 |
| Т-ра робочого тіла | t нп | за завданням | o C | 195 |
| Т-ра поживні. води | t пв | за завданням | o C | 104 |
| Питома ентальпія р.т. | i нп | по табл.vi-7 [4] | КДж / Кг | 2788,4 |
| Питома ент. пітат. води | i пв | по табл.vi-7 [4] | КДж / Кг | 439,4 |
| Значення продувки | n | за заданий. | % | 4,8 |
| Корисно ісп. теплота вагрегате | Q 1 | D * (i нп - Цей текст може містити помилки. Будівництво та архітектура | Диплом Схожі роботи: Розробка пристрою вимірювання витрати твердого палива в САУ шахтної котельні установкою з НТКС Експлуатація газопроводів і обладнання мікрорайону з котельні і детальна розробка захисту газопроводів Котельні міні-ТЕЦ Викиди від котельні Технологія роботи виробничої котельні Проектування опалювальної котельні для теплопостачання Проект будівництва котельні потужністю 4 МВт Проектування виробничо опалювальної котельні для житлового р Проектування опалювальної котельні для теплопостачання п Шуркало |
© Усі права захищені
написати до нас
написати до нас