Розрахунок і принцип роботи розпилювальної сушарки

Зміст

Введення

1 Розрахунок процесу горіння

2 Матеріальний баланс сушіння

3 Тепловий баланс сушіння

4 Розрахунок габаритів розпилювальної сушарки

5 Розрахунок циклонів

6 Розрахунок скруберів Вентурі

Список використаної літератури

Додаток

Введення

Сушіння в основному застосовується, якщо необхідно випарувати розчинник та отримати з висушуваного матеріалу порошкоподібний або гранульований сухий продукт. Сушка представляє собою дуже енергоємний, складний, взаємообумовлений комплекс хімічних, теплових і дифузійних процесів. В даний час з відомих сушарок, розроблених для мікробіології, знайшли застосування розпилювальні сушарки з дисковим і форсунковим розпиленням, вальцьові сушарки (у гідролізної промисловості) і сублімаційні сушарки (у виробництві бактеріальних препаратів, ферментів). Методи сушіння і конструкції сушарок в значній мірі визначаються режимами сушки для конкретного матеріалу, що забезпечують високу якість сухого продукту при найменших капіталовкладеннях і енерговитратах. Це особливо характерно для продуктів мікробного синтезу, оптимальні режими і методи сушіння яких можуть бути визначені після вивчення не тільки фізико-хімічних і теплофізичних характеристик, але і біологічних властивостей. Специфіка сушіння пов'язана з порівняно низькою термостійкістю і вимогами максимально можливої ​​зберігання цільових продуктів біосинтезу в кінцевих препаратах.

У мікробіологічної промисловості в основному використовуються розпилювальні сушарки з дисковим розпиленням. В якості палива в залежності від технологічних вимог використовується природний газ або мазут.

1. Розрахунок процесу горіння

Метою цього етапу розрахунку є розрахунок нижчої теплотворної здатності палива, кількості та складу продуктів згоряння, ентальпії продуктів згоряння.

Нижча теплотворна здатність палива - кількість тепла, що виділяється при повному згорянні одиниці палива, але в припущенні, що волога залишається в продуктах горіння в пароподібному стані. У трубчастих печах димові гази виводяться через димову трубу при таких температурах, при яких водяні пари, що знаходяться в продуктах згорання, не можуть сконденсуватися, отже, тепло конденсації водяної пари не використовується. Тому для практичних розрахунків процесу горіння користуються нижчої теплотворної здатністю палива.

Нижча теплотворна здатність палива за формулою Д. І. Менделєєва [4]:

,

,

де C, H, S, O, W - відповідно вміст вуглецю, водню, сірки, кисню, вологи,% за масою.

Елементарний складу газового палива:

I) вміст вуглецю

;

2) вміст водню

;

де nCi, nHi-відповідно число атомів вуглецю, водню, сірки, кисню, азоту в молекулах газових компонентів палива;

xi - концентрація газових компонентів палива,% за масою;

Mi-молекулярна маса компонентів палива;

k - число компонентів у паливі;

C, H, S, O, N - відповідно вміст вуглецю, водню,% за масою.

Молекулярна маса газової суміші:

= 0,95 * 16 +0,03 * 30 +0,02 * 44 = 16,98 г / моль,

де ω i-об'ємна частка газових компонентів у паливі;

Mi - молекулярна маса компонентів палива.

Масова концентрація газових компонентів палива:

;

,

.

Враховуючи, що теплота згоряння - властивість адитивна, то теплота згоряння газоподібного палива

,

де Qi - теплота згоряння окремих компонентів палива;

xi-масова частка компонентів у суміші.

Для газового палива нижча теплота згоряння:

,

де СН4, С2Н6, С3Н8 - зміст відповідних компонентів у паливі,% за об'ємом.

Результати перерахунку складу палива зведені в таблицю 1.

Таблиця 1 - Результати перерахунку складу палива

Щільність паливного газу:

,

де xi - масові частки компонентів у суміші;

r см, r i - щільність суміші та її компонентів.

,

Перевірка:

З + Н + О + N + S = 100%

Теоретична кількість повітря, необхідного для згорання одного кілограма палива:

,

Фактична (дійсний) витрата повітря:

,

де a - коефіцієнт надлишку повітря, (для об'ємного горіння газоподібного палива a = 1,05-1,2).

Об'ємний дійсний витрата повітря:

,

де r в - щільність повітря, r в = 1,293 кг/м3.

Кількість продуктів згоряння, що утворюються при спалюванні одного кілограма палива:

,

де Wф - витрата форсуночного пара, для газоподібного палива Wф = 0.

Кількість газів, що утворюються при згорянні одного кілограма палива:

,

,

,

.

Перевірка

,

2,774 +2,194 +0,196 +13,795 = 18,959 кг / кг ≈ 18,962 кг / кг.

Об'ємне кількість продуктів згоряння на один кілограм палива (при нормальних умовах):

,

,

,

.

Сумарний обсяг продуктів згоряння:

.

Щільність продуктів згоряння при температурі 273К і тиску 0,1 * 106Па:

.

Ентальпія продуктів згоряння на один кілограм палива при різних температурах від 50 оС до температури теплоносія:

qt = (T-273) * (m * З + M * З + M * З + M * З ), ,

де T - температура продуктів згоряння, К;

З , З , З , З - Середні масові теплоємності продуктів згоряння, кДж / кг * К.

Розрахунок ентальпії продуктів згоряння при різних температурах зведений в таблицю 2.

Таблиця 2 - ентальпії продуктів згоряння при різних температурах

Температура, о С

З

З

	З	З	q,
50	0,839	0,919	1,868	1,031	1041,43
100	0,862	0,925	1,877	1,033	2094,09
150	0,885	0,931	1,886	1,034	3155,91
200	0,908	0,936	1,895	1,036	4230,30
250	0,928	0,943	1,907	1,038	5315,57
300	0,946	0,950	1,921	1,041	6415,70
350	0,964	0,957	1,934	1,045	7532,20

q50 = (323-273) * (2,774 * 0,839 +2,194 * 1,868 +0,196 * 0,919 +13,795 * 1,031) = 1041,43

q100 = (373-273) * (2,774 * 0,862 +2,194 * 1,877 +0,196 * 0,925 +13,795 * 1,033) = 2094,09

q150 = (423-273) * (2,774 * 0,885 +2,194 * 1,886 +0,196 * 0,931 +13,795 * 1,034) = 3155,91

q200 = (473-273) * (2,774 * 0,908 +2,194 * 1,895 +0,196 * 0,936 +13,795 * 1,036) = 4230,30

q250 = (523-273) * (2,774 * 0,928 +2,194 * 1,907 +0,196 * 0,943 +13,795 * 1,038) = 5315,57

q300 = (573-273) * (2,774 * 0,946 +2,194 * 1,921 +0,196 * 0,950 +13,795 * 1,041) = 6415,70

q350 = (623-273) * (2,774 * 0,964 +2,194 * 1,934 +0,196 * 0,957 +13,795 * 1,045) = 7532,20

Після визначення ентальпії продуктів згоряння при різних температурах будуємо графік залежності температура - ентальпія (Малюнок 1).

Рисунок 1 - Графік залежності ентальпії продуктів згорання від температури

2. Матеріальний баланс сушіння

Вміст сухих речовин у висушуємо розчині не змінюється, якщо немає винесення або інших втрат

, Кг / год,

гдеG1, G2, GC - кількість розчину до і після сушіння і абсолютно сухої речовини, кг / год;

φ 1, φ 2 - вологість розчину до і після сушіння,%.

Продуктивність сушарок по испаряемой вологи:

.

Кількість отримуваних сухих дріжджів після сушіння:

.

Технічні характеристики розпилювальної сушарки

Кількість розпилювальних сушарок, необхідне для випаровування вологи:

шт,

приймаю n = 3штукі,

де WC - продуктивність однієї сушарки по испаряемой вологи, кг / ч.

3. Тепловий баланс сушіння

При сушці в розпилювальних установках тепло передається від нагрітого газу або повітря і витрачається на нагрівання висушеного матеріалу, випаровування вологи, втрати в навколишнє середовище.

Підведення тепла:

тепло, внесене дріжджовий суспензією:

,

де Gc - масова витрата дріжджової суспензії, кг / год;

ic - ентальпія дріжджової суспензії при температурі надходження її в сушильну камеру; кДж / кг;

Сс - теплоємність дріжджової суспензії;

θ - температура надходження дріжджової суспензії в сушарку, зазвичай складає 40 ... 60 º С.

θ = 50 оС,

Сс = 3,52 кДж / (кг * град), Gc = 38000 .

Qс = 38000 * 3,52 * 50 = 6688000 .

2) тепло, підводиться теплоносієм (сушильним агентом):

Qc.a. = Gc.a Jн,

де Gc.a - кількість теплоносія (сушильного агента), кг / год;

Jн-ентальпія сушильного агента при початковій температурі tн теплоносія, кДж / кг. Визначається за графіком залежності температура-ентальпія продуктів згоряння.

при t = 349оС Jн = 7530

Витрата тепла:

1) тепло, що буря сухими дріжджами:

Qд .= Gz Jд = G2Cд θ z,

де G2 - кількість дріжджів після сушіння, кг / год;

Jд - ентальпія сухих дріжджів при температурі виходу дріжджів з сушарки, кДж / кг;

Cд - теплоємність сухих дріжджів;

θ 2 - температура висушених дріжджів;

θ 2 = 89оС, Cд = 2,93 кДж / (кг град) [2], G2 = 9668,15 .

Qд = 9668,15 * 2,93 * 89 = 2521163,48

2) тепло, що буря теплоносієм (сушильним агентом):

Qc.a. = Gc.a Jк,

де Gc.a - кількість теплоносія (сушильного агента), кг / год

Jк - ентальпія сушильного агента при температурі виходу сушильного агента з сушарки, кДж / кг.

при t = 87оС Jк = 1780 ,

3) тепло, що буря испаряемой вологою:

Qw = W Jw,

де W - кількість испаряемой вологи, кг / год;

Jw - ентальпія водяної пари при температурі виходу водяної пари з сушарки, кДж / кг.

Jw = 2700 при t = 87оС, W = 28331,85 ,

Qw = 2700 * 28331,85 = 76509017,71 .

4) втрати тепла в навколишнє середовище.

Для визначення габаритів сушарки приблизно можна приймати питомі втрати тепла в навколишнє середовище залежно від початкової вологості матеріалу q = (125 ÷ 250) кДж / кг [6]:

Qп = q W,

q = 125 ,

Qп = 125 * 28331,85 = 3542084,15 .

Втрати тепла в навколишнє середовище зазвичай складають 3 ÷ 8 ℅ від загальної кількості тепла.

Кількість теплоносія (сушильного агента) визначається після перетворення теплового балансу процесу сушіння за такою формулою:

Перевіряється тепловий баланс процесу сушіння. Відповідно до закону збереження енергії:

Qпріх .= Qрасх. ,

де Qпріх., Qрасх. - Відповідно статті приходу і витрати тепла.

Qпріх .= 6688000 +13197 * 7530 = 106061410 ,

Qрасх = 2521163,48 +76509017,71 +3542084,15-13197 * 1780 = 106062925

Помилка розрахунку повинна бути не більше 1 ℅.

0,0014% <1%.

Часовий витрата палива:

B = ,

де Qc.a - тепло, підводиться теплоносієм (сушильним агентом), кДж / год;

Q - Нижча теплотворна здатність палива, кДж / кг;

η - коефіцієнт корисної дії печі (η = 0,8-0,95), η = 0,9.

Об'ємна витрата паливного газу дорівнює:

В '= ,

де ρ р - щільність паливного газу, кг/м3.

Питома витрата тепла в сушарці визначається

,

де Qс.а - тепло, підводиться теплоносієм (сушильним агентом), кДж / год;

W - кількість испаряемой вологи кг / ч.

Тепловий ККД сушарки:

,

де r - питома теплота пароутворення води, обумовлена ​​по температурі матеріалу при сушінні, кДж / кг, при 89оС

r = 2295,7 ,

q - питома витрата тепла в сушарці, кДж / кг.

Теплопродуктивність:

Вибір типорозміру печі визначається по каталогу [7] в залежності від її призначення, теплопродуктивності, виду палива.

Типорозмір печі

Тип печі	БКГ2
теплопродуктивність	17,8 МВт/м2

Вибираю 2 печі типу БКГ2 , Призначених для беспламенного спалювання газоподібного палива.

4. Розрахунок габаритів розпилювальної сушарки

Метою розрахунку є визначення діаметра сушильної камери і її робочого об'єму.

З усього розмаїття приводяться в літературі формул для визначення діаметра Розпилююча крапель можна використовувати найбільш просту (6):

,

де R - зовнішній радіус диска, м;

ω - кутова швидкість диска, м / с;

ρ - щільність суспензії, кг/м3;

σ - поверхневий натяг суспензії, H / м, σ = 73,8 * 10 -3 Н / м.

ω = 135 м / с,

ω = 2 π Rn

R = ω / (2 π n) = (135 м / с) / (2 * π 134.167c-1) = 0,160 м

dд = 2R = 0,32 м

При розрахунку середнього діаметра крапель можна прийняти С = 2, для максимального розміру крапель С = 4,6.

Розміри крапель залежать від окружної швидкості диска, продуктивності по суспензії, фізичних властивостей суспензії. Основні характеристики відцентрових розпилювачів наведені в таблиці 3.

Таблиця 3 - Основні характеристики відцентрових розпилювачів

Радіус факела розпилення обчислюється за формулою:

,

де ρ, ρ 2 - щільність суспензії і сушильного агента;

Re - критерій Рейнольдса:

Re =

де ω - кутова швидкість розпилює диска, м / с;

d - діаметр краплі, м;

ν-кінематична в'язкість газу, м2 / с;

,

Динамічна в'язкість продуктів згоряння при

= 0,017 мПа * с

= 0,03 мПа * с

= 0,025 мПа * с

= 0,026 мПа * с

,

,

Re = .

Gu - критерій Гухман:

,

де t1 - температура агента перед сушінням, 0С;

t2 - температура сушильного агента після сушіння, ° С;

tм - температура мокрого термометра, tм = 40-60оС, tм = 50оС; Ко-критерій Коссевіча:

де r1-прихована теплота пароутворення при температурі мокрого термометра, кДж / кг;

С2 - питома теплоємність сушильного агента, кДж / кг град;

-Вологість суспензії при вході в сушарку і кінцевого сухого продукту,%.

Питома теплоємність:

газів N2, О2, СО2 = 29,77 ,

Н2О = 36,30

С2 = ,

.

Діаметр сушильної камери визначається:

D = 2,4 * Rф = 2,4 * 3,6594 = 8,78 м.

Робочий об'єм сушарки визначається за формулою:

V =

де W-продуктивність сушарки по испаряемой вологи, кг / год;

n - кількість сушарок, шт.;

А - продуктивність 1 м3 робочого об'єму камери по испаряемой вологи, кг/м3 * г. Величина А вибирається за графіком A = f (ΔT), де заштрихована область відповідає початковим режимам роботи сушарки.

ΔT = ,

де t1 - температура агента перед сушінням, оС;

t2 - температура сушильного агента після сушіння, ° С;

tм - температура мокрого термометра, ° С.

Робоча висота сушильної камери дорівнює

.

Обчислені величини діаметра та висоти сушильної камери порівнюються з габаритами обраного типу сушарки.

Розраховані параметри сушарки не перевищують параметри обраного типу сушарки, значить, обраний тип сушарки підходить для даного розрахунку.

5. Розрахунок циклонів

Розрахунок циклонів зводяться до визначення їх кількості, гідравлічного опору та ефективності уловлювання вили.

Об'ємна витрата сушильного агента:

V = .

Основний характеристики циклону є діаметр його корпусу. Діаметр циліндричної частини циклона визначається:

де V - об'ємна витрата газу (сушильного агента), м3 / год;

Wr - швидкість газу в циліндричній частині циклону, м / с;

П - кількість циклонів.

де Δ Р - опір циклону, Па;

ξ - коефіцієнт гідравлічного опору циклону;

ξ = 245;

ρ r - щільність газу, кг/м3;

500-750 ; 625 ;

D = 1,3 м <Dмакс = 1,8 м

Обчисливши діаметр циклону, визначаємо основні розміри циклонів:

Тип циклону	ЦН-11
Максимальний діаметр, м	1,8
Діаметр вихлопної труби, м	0,6
Діаметр пилевипускающего отвори, м	0,3-0,4
Ширина вхідного патрубка, м	0,26
Висота водного патрубка, м	0,48
Висота вихлопної труби, м	1,56
Висота вихлопного патрубка, м	0,3
Висота циліндричної частини, м	2,08
Висота конічної частини, м	2,00
Загальна висота циклону, м	4,38
Коефіцієнт гідравлічного опору	245

6 Розрахунок скруберів Вентурі

Скрубери Вентурі використовуються в якості другого ступеня пиловловлювання на установках з великою витратою запиленого газу.

Витрата води, що подається в трубу Вентурі, знаходиться з рівняння теплового балансу:

,

гдеqmr - масовий секундний витрата газу, кг / с;

qmг = 13197 кг / год = 3,666 кг / с;

Сг - питома теплоємність газу, кДж / кг * град;

Cm - питома теплоємність рідини, кДж / кг * град; Cж = 4,19 кДж / кг * град.

t1, t2 - початкова температура газу, що надходить в скрубер Вентурі, на виході з нього, оС; t1 = 87oC, t2 = 45oC.

θ 2, θ 1 - температура води на виході з скрубера Вентурі і на виході з нього. Температура вихідної води не повинна перевищувати 40-45оС,

θ 2 = 45oC θ 1 = 20oC.

Концентрація пилу в воді:

,

де Хг - початкова концентрація пилу в газі, що надходить в скрубер Вентурі,

;

Qг - об'ємна витрата газу, м3 / с,

Qг = Vс.а./3600 = 10659,9 / 3600 = 2,961 м3 / с.

,

Вміст пилу в оборотній воді, що гарантує надійну роботу форсунок, не повинно перевищувати 0,5 кг/м3: 0,246 <0,5.

Діаметр горловини труби скрубера Вентурі:

,

де Wг1 - швидкість газу в горловині труби, м / с; Wг1 = 100м / с.

Діаметр конфузор і дифузора:

,

гдеWг2 - швидкість газу на вході в конфузор і на виході з дифузора, Wг2 = 20м / с.

Довжина конфузор труби:

,

де 2α к = 28о.

Довжина дифузора труби:

,

де 2α д = 6о.

Довжина горловини труби:

,

Гідравлічний опір труби:

,

де

.

Питома енергія, що вводиться в трубу з газом і водою:

,

де Δ Р - гідравлічний опір труби, Па;

Δ Рф - гідравлічний опір форсунок, 3 * 103Па;

Qг - об'ємна витрата газу, м3 / с.

Середній діаметр конфузор і дифузора труби:

,

Швидкість газу в середньому перерізі труби:

,

Параметр А:

де DГ - розмір уловлюваних частинок, DГ = 10мкм;

σ - поверхневий натяг води, Н / м; σ = 72,8     ^-3 Н / м

τ - середній час перебування газу в трубі, з,

,

де Vтр - робочий об'єм труби, розрахований за розмірами конфузор і дифузора, м3.

Ефективність пиловловлювання:

.

На практиці ефективність пиловловлення становить не більше 96%.

Список використаної літератури

1. Бортніков І.І., Босенко А.М. Машини та апарати мікробіологічних виробництв. - Мінськ: Вища школа, 1982.

2. Биков В.О., Винаров А.Ю., Шерстобитов В.В. Розрахунок процесів мікробіологічних виробництв. - Київ: Техніка, 1985.

3. Вукаловіч М.П., ​​Кірімнік В.А., Ремізов С.М. Термодинамічні властивості газів. - М.: Машгиз, 1953.

4. Кузнєцов А.А., Кагерманов С.М., Судаков Є.М. Розрахунок процесів і апаратів нафтопереробної промисловості. - Л.: Хімія, 1972.

5. Павлов К.Ф., Романків П.Г., Носков А.А. Приклади і задачі за курсом процесів і апаратів хімічної технології. - Л.: Хімія, 1986.

6. Соколова В.І., Яблокова М.А. Апаратура мікробіологічної промисловості. - Л.: Машинобудування, 1988.

7. Трубчасті печі. Каталог / Под ред. В. Є. Бакшалова та ін .- М.: ЦІНТІхімнефтемаш, 1985.

8. Ужова В.М., Вальдберг А.Ю., Мягков Б.І. та ін Очищення промислових газів від пилу. - М.: Хімія, 1981.

Додаток

Програма розрахунку ентальпії згоряння палива на мові програмування Turbo Pascal

program sushka;

uses crt;

const a = 1.05;

Rv = 1.238;

var q50, q100, q150, q200, q250, q300, q350,

q1, q2, q3, Q, s, x1, x2, x3, c, h, z, L0, L9, V9, G,

m1, m2, m3, m4, m, v1, v2, v3, v4, v, R1, R2: real;

begin

clrscr;

writeln ('введіть складу паливного газу в% за обсягом');

write ('метан =');

readln (f1);

write ('етан =');

readln (f2);

write ('пропан =');

readln (f3);

Q: = 360.33 * q1 +631.8 * q2 +913.8 * q3;

s: = (q1 * 16.043 + q2 * 30.07 + q3 * 44.1);

x1: = q1 * 16.043 * 100 / s;

x2: = q2 * 30.07 * 100 / s;

x3: = q3 * 44.1 * 100 / s;

c: = 12 * (x1/16.043 +2 * x2/30.07 +3 * x3/44.1);

h: = 4 * x1/16.043 +6 * x2/30.07 +8 * x3/44.1;

r1: = 1 / (x1 / (100 * 0.72) + x2 / (100 * 1.36) + x3 / (100 * 2.02));

z: = c + h;

if abs (z-100) <= 0.1 then

begin

L0: = 0.0115 * c +0.345 * h;

L9: = L0 * a;

V9: = L0/Rv;

G: = 1 + L9;

m1: = 0.0367 * c;

m2: = 0.09 * h;

m3: = 0.23 * L0 * (a-1);

m4: = 0.768 * a * L0;

m: = m1 + m2 + m3 + m4;

end

else

begin

writeln ('помилка');

halt;

end;

if abs (mg) <= 0.01 then

begin

v1: = m1 * 22.4/44.1;

v2: = m2 * 22.4/18.015;

v3: = m3 * 22.4/31.999;

v4: = m4 * 22.4/28.013;

v: = v1 + v2 + v3 + v4;

r2: = m / v;

end

else

begin

writeln ('помилка');

halt;

end;

writeln ('нижча теплотворна здатність палива Q =', q: 10:3, 'кДж / куб.м');

writeln ('вміст вуглецю в паливі =', c: 6:3, 'у% за масою');

writeln ('вміст водню в паливі =', h: 6:3, 'у% за масою');

writeln ('щільність паливного газу =', r1: 6:3, 'кг / куб.м');

writeln ('теоретичний витрата повітря =', L0: 6:3, 'кг / кг');

writeln ('фактичний витрата повітря =', L9: 6:3, 'кг / кг');

writeln ('кількість продуктів згоряння =', G: 6:3, 'кг / кг');

writeln ('об'ємна витрата повітря =', V9: 6:3, 'куб.м / кг');

writeln ('кількість утворюються газів:');

writeln ('СО2 =', m1: 6:3, 'кг / кг');

writeln ('Н2О =', m2: 6:3, 'кг / кг');

writeln ('О2 =', m3: 6:3, 'кг / кг');

writeln ('N2', m4: 6:3, 'кг / кг');

writeln ('об'ємна кількість газів:');

writeln ('СО2 =', v1: 6:3, 'куб.м / кг');

writeln ('H2O =', v2: 6:3, 'куб.м / кг');

writeln ('О2 =', v3: 6:3, 'куб.м / кг');

writeln ('N2 =', v4: 6:3, 'куб.м / кг');

writeln ('щільність продуктів згоряння =', r2: 6:3, 'куб.м / кг');

readln;

q50: = 50 * (m1 * 0.839 + m2 * 1.868 + m3 * 0.919 + m4 * 1.031);

q100: = 100 * (m1 * 0.862 + m2 * 1.877 + m3 * 0.925 + m4 * 1.033);

q150: = 150 * (m1 * 0.885 + m2 * 1.886 + m3 * 0.931 + m4 * 1.034);

q200: = 200 * (m1 * 0.908 + m2 * 1.895 + m3 * 0.936 + m4 * 1.036);

q250: = 250 * (m1 * 0.928 + m2 * 1.907 + m3 * 0.943 + m4 * 1.038);

q300: = 300 * (m1 * 0.946 + m2 * 1.921 + m3 * 0.950 + m4 * 1.041);

q350: = 350 * (m1 * 0.964 + m2 * 1.934 + m3 * 0.957 + m4 * 1.045);

writeln ('ентальпія продуктів згоряння:');

writeln ('q50 =', q50: 10:3, 'кДж / кг');

writeln ('q100 =', q100: 10:3, 'кДж / кг');

writeln ('q150 =', q150: 10:3, 'кДж / кг');

writeln ('q200 =', q200: 10:3, 'кДж / кг');

writeln ('q250 =', q250: 10:3, 'кДж / кг');

writeln ('q300 =', q300: 10:3, 'кДж / кг');

writeln ('q350 =', q350: 10:3, 'кДж / кг');

end.

Результати розрахунку

введіть складу паливного газу в% за обсягом

метан = 95

етан = 3

пропан = 2

нижча теплотворна здатність палива Q = 37953.29 кДж / куб.м

вміст вуглецю в паливі = 75.610 у% за масою

вміст водню в паливі = 24.490 у% за масою

щільність паливного газу = 0.739 кг / куб.м

теоретичний витрата повітря = 17.105 кг / кг

фактичні витрати повітря = 17.961 кг / кг

кількість продуктів згоряння = 18.961 кг / кг

об'ємна витрата повітря = 13.894 куб.м / кг

кількість утворюються газів:

СО2 = 2.773 кг / кг

Н2О = 2.195 кг / кг

О2 = 0.196 кг / кг

N2 = 13.796 кг / кг

об'ємна кількість газів:

СО2 = 1.411 куб.м / кг

H2O = 2.732 куб.м / кг

О2 = 0.138 куб.м / кг

N2 = 11.035 куб.м / кг

щільність продуктів згоряння = 1.238 куб.м / кг

ентальпія продуктів згоряння:

q50 = 1041.439 кДж / кг

q100 = 2094.097 кДж / кг

q150 = 3155.913 кДж / кг

q200 = 4230.307 кДж / кг

q250 = 5316.560 кДж / кг

q300 = 6418.746 кДж / кг

q350 = 7532.253 кДж / кг