Розрахунок ректифікаційної установки для поділу бінарної суміші ацетон-бензол

Московська Державна Академія

Тонкою Хімічної Технології

ім. М.В. Ломоносова

Кафедра процесів і апаратів хімічних технологій

Розрахунково-пояснювальна записка до курсового проекту

з розрахунку ректифікаційної установки

Студент: гр. ХТ-405

Керівник:

Москва 2002

ПЛАН

ВСТУП

Мета і завдання курсового проектування

Опис технологічної схеми

Вибір конструкційного матеріалу

Розрахунок контактних устройств6

Розрахунок потоків дистиляту і кубового залишку

Розрахунок габаритів КОЛОНИ

Розрахунок габаритів верху колони

Розрахунок габаритів низу колони

Розрахунок гідравлічного опору колони

РОЗРАХУНОК теплообмінної апаратури

Діаметри штуцерів

Розрахунок кубового випарника

Розрахунок конденсатора-дефлегматора

Підігрівач вихідної суміші

Водяний холодильник дистиляту

Водяний холодильник кубового залишку

Розрахунок і вибір конденсатовідвідників

Розрахунок ємнісних апаратів

Розрахунок теплової ізоляції

Розрахунок відцентрового насоса

Розрахунок товщини обичайки

Список використаної літератури

Введення

Ректифікація - один з найпоширеніших технологічних процесів в хімічній, нафтопереробній і, у багатьох інших галузях промисловості.

Ректифікація - це процес поділу бінарних чи багатокомпонентних парових, а також рідких сумішей на практично чисті компоненти або їх суміші, збагачені легколетучим або тяжелолетучімі компонентами; процес здійснюється в результаті контакту нерівноважних потоків пари і рідини.

Характерною особливістю процесу ректифікації є наступні умови утворення нерівноважних потоків пари і рідини, що вступають в контакт: при поділі парових сумішей нерівноважний потік рідини утворюється шляхом повної або часткової конденсації минає після контакту потоку пари, у той час як при поділі рідких сумішей нерівноважний паровий потік, утворюється шляхом часткового випаровування йде після контакту рідини. Внаслідок зазначених особливостей проведення процесу нерівноважні потоки пари і рідини, що вступають у контакт, знаходяться в стані насичення, при цьому пара більш нагрітий, ніж рідина, і в ньому міститься більше тяжелолетучіх компонентів, ніж у рідині. Після контакту пар збагачується легколетучим, а рідина - тяжелолетучімі компонентами за рахунок взаємного перерозподілу компонентів між фазами.

Мета і завдання курсового проектування

Курсовий проект базується не тільки на теорії процесів і апаратів хімічної технології, а й на ряді попередніх дисциплін (графіка, технічна механіка, фізична хімія). Якість проекту залежить від рівня оволодіння знаннями з зазначених дисциплін, від уміння користуватися технічною літературою та від виявленої при проектуванні ініціативи.

Метою курсового проектування є закріплення знань, набутих при вивченні перерахованого ряду дисциплін, а також прищеплення навичок комплексного використання отриманих теоретичних знань для вирішення конкретних завдань щодо апаратного оформлення технологічних процесів.

Курсовий проект складається з розрахунково-пояснювальної записки і креслень проектованої установки на двох аркушах стандартного розміру - 814х576. На першій сторінці поміщаються загальний вид основного апарату установки з достатньою кількістю проекцій (поздовжні і поперечні розрізи) і найбільш важливі вузли. На другому аркуші наводиться технологічна схема установки.

Опис технологічної схеми

Вихідну суміш з ємності Е1 відцентровим насосом Н1 подають у теплообмінник - підігрівач вихідної суміші П, де вона нагрівається до температури кипіння. Нагріта суміш надходить на поділ в колону ректифікації КР на тарілку харчування, де склад рідини дорівнює складу вихідної суміші х1.

Стікаючи вниз по колоні, рідина взаємодіє з піднімається вгору парою, що утворюється при кипінні рідини в кубовому випарнику К. Початковий склад пара приблизно дорівнює складу кубового залишку хо, тобто збіднений легколетучим компонентом. В результаті масообміну з рідиною пар збагачується легко летючим компонентом. Для більш повного збагачення верхню частину колони зрошують, відповідно до заданого флегмовом числом рідиною (флегмою) складу х2, одержуваної в дефлегматоре Д шляхом конденсації пара, що виходить з колони. Частина конденсату виводиться з дефлегматора у вигляді готового продукту поділу - дистиляту, який охолоджується в теплообміннику - холодильнику дистиляту Х2 і прямує в ємність Е3.

З кубової частини колони насосом безперервно виводиться кубова рідина - продукт, збагачений труднолетучим компонентом, який охолоджується в теплообміннику - холодильнику кубового залишку Х1 і прямує в ємність Е2.

Таким чином, у ректифікаційної колоні здійснюється безперервний процес поділу вихідної бінарної суміші на дистилят (з високим вмістом легколетучего компонента) і кубовий залишок (збагачений труднолетучим компонентом).

Вибір конструкційного матеріалу

Матеріал для виготовлення колон та теплообмінної апаратури вибирається відповідно до умов їх експлуатації (міцність, механічна обробка, зварюваність). Головним же вимогою є їх корозійна стійкість. Остання оцінюється в залежності від швидкості корозії.

Переважні матеріали, швидкість корозії яких не перевищує 0,1-0,5 мм / рік, а по можливості - більш стійкі (швидкість корозії 0,01-0,05 мм / рік).

Сталь марки ОХ17Т має підвищену опірність межкристаллической корозії і стійка як до ацетону, так і до бензолу. Для трубопроводів виберемо марку Х17.

Стали задовільно обробляються різанням і мають задовільною зварюваністю.

Сталь ОХ17Т (ГОСТ 5632-61)

l = 25,1 Вт / м · К r = 7700 кг/м3

Сталь Х17 (ГОСТ 5632-61) [6, стр.281, 282]

l = 25,1 Вт / м · К r = 7750 кг/м3

Рівноважні дані:

Суміш: Ацетон - Бензол.

1) По рівноважним даними необхідно побудувати діаграми T (x, y) і (x, y) для суміші ацетон-бензол.

А º Ацетон Ма = 46 кг / кмоль

Б º БензолМб = 78 кг / кмоль

2) Перераховуємо відомі концентрації а0, а1 і а2 в x0, x1 і x2:

3) Розрахунок мінімального флегмового числа:

визначаємо по діаграмі (x, y) по x1:

»44

4) Розрахунок робочого флегмового числа:

R = s × Rmin = 1,2 * 2,45 = 2,94

5) Розрахунок відрізка "b" для побудови робочої лінії зміцнювальної частини колони:

6) Побудова робочої лінії на діаграмі (x, y) і визначення числа теоретичних тарілок:

nут = 5nот = 11

Для розрахунку числа реальних тарілок необхідно знайти їх ККД.

7) Розрахунок ККД тарілок:

Розрахунок ведеться для живильної тарілки

х1 = 0,23 моль / моль

Оскільки суміш подається при температурі кипіння, t1 визначається по діаграмі Т (х, у) по х1.

t1 »68,8 ° C

При цій температурі визначається тиск насичених парів компонентів:

Р a »1100 мм Hg

Рб »31 мм Hg

Необхідно розрахувати коефіцієнт відносної леткості:

В'язкість рідкої суміші:

m А і m В визначаються при t1 = 68,8 ° С:

m a »0,22 сп

m б »0,36 сп

a × m см = 35,5 * 0,315 = 11,18

Середній ККД тарілок по діаграмі:

h »0,25

8) Розрахунок числа реальних тарілок:

Nобщ ​​= 20 +44 = 64

Розрахунок потоків дистиляту і кубового залишку

За правилом важеля другого роду:

П (а2-а0) = W1 (a1-a0)

Перевірка:

П + W0 = W1

0,30 +1,9 = 2,2 кг / с

Розрахунок габаритів колони

Розрахунок габаритів верху колони:

= П (R +1)

Рекомендована швидкість пара дорівнює:

а) Розрахунок щільності рідини:

r a і r б визначаються при температурі дистиляту tд = t2 »68,8 (по діаграмі Т (х, у)):

r a »719 кг/м3

r б »8 Травня кг/м3

б) Розрахунок щільності пара:

p u = RT2

в) Розрахунок рекомендованої швидкості пара:

»1, 04 м / с

Розрахунок габаритів низу колони.

Рекомендована швидкість пара розраховується при температурі t0 »77 ° C (діаграма T (x, y))

а) Розрахунок щільності рідини:

r a »724кг/м3

r б »818кг/м3

б) Розрахунок щільності пара:

Рекомендована швидкість пара:

м / с

в) Розрахунок :

Розрахунок rкуб проводиться за принципом адитивності:

r куб = ra × a0 + r б × (1-a0)

при t0 = 77 ° С

rкуб = 500 * 0,025 +396 × (1-0,025) »398,6 кДж / кг

Розрахунок Qкіп.

Qкіп = W0 × c0 × t0-W1 × c1 × t1 + П (R × rд + iп)

По діаграмі Т (x, y) визначаємо:

- По х1t1 = 63,8 ° C - по х2t2 = 56,7 ° C - по х0t0 = 77 ° C

Обчислюємо теплоємності суміші при різних температурах:

с0 = с a × a0 + сб (1-a0) = 0,58 * 4, 19 * 0,025 +4, 19 * 0,45 * (1-0,025) = 1,47 кДж / КГК

с1 = с a × a1 + сб (1-a1) = 0,555 · 4, 19 * 0,15 +0,444 * 4, 19 * 0,85 = 1,93 кДж / кг × К

з 2 = з a × a2 + сб (1-a2) =

0,546 · 4, 19 * 0,925 +0,43 * 4, 19 * 0,075 = 2,25 кДж / кг × К

Значення з a і сб взяті з номограми

При температурі t2 = 56,7 ° C питома теплота пароутворення дистиляту:

при t2 = 56,7 ° С

r Д = raa 2 + r б (1 - a 2) = 522,4 · 0,925 +410,7 · (1-0,925) = 595,5 кДж / кг

Ентальпія пари:

iп = c2 · t2 + rд = 2,25 · 56,7 +595,5 »654,5 кДж / кг

Qкіп = 1,9 · 1,47 · 77-2,22 · 1,93 · 63,8 +0,3 (2,45 · 595,5 +654,5) = 575,7 кВт

Тепер можна розрахувати діаметр колони:

Розрахунок висоти.

H = h (Nобщ-1) + Z в + Z н = 0,5 (64-1) +2 +1 = 34,5 м

Габарити колони.

Н = 34,5 м

d = 1000мм

Розрахунок гідравлічного опору тарілковий частини колони.

Загальна гідравлічний опір тарілки:

Δ Р = Δ Рс + Δ Р σ + Δ Рж, Па.

- Розрахунок втрати напору пара на подолання місцевих опорів на сухий (незрошуваних) тарілці

Δ Рс = ξ , Па.

Коефіцієнт опору для клапанної тарілки ξ = 3,6 по [5, стор.25]

Швидкість пара в отворі тарілки: м / с

Δ Рс = 3,6 * Па.

- Розрахунок опору, що викликається силами поверхневого натягу.

Δ Р σ = , Па.

d е = d 0 = 40 мм - еквівалентний діаметр отвору тарілки.

При º C

σ А = 15,9 * 10-3 Н / м [1, стр.501, табл. XXII]

σ б = 22,1 * 10-3 Н / м

σ ср = Н / м

Δ Р σ = Па.

- Розрахунок статистичного опору шару рідини на тарілці.

Δ Рж = КА * h ж * ρ ж * g, Па

Відносна щільність парожідкостной суміші КА = 0,5-0,7

Середня щільність рідини

ρ ж = кг/м3

висота шару рідини на тарілці

h ж = hw + how

висота перегородки hw = 0,03-0,05 м

Підпору рідини на зливний перегородці:

how =

Периметр зливу П '= 1,12 м

Питома витрата рідини

R = 2,94

K / моль см

м3 / с

how = м

h ж = 0,04 +0,02 = 0,06 м

Δ Рж = 0,5 * 0,06 * 770 * 9,81 = 226,6 Па

І так Δ Р = 514 +1,9 +226,6 = 642,5 Па

Перевіримо, чи дотримується при відстані між тарілками 0,5 м необхідні для нормальної роботи тарілок умова:

h> 1,8 *

0,4> 1,8 *

0,4> 0,17 => умови виконуються

Опір тарельчатой ​​колони визначається числом тарілок

nΣ = 64 в колоні.

Δ Рполное = Δ Р * nΣ = 642,5 * 64 = 31120 Па.

Розрахунок діаметрів штуцерів.

1) Штуцер для введення вихідної суміші.

d = , Або

вихідні дані: = 2,22 кг / с

= 0,23

t 1 = 63,8 º C

ρA = 640,1 кг / м3

ρ В = 829,2 кг / м3

ω1 = 0,9 м / с

ρ1 = Х1 * ρ А + (1-Х1) * ρ В = 0,23 * 640,1 + (1-0,23) * 829,2 = 785,7 кг / м3

d = = 0,06 м = 60мм

Приймаю

D у = 50мм, d н = 55мм, S = 3,5 мм, Н = 120мм

2) Штуцер для виведення пари з колони.

d = , Мм

Вихідні дані: = 1,3 кг / с

= 10-20 м / с

= 1,67 кг/м3

d = = 0,35 м = 350 мм

Приймаю

D у = 350 мм, d н = 358 мм, S = 4 мм, Н = 235 мм

3) Штуцер для введення флегми.

d = , Мм

Вихідні дані: = 0,882 кг / с

= 724,8 кг/м3

= 0,5-1,0 м / с

d = = 0,045 м = 45 мм

Приймаю

D у = 50 мм, d н = 55 мм, S = 3,5 мм, Н = 120 мм

4) Штуцер для виведення кубового залишку.

d = , Мм

Вихідні дані: = 1,7 кг / с

= 0,5-1,0 м / с [7, стор.41]

= 815,3 кг/м3

d = = 0,06 м = 60 мм

Приймаю

D у = 50 мм, d н = 55 мм, S = 3,5 мм, Н = 120 мм

5) Штуцер для введення парожідкостной суміші.

d = , Або

f = 0,25 * f тр

f тр = 0,176 м2

d = = 0,237 м = 237 мм

Приймаю

D у = 250 мм, d н = 260 мм, S = 5 мм, Н = 175 мм

6) Штуцер для виведення рідини.

d = , Мм

Вихідні дані: = 1,9 кг / с

= 0,5-1,0 м / с

= 815,3 кг/м3

d = = 0,06 м = 60 мм

Приймаю

D у = 50 мм, d н = 55 мм, S = 3,5 мм, Н = 120 мм

Тепловий баланс ректифікаційної установки

1) Витрата тепла в кип'ятильник:

(Розрахований вище)

2) Витрата гріючої пари в кип'ятильник:

По (3, стр.525, табл. LVII) через тиск гріючої пари P = 0,4 M Па = 4 ат знаходимо питому ентальпію пара:

= 4АТ r кон = 2744

кг / с

3) Витрата тепла дефлегматора:

Q g = D м * r дис

Qg = 1,3 * 595,5 = 774 кВт

4) Витрата охолоджуючої води в дефлегматоре при нагріванні її на 20 º C:

В інтервалі температур 9-20 º C вода має теплоємність C в = 4, 19

кг / с

5) Витрата тепла в підігрівачі:

Qn = ω1 * C1 * t1 = 2,22 * 1,93 * 63,8 = 273,4

6) Витрата гріючої пари в підігрівачі:

кг / с

7) Загальний витрата гріючої пари:

0, 20 +0,09 = 0,29 кг / с

8) Витрата тепла холодильника:

- Дистиляту:

= П * t 2 * C 2 = 0,3 * 56,7 * 2,25 = 38,3 кВт

- Кубового залишку:

= Ω0 * t 0 * C 0 = 1,9 * 77 * 1,47 = 215 кВт

9) Витрата охолоджуючої води при нагріванні її на 20 º C в холодильнику:

- Дістіллат:

кг / с

- Кубового залишку:

кг / с

10) Загальна витрата охолоджуючої води:

кг / с

Розрахунок кубового кип'ятильника

1) Витрата тепла в кип'ятильник:

Qкіп = 575,7 кВт

2) Витрата гр. Пара в кип'ятильник:

3) Підготовка до розрахунку коефіцієнта теплопередачі:

У трубах суміш, в міжтрубному просторі - теплоносій (конденсований пар)

Рушійна сила процесу:

D t = Tt = 45,8 ° С

Коефіцієнт теплопередачі від конденсується пара до рідини:

А) Для водяної пари:

, Де x - висота труб

с = 0,943 - для вертикальних теплообмінників

А0 = 12,92 · 103 [7, c.149]

kор = 600 Вт/м2 · К.

Вибираємо теплообмінник по каталогу:

Одноходовий теплообмінник типу ТН і ТЛ:

F = 21 м2

l = 1500 мм-довжина труби

d н 's = 38' 2 [мм]

nтруб = 121

fтр = 0,11 м2-трубне простір

Б) Характеристика стінки:

Вибір матеріалу з якого виготовляти трубки:

Сталь l = 46,5 [3, c.529, табл. XXVIII]

За каталогом [4, с.414] вибираємо товщину стінки:

d = 2 мм

В) Для киплячого бензолу:

В0 = 40 · р0, 3 · j 3 [7]

(Коефіцієнт, що включає різні теплофізичні константи)

Бензол: Вода:

r = 815 кг/м3 r = 972 кг/м3 [3, c.512, табл. IV]

m = 0,316 · 10-3 Па · с m = 0,357 10-3 Па · с [3, c.516, табл. IX]

М = 78 г / мольМ = 18 г / моль [3, c.541, табл. XLIV]

p = рверха + D рполн = 1,3 бар

В0 = 40.1, 30,3 · 0,4653 = 4,8

4) Розрахунок коефіцієнта теплопередачі:

kрасч = 1902 Вт/м2 · К.

5) Розрахунок поверхні теплообміну:

Одноходовий теплообмінник типу ТН і ТЛ:

F = 7 м2

H = 1500 мм-висота труби

d н 's = 25' 2 [мм]

nтруб = 61

fтр = 0,021 м2-трубне простір

Dнар = 325 мм

Розрахунок дефлегматора

1) Витрата тепла:

Qд = 774 кВт

2) Витрата охолоджуючої води:

G вдеф = 9,23 кг / с

3) Розрахунок рушійної сили теплообмінного процесу:

° C

4) Розрахунок термічного опору:

Матеріал трубок:

Сталь l = 46,5 [3, c.529, табл. XXVIII]

товщина стінки:

d = 2 мм (d 'S: 25' 2)

5) Попередній вибір теплообмінного пристрою:

Здається орієнтовним коефіцієнтом теплопередачі кор = 500 Вт / (м2 · К) (при вимушеному русі, при передачі тепла від конденсується пара до води, межі завдання орієнтовних значень до = 300 ¸ 800)

[3, c.172, табл.4.8]

Орієнтовна поверхню теплообміну:

Для одноходовой теплообмінника найближчій є F = 71м2.

l = 5000 мм-довжина труби

d н 's = 38' 2 [мм]

nтруб = 121

fтр = 0,11 м2-трубне простір

Розрахунок швидкості води:

Оцінка режиму течії:

n води = 0,66 м2 / с

- Це розвинутий турбо. режим (Re> 104)

6) Розрахунок a2:

Розрахунок значення критерію Нуссельта за формулою:

e l = 1 (т. к. l / d> 50)

За номограми [3, c.564, рис. ХIII] визначається значення критерію Прандтля: Pr = 3,4

7) Розрахунок інтенсивності теплообміну:

c = 0,72 - для горизонтальних труб

8) Розрахунок коефіцієнта теплопередачі:

kop = 500 Вт / (м2 · К)

k = 397,9 Вт / (м2 · К)

9) Вибір теплообмінника по каталогу [4, c.417]:

Одноходовий теплообмінний апарат типу ТН або ТЛ:

F = 97 м2

fтр = 0,176 м2

nтруб = 511

Підігрівач вихідної суміші

де

За каталогом [4, c.416] вибираємо одноходовой теплообмінник з наступними характеристиками:

F = 28 м2

l = 2000 мм-висота труби

d н 's = 38' 2 [мм]

fтр = 0,11 м2-трубне простір

Dнар = 600 мм

Водяний холодильник дистиляту

де

F = 9 м2

l = 1000 мм-висота труби

d н 's = 25' 2 [мм]

fтр = 0,0042 м2-трубне простір

Dнар = 400 мм

Водяний холодильник кубового залишку.

де

За каталогом [4, c.413] вибираємо одноходовой теплообмінник з наступними характеристиками:

F = 19 м2

l = 4000 мм-висота труби

d н 's = 25' 2 [мм]

fтр = 0,0021 м2-трубне простір

Dнар = 325 мм

Підбір і розрахунок конденсатовідвідників.

При тиску на вході не менше 0,1 МПа і протитиску не більше 50% тиску на вході стійко працюють термодинамічні конденсатовідвідники. Вони застосовуються для відводу переохолодженого конденсату.

Розрахункова кількість конденсату після теплоспоживаючого апарату:

кг / с = 0,86 т / год

кг / с = 0,36 т / год

Тиск пари, що гріє перед конденсатовідвідників:

P 1 = 0,95 * P гр = 0,95 * 4 = 3,8 ат

Тиск після конденсатовідвідника при вільному зливі конденсату:

Р2 = 0,1 ат.

Умовна пропускна способів:

До V у = , Де

Δ Р = Р2 - Р1 - перепад тиску на конденсатовідвідники, ат.

А - коефіцієнт, що враховує температуру конденсату і перепад тисків на конденсатовідвідники (визначається за графіком).

т / с

мм

Підбираємо конденсатовідвідник для кип'ятильника:

D у = 50 мм; L = 200 мм; L 1 = 24 мм; H макс = 103 мм; H 1 = 60 мм; D 0 = 115 мм

т / с

мм

Підбираємо конденсатовідвідник для підігрівача:

D у = 20 мм; L = 100 мм; L 1 = 16 мм; H макс = 63 мм; H 1 = 22,5 мм; D 0 = 67 мм

У даному проекті використовують термодинамічні конденсатовідвідники 45Ч12ІЖ для автоматичного відведення з паропріемніка конденсату водяної пари робочої температури до 200 º C.

Розрахунок і вибір допоміжного обладнання

Розрахунок ємностей.

Для прийому вихідної суміші (Е1), кубового залишку (Е2) і дістіллат (Е3) повинні бути передбачені резервуари. Розміри останніх розраховуються, виходячи з умов забезпечення безперервності роботи установки протягом 6 годин (τ) і заповненні їх на 0,8 ємності (К3).

Розрахунок резервуара для зберігання вихідної суміші.

Вихідні дані: a 1 ​​= 0,15 мас дол.

W 1 = 2,22 кг / с;

τ = 6 ч = 21600 с; ρ А = 791,0 кг/м3

К3 = 0,8; ρ В = 879,0 кг/м3 при 20 º C

кг/м3

м3

Підбираю ємність ГЕЕ1-1-100-0, 6.

D вн = 3200 мм L (H) = 16700 мм

Розрахунок резервуара для зберігання дістіллат.

Вихідні дані: d 2 = 0,925 мас дол.

П = 0,55 кг / с;

τ = 21600 с; ρ А = 791,0 кг/м3

К3 = 0,8; ρ В = 879,0 кг/м3 при 20 º C

кг/м3

м3

Підбираю ємність ГЕЕ1-2-125-0, 6.

D вн = 2400 мм L (H) = 4500 мм

Розрахунок резервуара для зберігання кубового залишку.

Вихідні дані: a 0 = 0,025 мас дол.

W 0 = 1,9 кг / с;

τ = 21600 с; ρ А = 791,0 кг/м3

К3 = 0,8; ρ В = 879,0 кг/м3 при 20 º C

кг/м3

м3

Підбираю ємність ГЕЕ1-1-100-0, 6.

D вн = 3200 мм L (H) = 16700 мм

Розрахунок товщини теплової ізоляції ректифікаційної установки.

Розрахунок товщини теплової ізоляції проводиться за формулою:

, Де

α В = 9,3 +0,058 * - Коефіцієнт тепловіддачі від зовнішньої поверхні ізоляційного матеріалу в навколишнє середовище, Вт/м2 * К.

- Температура ізоляції з боку навколишнього середовища.

= 20 0С

- Температура ізоляції з боку колони. Зважаючи незначного термічного опору стінки апарату в порівнянні з термічним опором шару ізоляції:

≈ При РГР = 4АТ. → = 142,9 0С

- Температура навколишнього середовища (повітря). Температура повітря в м. Ярославлі взимку - 20 0С.

λ u - коефіцієнт теплопровідності ізоляційного матеріалу в якості матеріалу для теплової ізоляції вибираю совеліт (85% магнезії і 15% азбесту). По (1, стр.504, табл. XXVIII) для совеліта λ u = 0,09

α В = 9,3 +0,058 * 40 = 11,6

м

Приймаю товщину теплової ізоляції 0,23 м і для інших апаратів.

Список використаної літератури

1) Коган В.Б., Фрідман В.М., Кафаров В.В. Рівновага між рідиною і парою, М.: Наука, 1966.

2) Захаров М.К., Солопенко К.Н., Варфоломєєв Б.Г. Методичні вказівки до курсового проектування ректифікаційних установок безперервної дії, М.: Полінор-М, 1995.

3) Павлов К.Ф., Романків П.Г., Носков А.А. Приклади і задачі по курсу процесів і апаратів хімічної технології, Л.: Хімія, 1987.

4) Лащинський А.А., Толчинский А.Р. Основи конструювання і розрахунку хімічної апаратури: Додаток до довідника, М.: Машинобудування, 1970.

5) Колонні апарати: Каталог, М.: Цінтіхімнефтемаш, 1978.

6) Лащинський А.А., Толчинский А.Р. Основи конструювання і розрахунку хімічної апаратури: Довідник, М.: Машинобудування, 1970.

Мясоедінков В.М. / Под ред. Б.Г. Варфоломєєва Підбір і розрахунок конденсатовідвідників, М.: МІТХТ, 1989.

Борисов Г.С., Бриків В.П., Дитнерскій Ю.І. та ін Основні процеси та апарати хімічної технології: Посібник з проектування, М.: Хімія, 1991.

Зварне ємнісне обладнання. Каталог ЦІНТІХІМНЕФТЕМАН, "Москва", 1987 р.