0,29 | Торцева частина стіни | - | - | 2,4 | 144,96 | 34,79 | Разом |
|
|
|
| 81,82 |
в) навантаження від конструкцій, зосереджується у вузлі підкранової балки і колони для проміжної рами МШП: S = h ст * b = 3,6 * 12 = 43,2 м 2; S = h ост * b = 5,66 * 12 = 67,92 м 2; Найменування навантаження | q н, кПа | n | q р, кПа | S, м 2 | Підсумкова навантаження, (т) | Нижня частина стіни | 2 | 1,2 | 2,4 | 43,2 | 10,37 | Верхня частина колони | - | 1,05 | - | - | 0,907 | Нижня частина колони | - | 1,05 | - | - | 3,63 | Скління | 0,35 | 1,1 | 0,38 | 67,92 | 2,58 | Підкранова балка | 0,45 | 1,05 | 0,47 | 144 | 6,77 | Верхня частина стіни | - | - | 2,4 | 129,6 | 31,104 | Разом |
|
|
|
| 55,36 |
г) навантаження від конструкцій, зосереджується у вузлі підкранової балки і колони для торцевого рами Мбт Таблиця 5 Найменування навантаження | q н, кПа | n | q р, кПа | S, м 2 | Підсумкова навантаження, (т) | Нижня частина стіни | 2 | 1,2 | 2,4 | 21,6 | 5,184 | Скління | 0,35 | 1,1 | 0,38 | 67,92 | 2,58 | Верхня частина колони | - | 1,05 | - | - | 0,91 | Нижня частина колони | - | 1,05 | - | - | 3,63 | Підкранова балка | - | - | - | - | 6,77 | Верхня частина стіни | 2 | 1,2 | 2,4 | 32,4 | 7,78 | Торцева частина стіни | - | - | 2,4 | 216 | 51,84 | Разом |
|
|
|
| 78,69 |
3.2 Редукування мас Редукування мас - це приведення мас з рівня підкранових балок на рівень покриття в безкранових рамах. Матриця мас проміжної рами
 (Т) Матриця мас торцевої рами має вигляд  (Т) Отредуцірованная маса на покритті для проміжної рами: m п р = М пп +2 * М бп * 0,2 = 123,36 +2 * 55,36 * 0,2 = 145,504 (т) Для торцевої рами: m т р = М пт +2 * М бт * 0,2 = 81,82 +2 * 78,69 * 0,2 = 113,3 (т) 3.3 Складання матриці мас Загальний вигляд матриці мас:  , де  ,
 ,   (Т), де М кр + тел = 66,5 т - маса крана з візком, М гр = 50 т - вантажопідйомність крана;  (Т)  (Т * м 2) Отже, отримали матрицю мас:  (Т)
Розрахунок за просторовою розрахунковій схемі на динамічне навантаження від кранової візки. При динамічному розрахунку одноповерхового промислового будівлі з жорстким у своїй площині покриттям використовується перетворена розрахункова схема, в якій ОПЗ шляхом прийому редукування представляється у вигляді двухмассовой системи. Дискретні маси шляхом редукування наводяться в точку, розташовану в рівні покриття і точку, розташовану в рівні гальмівних конструкцій. Т кр Кранову навантаження при гальмуванні візка розглядають за графіком (рис. 10). Навантаження носить майже ударний характер. При гальмуванні виникають коливання 0,02 1,99 2,0 t, c Диференціальне рівняння, що описує коливання ОПЗ під дією динамічного навантаження: | | M | | × {q (t)} + | | X | | × {q (t)} + | | C | | × {q (t)} = {P (t)} (1), де | | M | | - матриця інерційних параметрів будівлі; | | X | | = 2 x | | M | | - матриця коефіцієнтів опору, де x - коефіцієнт демпфування, що визначається за формулою: x = d w n / 2 pÖ 1 + (d / 2 p) (D - логарифмічний декремент загасання, рівний для сталевих конструкцій 0,3, w n - власна частота коливань по n-тій формі) | | C | | - матриця жорсткості будівлі; {Q (t)} - вектор зсуву розрахункових точок; {P (t)} - вектор динамічної кранового навантаження. Для рішення рівняння (1) використовується метод розкладання по головних форм коливань, згідно з яким зсув розрахункових точок представляється у вигляді сумарних амплітудних значень зміщень по головних форм коливання. Зсув представлено інтегралом Дюамеля:  , Де f - номер розрахункової точки; n - Номер форми коливання; V f n, V mn - Амплітудні значення зміщень розрахункових точок f і m при n-то формі коливання; m - Розрахункова точка, де прикладена динамічна кранове навантаження; M f - Маса розрахункової точки f; v n - Власна частота коливання з урахуванням затухання: v n = Öw n 2 + n n 2
t - Поточна функція t; R m (t) - Значення навантаження від гальмування кранової візки в розрахунковій точці m в момент часу t; R m - Кранове навантаження, прикладена в розрахунковій точці m. При просторової розрахунковій схемі розрахункова кранове навантаження визначається наступним чином: - Нормативне навантаження, що виникає від гальмування кранової візки на 1-му колесі Р max n = f × (G т + Q × g) / n 0, де f - коефіцієнт тертя, що залежить від типу підвісу вантажу; G т - вага візка, кН; Q - вантажопідйомність крана, т; g = 9,8 Н / кг - прискорення вільного падіння; n 0 - кількість коліс з одного боку мостового крана. кранове навантаження від гальмування візка, що діє на колону T max = T max n × n × g н × n s × S у, де n = 1,1 - коефіцієнт перевантаження; g н = 0,95 - коефіцієнт надійності за призначенням; n s = 1 - коефіцієнт поєднання; S у - сума ординат лінії впливу гальмівний навантаження. S у = 8,89 При вантажопідйомності крана 50 т і польоті 24 м приймаємо кранове обладнання з параметрами 
T н к = 0,1 * (9,8 * Q + G т) / n 0, де G т - вага візка. (180 кН); 0,1 - коефіцієнт, що залежить від типу підвісу. T н к = 0,1 * (9,8 * 50 +180) / 2 = 33,5 (кН) Розрахункова горизонтальна сила (Т): T = γ н * n * nc * Σ y * T н к å y = 1 +0,874 +0,563 +0,437 = 2,874 м T = 0,95 * 1,1 * 0,95 * 2,874 * 33,5 = 95,58 (кН). Зсув розрахункових точок, частоти та форми коливань від дії динамічної кранового навантаження визначаємо за допомогою програми DINCIB.
5. Результати розрахунку ВИХІДНІ ДАНІ: N = 3 NF = 1 DELTA = .300 NPR = 3 МАТРИЦЯ ЖОРСТКОСТІ 70300.000-38900.000 -3034200.000 -38900.000 69150.000 1682148.000 -3034200.000 1682148.000 Діагональні МАТРИЦЯ МАС 227.000000 2242.000000 3.695802E +07 ПРОГРАМА LEVVQR Закінчимо роботу з КОДОМ ICOD = 0 ЧАСТОТИ І ФОРМИ КОЛИВАНЬ 1.W ** 2 = .34167060 D +01 W = .18484330 D +01 N = .88155750 D-01 WZAT = .18463300 D +01 H = .19426580 D +05 .99970050 E +00 .89138620 E-02 .22792450 E-01 2.W ** 2 = .20568550 D +02 W = .45352560 D +01 N = .21629610 D +00 WZAT = .45300960 D +01 H = .17300150 D +04 .50451520 E +00 .86340270 E +00 -. 15639850E-03 3.W ** 2 = .32354920 D +03 W = .17987470 D +02 N = .85786120 D +00 WZAT = .17967000 D +02 H = .23686360 D +03 .99820700 E +00 -. 59855840E-01 -. 26749610E-03 КОЕФІЦІЄНТИ ФОРМ АМПЛІТУДНО Значення зміщень РОЗРАХУНКОВИХ ТОЧОК 1. .51445040 E-04 .45871140 E-06 .11729100 E-05 2. .14712920 E-03 .25178970 E-03 -. 45609680E-07 3. .42067120 E-02 -. 25224860E-03 -. 11273000E-05 Сума по столбцам .44052860 E-02 -. 17462300E-09 -. 22737370E-12 ПЕРЕВІРКА НА ортогональних між 1 ТА 2 Вектор - 0% ВИХІДНІ ДАНІ T = .02000 T1 = 1.99000 T2 = 2.00000TMAX = 5.00000 DT = .10000 PMAX = 95.98000 РОЗРАХУНОК ДЛЯ NF = 1 ЗСУВУ РОЗРАХУНКОВИХ ТОЧОК T = .00000 N = 1 .00000000 E +00 .00000000 E +00 .00000000 E +00 T = .10000 N = 2 .13214330 E-02 .21128250 E-04 .10319230 E-06 T = .20000 N = 3 .25979050 E-02 .26347760 E-03 .13080960 E-05 T = .30000 N = 4 .15188740 E-02 .79570960 E-03 .41713570 E-05 T = .40000 N = 5 .16853960 E-02 .13044310 E-02 .76250400 E-05 T = .50000 N = 6 .34622030 E-02 .16647550 E-02 .11439030 E-04 T = .60000 N = 7 .35334480 E-02 .19874910 E-02 .16344960 E-04 T = .70000 N = 8 .28391300 E-02 .21599550 E-02 .21914660 E-04 T = .80000 N = 9 .37059610 E-02 .20277150 E-02 .27335090 E-04 T = .90000 N = 10 .43532350 E-02 .17251610 E-02 .32887340 E-04 T = 1.00000 N = 11 .35698430 E-02 .13876740 E-02 .38700130 E-04 T = 1.10000 N = 12 .34107950 E-02 .97594810 E-03 .44034090 E-04 T = 1.20000 N = 13 .41328310 E-02 .56206480 E-03 .48645380 E-04 T = 1.30000 N = 14 .39851770 E-02 .32450810 E-03 .52847970 E-04 T = 1.40000 N = 15 .35416540 E-02 .27435890 E-03 .56357770 E-04 T = 1.50000 N = 16 .40802120 E-02 .34459270 E-03 .58731080 E-04 T = 1.60000 N = 17 .45916750 E-02 .56901570 E-03 .60169020 E-04 T = 1.70000 N = 18 .43748370 E-02 .93344310 E-03 .60823880 E-041 варіант T = 1.80000 N = 19 .44976590 E -02 .13004480 E -02 .60408010 E -042 варіант T = 1.90000 N = 20 .50252890 E-02 .15908190 E-02 .58935110 E-04 T = 2.00000 N = 21 .49397920 E-02 .18029450 E-02 .56739030 E-04 T = 2.10000 N = 22 .29054580 E-02 .18456260 E-02 .53655170 E-04 T = 2.20000 N = 23 .20154690 E-02 .14497910 E-02 .48497110 E-04 T = 2.30000 N = 24 .30375970 E-02 .67117930 E-03 .41270050 E-04 T = 2.40000 N = 25 .18614040 E-02 -. 93985730E-04 .33334830 E-04 T = 2.50000 N = 26 -. 26827780E-03 -. 75411840E-03 .24655910 E-04 T = 2.60000 N = 27 -. 17864900E-03 -. 13502200E-02 .14709970 E-04 T = 2.70000 N = 28 -. 19837400E-04 -. 16497420E-02 .44179430 E-05 T = 2.80000 N = 29 -. 14308140E-02 -. 15148020E-02 -. 54299260E-05 T = 2.90000 N = 30 -. 18521230E-02 -. 11282400E-02 -. 15174070E-04 T = 3.00000 N = 31 -. 96214750E-03 -. 59880910E-03 -. 24572520E-04 T = 3.10000 N = 32 -. 11266470E-02 .86231880 E-04 -. 32691930E-04 T = 3.20000 N = 33 -. 17689520E-02 .75087200 E-03 -. 39425290E-04 T = 3.30000 N = 34 -. 12746460E-02 .11732050 E-02 -. 44991740E-04 T = 3.40000 N = 35 -. 91806740E-03 .13450410 E-02 -. 48890270E-04 T = 3.50000 N = 36 -. 16164340E-02 .12923520 E-02 -. 50774530E-04 T = 3.60000 N = 37 -. 19403370E-02 .95944520 E-03 -. 50988400E-04 T = 3.70000 N = 38 -. 16628540E-02 .41331180 E-03 -. 49615000E-04 T = 3.80000 N = 39 -. 19867290E-02 -. 16081450E-03 -. 46413650E-04 T = 3.90000 N = 40 -. 24829050E-02 -. 66686290E-03 -. 41636050E-04 T = 4.00000 N = 41 -. 21854890E-02 -. 10567920E-02 -. 35726890E-04 T = 4.10000 N = 42 -. 17483510E-02 -. 12216680E-02 -. 28737750E-04 T = 4.20000 N = 43 -. 16588800E-02 -. 11111410E-02 -. 20798240E-04 T = 4.30000 N = 44 -. 11688260E-02 -. 79982470E-03 -. 12392270E-04 T = 4.40000 N = 45 -. 23961570E-03 -. 36274160E-03 -. 38271750E-05 T = 4.50000 N = 46 .36764950 E-03 .14615250 E-03 .48003090 E-05 T = 4.60000 N = 47 .78793360 E-03 .61294420 E-03 .13159930 E-04 T = 4.70000 N = 48 .14561550 E-02 .92059890 E-03 .20856250 E-04 T = 4.80000 N = 49 .19492370 E-02 .10355960 E-02 .27747850 E-04 T = 4.90000 N = 50 .19849900 E-02 .95823970 E-03 .33689180 E-04 T = 5.00000 N = 51 .19987910 E-02 .68944190 E-03 .38379960 E-04
6. Обробка результатів  6.1 Розрахунок ОПЗ на динамічну кранову навантаження
Рис.8 Максимальне зміщення у рівні підкранової балки виникає при Т = 1,7 сек.; N = 18 V 1 = 0,437 × 10 -2 м V n = 0,93 × 10 -3 м φ n = 0,61 × 10 -4 радий V 2 = V n + φ n × y 2 = 0,93 × 10 -2 +0,61 × 10 -4 × 78 = 1,3 × 10 -2 (м) Визначаємо зусилля у рівні підкранової балки і в рівні покриття: r рр. × V 1 + r pm × V 2 = Р 1 r m р × V 1 + r mm × V 2 = Р 2 Р 1 = 35 150 × 0,437 × 10 -2 - 19450 × 1,3 × 10 -2 = -99,24 (кН) Р 2 = 12 270 × 1,3 × 10 -2 -19 450 × 0,437 × 10 -2 = 74,51 (кН) Максимальне зміщення у рівні покриття виникає при Т = 1,8 сек.; N = 19 V 1 = 0,449 × 10 -2 м V n = 0,13 × 10 -2 м φ n = 0,605 × 10 -4 радий V 2 = V n + φ n × y 2 = 0, 13 × 10 -2 +0,605 × 10 -4 × 78 = 0,493 * 10 -2 (м) Визначаємо зусилля у рівні підкранової балки і в рівні покриття: r рр. × V 1 + r pm × V 2 = Р 1 r m р × V 1 + r mm × V 2 = Р 2 Р 1 = 35 150 × 0,449 × 10 -2 - 19450 × 0,493 × 10 -2 = 61,93 (кН) Р 2 = 12270 × 0,493 × 10 -2 -19 450 × 0,449 × 10 -2 = -26,84 (кН) 6.2 Розрахунок ОПЗ по плоскій розрахунковій схемі на статичне навантаження від гальмування кранової візки Розрахункова схема має вигляд 
Рис.9 Розрахунок ведеться методом кінцевих елементів. За отриманими значеннями будуємо епюру моментів. Порівняння результатів динамічного розрахунку за просторовою розрахунковій схемі з результатами статичного розрахунку по плоскій схемою 1 варіант (динамічний розрахунок) Статичний розрахунок  
Після порівняння результатів динамічного розрахунку за просторовою розрахунковій схемі з результатами статичного розрахунку по плоскій схемою з'ясували, що момент у верхній частині колони збільшився на 30%, а в нижній частині зменшився на 55%. Розрахунок за просторовою розрахунковою схемою більш наближений до реальних умов, ніж статичний розрахунок, тому що в ньому ми розглядаємо всі споруда в цілому, а не окрему його раму, що дозволяє економічніше і точніше запроектувати конструкції будівлі. Ткр = 95,58 (кН), а Р 1 = 99,24 (кН), отже, Ткр <Р 1. Значить, в будівлі проявилася динамічність, ніж просторовість, тобто на колону буде діяти навантаження, що дорівнює 95,58 кН. Список Літератури Металеві конструкції. Загальний курс: Підручник для вузів / Є. І. Беленя, В. А. Балдін, Г. С. Веденіков та ін; За заг: ред Є. І. Беленя. 6-е вид., Перераб. І доп. - М.: Стройиздат, 1985. - 560 с., Іл. Золіна Т.В. Застосування програмного комплексу по розрахунку промислових будівель на динамічні кранові навантаження: Методичні рекомендації. - Астрахань: АІСІ, 1997. Золіна Т.В. Розрахунок одноповерхових промислових будівель, обладнаних мостовими кранами, на горизонтальні кранові навантаження з урахуванням просторової роботи: Методичні рекомендації. - Астрахань: АІСІ, 1999.
Додати в блог або на сайт
Цей текст може містити помилки.
Будівництво та архітектура | Контрольна робота
121.3кб. | скачати
Схожі роботи:
Розрахунок і проектування основ і фундаментів промислових будівель
Дахи промислових будівель Міжповерхові перекриття
Зведення промислових будівель пристрій нульового циклу
Проектування основ і фундаментів конструювання промислових будівель і споруд
Розрахунок внутрішнього водопроводу будівель і споруд
Розрахунок побудови профілю глибинного насосу
Проблема дидактичного побудови дисципліни у світлі проблеми побудови культурології як науки
Теплоізоляція будівель і споруд
Реконструкція будівель і споруд
| 