7 .12.14.15 | 7 .12.15.18. | 7 .12.15.19 | 7 .12.18.19 | 7 .14.15.18 | 7 .14.15.19. | 7 .12.14.18 | 7 .12.15.18. | 7.15.18.19 | 7.14.18.19 | 11.12.15.19 | 11.12.18.19. | 11.14.15.19 | 11.14.18.19 | 11.12.15.18 | 11.12.14.18 | 11.12.14.15. | 11.12.15.19 | 11.12.15.18 | 11.12.14.15. | 11.12.14.19 | 11.15.18.19 |
Більш компактна конструкція ПКП виходить, якщо характеристики до планетарних механізмів, які становлять групу рівнянь, досить близькі за величиною. Тому структурні схеми ПКП будуємо лише для тих груп рівнянь, в яких характеристика до відрізняється не більше ніж на одиницю (див. табл. 4). У табл. 4 ці групи рівнянь виділені жирним шрифтом з підкресленням (13 груп). 2.7. Побудова структурних схем ТДМ і ПКП Розглянемо з табл. 3 придатне рівняння 7 кінематики ТДМ: У даному рівнянні сонячна шестірня є провідною ланкою з частотою обертання n вщ, епіцікліческая шестерня - гальмівним ланкою з частотою обертання n 2, а водило - гальмівним ланкою з частотою обертання n 1. Перенесемо структурну схему для рівняння 7 кінематики ТДМ в графу 5 табл. 3. Аналогічно сроім структурні схеми для решти придатних рівнянь і переносимо в табл. 3. При цьому у кожної ланки на структурній схемі ставимо індекс, який вказує, з яким гальмівним ланкою (1, 2, 3, 4), ведучим (вщ) або веденим (вм) валом ця ланка з'єднується. З виділених 13 груп рівнянь (див. табл. 4) вдалося побудувати 6 структурних схем ПКП, наведених на рис. 2. Рис. 2. Структурні схеми ПКП Вибір структурної схеми ПКП виробляємо: - Щодо забезпечення вимог компонування ПСП в машині; - За мінімальною шаруватості валів; - По можливості оптимальної установки блокувального фрикціону для включення прямої передачі; - Щодо забезпечення максимального ККД ПКП. Вимоги компонування. Яке взаємне розташування ведучого і веденого валів ПКП найбільш доцільно, залежить від прийнятої загальної схеми компонування трансмісії. Вимогам компонування трансмісії задовольняють схеми з співвісним розміщенням ведучого і веденого валів, тобто схеми 6, 23, 18, 8 і 22 на рис. 2. Однак у схемах 18, 8 і 22 неможливо забезпечити роботу ПКП на всіх передачах, тому для подальшого розгляду приймаємо схеми 6 і 23. Установка блокувального фрикціону. Відповідно до ОКП ПКП (див. рис. 1) найменший розрахунковий момент блокувального фрикціону виходить при блокуванні на нейтралі провідної ланки з гальмівним ланкою четвертої передачі: У решти до подальшого аналізу схемах 6, 23, 18, 8 і 22 (див. рис. 2) таке блокування виконати неможливо. У схемах 6, 23 найменший з можливих розрахунковий момент блокувального фрикціону виходить при блокуванні провідної ланки (вщ) з гальмівним ланкою (1) першої передачі. Тут розрахунковий момент блокувального фрикціону Отже, щодо забезпечення мінімального розрахункового моменту блокувального фрикціону структурні схеми 6, 23 ПКП ідентичні. На зазначених структурних схемах (див. рис. 2) блокувальні фрикціони, блокуючі провідне і гальмівне ланка першої передачі, позначені буквою Ф. Однак у схемі 6 'утруднений висновок гальмівного ланки другого передач, тому для подальшого розгляду приймаємо схему 6. Визначення ККД ПКП. При виборі схеми ПКП ККД визначається на найбільш часто використовуваної передачі, не вважаючи пряму. Для визначення ККД ПКП зручний метод, запропонований проф. М. А. Крейнесом. Загальна методика визначення ККД ПКП на будь-який включеній передачі представлена у вигляді наступних етапів: 1) за кінематичною схемою ПКП з використанням рівнянь кінематики ТДМ визначаємо кінематичне передавальне число u р на р передачу (див. вираз 2.19); 2) за висловом [1, 2.21] визначаємо знаки показників ступеня х i у η 0; 3) за висловом [1, 2.20] визначаємо силове передавальне число на р. передачі; 4) по вираженню [1, 2.18] визначаємо ККД ПКП η р на р передачі. Приймаємо, що найбільш часто використовуваної буде друга передача, яка реалізується при гальмуванні другого гальмівного ланки з частотою обертання n 2. Аналітичне визначення кінематичного передавального числа ПКП. а). На структурній схемі ПКП виділяємо працюючі (навантажені) на розглянутій передачі планетарні ряди. Не навантажені ті ряди, в яких хоча б одна ланка вільно. У схемі 23 (рис. 2) не навантажений планетарний ряд 18, у якого вільно водило, поєднане з вимкненим гальмом (4) четвертої передачі. Планетарні ряди 7, 11 і 14 навантажені. б). Для кожного працюючого (навантаженого) планетарного ряду складаємо рівняння кінематики, виражене через характеристику до ряду / див. вираз (2.4) /. У нашому випадку для 7, 11 і 14 планетарних рядів (мал. 2) рівняння кінематики мають вигляд: [1,2.22] в). Складаємо рівняння зв'язку. Рівняння зв'язку складаємо на підставі кінематичної або структурної схеми 6 ПКП (див. рис. 2). З представленої схеми ПКП слід, що n в7 = n В11; n А7 = n вщ; n А11 = n А14 = n вм; n С14 = n с7 = n В18; n В14 = n с11 = n з18 = 0. г). У рівняннях кінематики і зв'язку частоти обертання всіх ланок, пов'язаних з ведучим і веденим валами, замінюються на n вщ і n вм. У результаті рівняння кінематики [1,2.22] приймуть вигляд: [1,2.23] д). Для визначення передаточного числа ПКП на другій передачі вирішуємо систему рівнянь [1,2.23]. Спочатку з другого і третього рівнянь отриманої системи рівнянь [1,2.23] визначаємо Оскільки і , То прирівнявши ці рівняння отримаємо У підсумку е). Для перевірки виконаних аналітичних викладок в отримане рівняння з табл. 3 підставляємо значення характеристик планетарних рядів . У результаті отримаємо Так як отриманий вираз u 2 дорівнює заданому, то висновок вираження виконано правильно. Визначення знаків показників ступеня х i b η 0. Для структурної схеми 5 ПКП відповідно до виразу [1, 2.2 5], Тоді, використовуючи вираз [1, 2.2 1], Аналогічно визначаємо Силове передавальне число на другій передачі визначаємо за словами [1, 2.2 0]. Тоді для структурної схеми 5 маємо Визначення ККД ПКП на другій передачі. Для структурної схеми 5 ПКП На рис. 3 приведена кінематична схема ПКП, виконана за структурною схемою 6 (див. рис. 2). Гальмом Т 1 включається перша передача. У цьому випадку під навантаженням працюють планетарні ряди 7, 11 і 14. Гальмом Т 2 включається друга передача. У цьому випадку під навантаженням працюють планетарні ряди 7, 11 і 14. Гальмом Т 3 включається третя передача. У цьому випадку під навантаженням працюють планетарні ряди 7, 11 і 14. Гальмом Т 4 включається четверта передача. У цьому випадку під навантаженням працюють планетарні ряди 7, 11, 14 і 18. Фрикціоном Ф включається п'ята (пряма) передача. Рис. 3. Кінематична схема ПКП Таким чином, використовуючи метод синтезу ПКП, вибрали найбільш раціональну її кінематичну схему. 3. Визначення чисел зубів шестерень у планетарній коробці передач У ТДМ, які відносяться до співвісним зубчастим механізмам, не можна довільно призначати числа зубів шестерень, так як необхідно, перш за все, забезпечити збіг осей обертання їх центральних ланок. Крім того, за наявності кількох сателітів необхідно забезпечити можливість складання механізму, а також відсутність зачіпання сателітів одного ряду один за одного. При цьому число зубів найменшою шестерні ТДМ має виключати ймовірність підрізання ніжки зуба. Таким чином, при підборі чисел зубів шестерень ТДМ необхідно забезпечити дотримання умов співвісності, складання і сусідства. Умова співвісності. Виконання цієї умови забезпечує співвісність центральних зубчастих коліс ТДМ. Для найбільш компактного і найпоширенішого в схемах ПКП одновенцового ТДМ зі змішаним зачепленням шестерень умова співвісності записується у вигляді: m Z з = mZ a +2 m Z B 0, де m - модуль зачеплення; Z з, Z a, Z B 0 - число зубів відповідно сонячної шестірні, епіциклу і сателіта. Так як модуль у всіх шестерень однаковий, то Z c = Z a +2 Z Bo. [1,2.29] З умови співвісності [1,2.29] випливає важливе практичне правило при підборі числа зубів: сонячна шестірня і епіцикл повинні мати або парне чи непарне число зубів, щоб їх різниця була парному величиною. В іншому випадку сателіти будуть мати дробове число зубів. Умова збірки. Ця умова визначає можливість складання ТДМ, тобто можливість одночасного зачеплення сателітів із центральними зубчастими колесами. Розглянемо як приклад одновенцовий ТДМ зі змішаним зачепленням шестерень [1, рис. 2.1, а], у якого сателіт В повинен одночасно знаходитися в зачепленні з сонячною шестірнею а і епіциклом с. Це можливо тільки за умови, коли [1,2.30] де d - число сателітів; γ-будь-яке ціле число. Таким чином, умова складання одновенцового ТДМ зі змішаним зачепленням шестерень полягає в тому, що сума чисел зубів сонячної шестірні й епіциклу повинна бути кратна числу сателітів. Умова сусідства. Виконання цієї умови виключає зачіпання сателітів один про одного і надмірні втрати потужності на '"барботаж" масла (зазор між вершинами зубів двох сусідніх сателітів повинен бути більше 3 ... 5 мм). Умова сусідства найчастіше перевіряють графічно. Встановлено, що для забезпечення зазору між вершинами зубів сателітів більше 3 ... 5 мм зазор між їх початковими колами повинен бути не менше 0,2 діаметра початкової окружності найменшою шестерні планетарного ряду. Підбір чисел зубів необхідно починати з найменшої шестерні, число зубів якої має бути не менше 12-14. Таким чином, Z mn = 12-14, що виключає ймовірність підрізання ніжки зуба. У ТДМ зі змішаним зачепленням шестерень і одновенцовимі сателітами [1, рис. 2.1, а] в залежності від характеристики до ряду менше число зубів може мати сонячна шестірня або сателіт. Якщо характеристика планетарного ряду до> 3, то Z min - на сонячній шестірні. Тоді з умови складання [1,2.30] [1,2.31] Якщо до <3, то Z min - на сателіті. Тоді з умови співвісності [1,2.32] Підставляючи Z a з виразу [1,2.31] в [1,2.32], отримаємо [1,2.33] При до = 3 сонячна шестірня і сателіт мають однакове число зубів та їх визначення можна проводити за висловом [1,2.31] або [1,2.33]. Розглянемо отриману схему 6 ПКП, представлену на рис. 3. Для забезпечення достатньої простоти конструкції ТДМ, що входять у схему ПКП, приймемо для всіх її чотирьох рядів однакове число сателітів-d = 3. Розглянь послідовно всі чотири планетарних ряду, що входять у схему ПКП. Для планетарного ряду 7 до 7 = 1.92. Так як , То за висловом [1,2.33], приймаючи γ = 30, визначимо число зубів сонячної шестірні Тоді число зубів епіциклу а число зубів сателіта При цьому уточнене значення характеристики планетарного ряду Для планетарного ряду 11 до 11 = 1,9. Так як , То за висловом [1,2.33], приймаючи γ = 32, визначимо число зубів сонячної шестірні Тоді число зубів епіциклу а число зубів сателіта При цьому уточнене значення характеристики планетарного ряду Для планетарного ряду 14 до 14 = 1,5. Так як , То за висловом [1,2.33], приймаючи γ = 40, визначимо число зубів сонячної шестірні Тоді число зубів епіциклу а число зубів сателіта При цьому уточнене значення характеристики планетарного ряду Для планетарного ряду 18 до 18 = 2.17. Так як , То за висловом [1,2.31], приймаючи γ = 42, визначимо число зубів сонячної шестірні Тоді число зубів епіциклу а число зубів сателіта При цьому уточнене значення характеристики планетарного ряду Оскільки при підборі чисел зубів шестерень планетарних рядів характеристики рядів 7, 11 і 18 змінилися незначно, то слід уточнити значення передавального числа ПКП для найбільш часто використовуваної передачі, виключаючи пряму. У нашому випадку ми взяли, що найбільш часто використовується в експлуатації буде друга передача. Тоді для неї, відповідно до виразу [1,2.28], уточнене значення кінематичного передавального числа яке відрізняється від початкового значення u 2 = 2 всього на 0,4%. Примітка: при підборі чисел зубів шестерень планетарних рядів коробки передач допускається коригування передавальних чисел до 3%. У нашому разі передаточне число на найбільш часто використовуваної передачі змінилося всього на 0,4%, що допустимо. Отже, числа зубів шестерень планетарних рядів підібрані вірно. 4. Кінематичний аналіз планетарної коробки передач Завданням кінематичного аналізу є уточнення передавальних чисел ПКП (якщо при підборі чисел зубів шестерень планетарних рядів змінювалися їх характеристики к) та аналітичне визначення абсолютних частот обертання всіх центральних ланок і відносних частот обертання сателітів на всіх передачах. Кінематичний аналіз ПКП заснований на використанні рівнянь кінематики ТДМ. Розглянемо схему ПКП (рис. 3) і проаналізуємо її роботу на всіх передачах. Для цього запишемо рівняння кінематики для всіх ТДМ, що входять у схему ПКП, в порядку їх розташування на схемі: Перша передача. Вона забезпечується включенням гальма Т 1. Тут під навантаженням працюють планетарні ряди 7, 11 і 14. Перепишемо рівняння кінематики ТДМ для зазначених планетарних рядів: При включенні гальма Т 1 на даній передачі (див. рис. 3) n в7 = n В11 = 0; n А7 = n вщ; n А11 = n А14 = n вм. Вирішуючи рівняння кінематики з урахуванням рівнянь зв'язку, визначимо передавальне число PKP: Зі схеми ПКП випливає, що: З рівняння кінематики для планетарного ряду 7, 14 і 18 з урахуванням рівнянь зв'язку визначимо З рівняння кінематики для планетарного ряду 11, 14 і 18 з урахуванням рівнянь зв'язку визначимо З рівняння кінематики для планетарного ряду 18 з урахуванням рівнянь зв'язку визначимо Визначимо відносні частоти обертання всіх сателітів ПСП при включеній першій передачі. Для цього використовуємо вираз [1,2.11]. У результаті отримаємо: Для оцінки можливості використання заданої схеми ПКП необхідно оцінити абсолютні частоти обертання всіх її ланок. Тому в табл. 5 заносимо результати виконаних розрахунків за абсолютною величиною (без урахування знаків). Друга передача. Забезпечується включенням гальма Т 2 і тут під навантаженням працюють планетарні ряди 7, 11 і 14. Передаточне число було визначено раніше і його величина Частоти обертання центральних ланок ПСП і відносних частот обертання сателітів на другій передачі визначаємо аналогічно. Перепишемо рівняння кінематики ТДМ для зазначених планетарних рядів: При включенні гальма Т 2 на даній передачі (див. рис. 3) n в7 = n В11; n А7 = n вщ; n А11 = n А14 = n вм; n С14 = n с7 = n В18; n В14 = n с11 = n з18 = 0. Зі схеми ПКП випливає, що: З рівняння кінематики для планетарного ряду 7, 14 і 18 з урахуванням рівнянь зв'язку визначимо З рівняння кінематики для планетарного ряду 11 і 7 з урахуванням рівнянь зв'язку визначимо З рівняння кінематики для планетарного ряду 18 з урахуванням рівнянь зв'язку визначимо Визначимо відносні частоти обертання всіх сателітів ПСП при включеній першій передачі. Для цього використовуємо вираз [1,2.11]. У результаті отримаємо: Третя передача. Вона забезпечується включенням гальма Т 3. Тут під навантаженням працюють планетарні ряди 7, 11 і 14. Перепишемо рівняння кінематики ТДМ для зазначених планетарних рядів: При включенні гальма Т 3 на даній передачі (див. рис. 3) n в7 = n В11; n А7 = n вщ; n А11 = n А14 = n вм; n С14 = n с7 = n В18 = 0; n В14 = n с11 = n з18. Вирішуючи рівняння кінематики з урахуванням рівнянь зв'язку, визначимо передавальне число PKP: Зі схеми ПКП слід, що З рівняння кінематики для планетарного ряду 11,14 і 18 з урахуванням рівнянь зв'язку визначимо З рівняння кінематики для планетарного ряду 11 і 7 з урахуванням рівнянь зв'язку визначимо З рівняння кінематики для планетарного ряду 18 з урахуванням рівнянь зв'язку визначимо Визначимо відносні частоти обертання всіх сателітів ПСП при включеній першій передачі. Для цього використовуємо вираз [1,2.11]. У результаті отримаємо: Четверта передача. Вона забезпечується включенням гальма Т 4. Тут під навантаженням працюють планетарні ряди 7, 11, 14 і 18. При включенні гальма Т 4 на даній передачі (див. рис. 3) n в7 = n В11; n А7 = n вщ; n А11 = n А14 = n вм; n С14 = n с7 = n В18; n В14 = n с11 = n з18; n а18 = 0. Вирішуючи рівняння кінематики з урахуванням рівнянь зв'язку, визначимо передавальне число PKP: Зі схеми ПКП слід, що З рівняння кінематики для планетарного ряду 7,14 і 18 з урахуванням рівнянь зв'язку визначимо З рівняння кінематики для планетарного ряду 11,14 і 18 з урахуванням рівнянь зв'язку визначимо З рівняння кінематики для планетарного ряду 11 з урахуванням рівнянь зв'язку визначимо Визначимо відносні частоти обертання всіх сателітів ПСП при включеній першій передачі. Для цього використовуємо вираз [1,2.11]. У результаті отримаємо: Частоти обертання всіх центральних ланок ПСП і відносні частоти обертання сателітів, об / хв Таблиця 5 Передача | 1 | 2 | 3 | 4 | Навантажені ряди ПКП | 7, 11, 14 | 7, 11, 14 | 7, 11, 14 | 7, 11, 14, 18 | n А7 = n вщ | 2 0 00 | 2 0 00 | 2 0 00 | 2 0 00 | n А11 = n А14 = n вм | 758 | 962 | 1258 | 15 63 | n в7 = n В11 | 0 | 328 | 667 | 1163 | n С14 = n С6 = n В18 | 1000 | 641 | 0 | 744 | n В14 = n с11 = n з18 | 393 | 0 | 503 | 1072 | n а18 | 2378 | 2096 | 1142 | 0 | n В07 | 4000 | 3344 | 2667 | 1674 | n В0 11 | 1630 | 1363 | 1270 | 860 | n В0 14 | 4604 | 3848 | 3020 | 1964 | n В0 1 серпня | 2170 | 2291 | 1798 | 1172 |
З аналізу частот обертання всіх ланок ПКП видно, що при роботі під навантаженням вони не перевершують допустимих меж. Таким чином, отримана в результаті синтезу схема ПКП забезпечує роботу всіх підшипників в області допустимих для них частот обертання. 5. Силовий аналіз планетарної коробки передач Силовий аналіз ПКП проводиться з метою визначення максимальних крутних моментів, що навантажують фрикційні елементи і шестерні планетарних рядів, що необхідно для їх подальшого розрахунку. Крутні моменти, що діють на ланки планетарного ряду. У ТДМ зі змішаним зачепленням шестерень [1, рис. 2.1] абсолютні величини моментів М а на сонячній шестірні, М в на воділе і М с на епіцикли зв'язані співвідношеннями: М в = М а (1 + к); (2.34) М з = М а к; (2.35) (2.36) Відзначимо основні властивості цих співвідношень: 1) вони справедливі для будь-якого режиму роботи ТДМ (блокування, обертання двох ланок при загальмованому третьому ланці, обертання всіх ланок під навантаженням); 2) якщо момент однієї з ланок дорівнює нулю, то два інших теж рівні нулю і весь ТДМ не навантажений (ця властивість використовується при визначенні навантажених лав ПКП); 3) знаючи момент, підведений до одного ланці, можна визначити два інших моменту; 4) збігаються за напрямком моменти сонячної шестірні й епіциклу спрямовані проти моменту водила і весь ТДМ урівноважений. Визначення гальмівних моментів. Гальмівні моменти по відношенню до ПКП є зовнішніми. Крім гальмівного моменту при включенні передачі з передавальним числом і р ≠ 1 на ПКП діють ще два зовнішніх моменту: на її провідному М вщ і відомому М вм валах (рис. 4). Рис. 4. Схема зовнішніх моментів, що діють на ПКП з двома ступенями свободи Запишемо умова рівноваги системи: де М Тр - момент тертя гальма на р. передачі. Приймаючи М вм = М вщ u р η р, отримаємо Нехтуючи втратами в ПКП (помилка не перевищує 3%), остаточно отримаємо (2.43) Вираз [1,2.43] дозволяє визначити розрахунковий момент гальма на будь-якій передачі в ПКП з урахуванням знака передавального числа u р. Визначимо розрахункові моменти на сонячних шестернях всіх планетарних рядів обраної нами раніше схеми ПКП (див. рис. 3), її гальм і блокувального фрикціону. Тут необхідно розглянути роботу ПКП на всіх передачах. Перша передача. Під навантаженням працює планетарні ряди 7, 11 і 14. Розрахунковий момент гальма першої передачі визначимо за виразом [1,2.43] і рівнянням кінематики і зв'язку для цих рядів. Тоді Момент на сонячній шестірні планетарного ряду 7, 11 і 14 (Див. рис. 3) Друга передача. Під навантаженням працює планетарні ряди 7, 11 і 14. Розрахунковий момент гальма другої передачі визначимо за виразом [1, 2. 43] і рівнянням кінематики і зв'язку для цих рядів. Тоді Момент на сонячній шестірні планетарного ряду 7, 11 і 14 (Див. рис. 3) Третя передача. Під навантаженням працює планетарні ряди 7, 11 і 14. Розрахунковий момент гальма третьої передачі визначимо за виразом [1, 2. 43] і рівнянням кінематики і зв'язку для цих рядів. Тоді Момент на сонячній шестірні планетарного ряду 7, 11 і 14 (Див. рис. 3) Четверта передача. Під навантаженням працює планетарні ряди 7, 11, 14 і 18. Розрахунковий момент гальма четвертої передачі визначимо за виразом [1, 2. 43] і рівнянням кінематики і зв'язку для цих рядів. Тоді Момент на сонячній шестірні планетарного ряду 7, 11, 14 і 18 (Див. рис. 3) П'ята передача. Включено блокувальний фрикціон Ф і під навантаженням працюють планетарні ряди 7, 11 і 14 Результати виконаних розрахунків занесені в таблицю 6. Навантаження на елементи ПКП Таблиця 6 Передача | Розрахунковий момент у долях від М вщ |
| М Т1 | М Т2 | М Т3 | М Т4 | Ф | М А7 | М А11 | М А14 | М а18 | 1 | 1,64 | 0 | 0 | 0 | 0 | 1 | 1,09 | 1,09 | 0 | 2 | 0 | 1,08 | 0 | 0 | 0 | 1 | 0,43 | 0,43 | 0 | 3 | 0 | 0 | 0,67 | 0 | 0 | 1 | 0,27 | 0,27 | 0 | 4 | 0 | 0 | 0 | 0,28 | 0 | 1 | 0,34 | 0,34 | 0,28 | 5 | 0 | 0 | 0 | 0 | 3 | 1 | 1,3 | 1,3 | 0 |
Розрахунки планетарних рядів коробки передач необхідно виконувати за максимальними навантажуючим моментів, величини яких представлені в табл. 6. Бібліографічний список Шаріпов В. М., Крумбольт Л. М., Маринчині А. П. Планетарні коробки передач колісних і гусеничних машін. / За заг. ред. В. М. Шаріпова .- М.: МГТУ «МАМІ», 2000.-142 с. Проектування повнопривідних колісних машин: У 2 т. Т. 1. Учеб. Для вузів / Б.А. Афанасьєв, Н.Ф. Бочаров, Л.Ф. Жеглов; Під ред. А.А. Полунгяна. - М.: Із МГТУ ім. Н.Е. Баумана, 1999. - 488 с. Довідник НИИАТ: 12 - е вид. перероблене. і доп. - М.: Транспорт, 1984. - 546 с. Баженов С.П. Методичні вказівки до курсової роботи з теорії автомобіля і трактора для очної та очно-заочної форми навчання спеціальності «Автомобіле-і тракторобудування» / С.П. Баженов .- Липецьк: ЛДТУ, 2001. - 35 с. Конструювання вузлів і деталей машин: Учеб. посібник для техн. спец. вузів / П.Ф. Дунаєв, О.П. Льоліком. - М.: Вищ. шк., 2000. - 447 с.
Додати в блог або на сайт
Цей текст може містити помилки. Транспорт | Курсова 208.3кб. | скачати
Схожі роботи: Розрахунок планетарної коробки перемикання передач трактора класу 0 2 Діагностика та ремонт коробки передач гусеничного трактора Загальне пристрій коробки передач автомобіля Виготовлення вторинного валу коробки передач автомобіля ГАЗ-53 Розробка технологічного процесу термічної обробки сталевої деталі Вал коробки передач Розрахунок коробки швидкостей металорізальних верстатів Кінематичний розрахунок Тяговий розрахунок трактора і автомобіля 2 Тяговий розрахунок трактора ДТ 75М Тяговий розрахунок трактора і автомобіля
|