Анотація
Пояснювальна записка представляє собою звіт про виконання курсової роботи на тему: «Розрахунок кожухотрубчасті двоходового повітропідігрівника парового котла».
Описана в роботі методика та формули дають можливість формалізованим шляхом з достатньою для інженерних цілей точністю розрахувати розміри апарату і вибрати їх загальне компонування. Тут розглядається визначення діаметру корпусу апарату, кількості та довжини трубок, вибір розміщення трубок в трубних плитах і розташування перегородок в трубному та міжтрубному просторах, визначення діаметра патрубків для робочих середовищ.
Для складання пояснювальної записки в даній курсовій роботі використовувалися: текстовий процесор Microsoft Word, табличний процесор Excel.
Введення
Широке застосування в техніці водяної пари загальновідомо. Він застосовується як робоче тіло на електричних станціях і як теплоносій для технологічних (випарювання, сушіння, нагрівання тощо) та опалювальних цілей. Отримання пара з води здійснюється в котельних агрегатах - парогенераторах, парових котлах.
Провідне місце в теплоенергетиці належить паротехніке. Основним типом потужної теплової електростанції є станція, що працює по паровому циклу і обладнана котельнями і турбінними агрегатами. Призначення котельних агрегатів полягає в надійному і економічному виробництві певної кількості пара заданих параметрів.
Розміри, складність і розмаїтість устаткування, габарити будівлі, вартість і складність експлуатації визначають важливе місце котельних установок на потужних електростанціях. Тому прогрес великої енергетики найтіснішим чином пов'язаний з розвитком енергетичного парогенераторобудування.
Котельні установки (меншого масштабу) дуже поширені в різних галузях промисловості - на промислових теплоелектростанціях, призначених для комбінування вироблення тепла і електричної енергії, як установки, що виробляють пар для виробничих та опалювальних цілей, і т.п.
Сучасний котельний агрегат являє собою велике інженерне спорудження, складний комплекс технічних пристроїв і механізмів, робота яких для забезпечення надійності і економічності роботи агрегату повинна бути дуже чіткою і строго узгодженою.
Метою виконання курсової роботи є розрахунок тепломасообмінних апаратів при вирішенні завдань у сфері професійної діяльності.
1. Опис роботи і конструкції парових котлів
У цій главі докладно розглянуто: котельний агрегат і його елементи, призначення парового котла і всіх його складових, а також робота котельного агрегату і всіх його елементів.
Котельний агрегат, його схема і елементи [1]
Котельний агрегат (рис. 1.) Складається з наступних елементів: власне парового котла 1, 2, 3, пароперегрівача 4, водяного економайзера 5, повітропідігрівника 6, топкового пристрою 7, обмурівки 8, каркаса 9, арматури, гарнітури і сполучних комунікацій (труб і каналів).
Рис. 1 - Схема котельного агрегату
Призначенням парового котла (в вузькому сенсі слова, як елемента котлоагрегату) є перетворення надходить нього води в насичений пар заданого тиску. Власне паровий котел складається з розрідженого пучка труб - фестона 2, системи екранних труб 3 і барабана 1.
Розміщені біля стін топки екранні труби 3 розташовані вертикально. З барабана 1 по опускним трубах 10 до нижнім колекторам екранних труб 11 підводиться вода. Топкові екрани сприймають велика кількість тепла від заповнюють топковий простір 7, інтенсивно випромінюючих, розпечених продуктів згоряння палива. Внаслідок цього в екранних трубах частина води перетворюється на пару. Пароводяна суміш рухається знизу вгору і відводиться в барабан котла 1. Тут пар відділяється від води і надходить в паровий простір 12, а вода з водяного простору 13 надходить в опускні труби 10.
Так здійснюється безперервний рух води по замкнутому шляху, зване природною циркуляцією води і те, що відбувається внаслідок різниці питомих ваг пароводяної суміші (в екранних трубах) і води (в опускних трубах).
У екранах утворюється основна кількість пара, виробленого котлом. Вони служать також для запобігання стін топки від впливу топкових газів, що мають високу температуру, і для запобігання ошлакования топки.
Фестонні труби 2 є продовженням екранних труб, розміщених біля задньої стінки топки. Вони утворюються шляхом розведення труб заднього однорядного екрану в кілька рядів. Таким чином, створюється пучок труб, якому тепло передається випромінюванням і конвекцією, і продукти згоряння охолоджуються до заданої температури перед пароперегрівом. Крім того, фестони служить для захисту пароперегрівача від випромінювання заповнюють топку продуктів згоряння.
У барабані котла 1, як правило, встановлюються сепаруючі пристрої, що служать для відділення води від пари і забезпечують одержання практично сухого насиченої пари.
Важливим елементом котельного агрегату є пароперегрівач 4. Він призначений для перегріву до заданої температури отриманого в котлі насиченої пари. Пароперегрівач складається з групи паралельно включених вигнутих труб-змійовиків, приєднаних до колекторів. Насичена пара з парового простору барабана котла по з'єднувальним трубах надходить у вхідний колектор пароперегрівача 14, далі рухається по змеевикам, де перегрівається до заданої температури, а потім надходить у вихідний колектор 15 і звідти спрямовується до споживача.
Основне значення водяного економайзера 5 полягає в підігріві живильної води за рахунок тепла продуктів згоряння палива. Конструкція економайзера аналогічна конструкції пароперегрівача. Вода подається живильним насосом у вхідний (нижній) колектор економайзера, проходить по змеевикам, надходить у вихідний колектор, а звідти - в барабан котла. У великих агрегатах, як правило, застосовуються двоступінчасті економайзери, як показано на рис 1.
Воздухоподогреватель 6 служить для підігріву надходить топку повітря за рахунок тепла димових газів. Гази рухаються зверху вниз всередині труб, омиваних зовні поперечним потоком повітря.
У топковому пристрої 7 здійснюється спалювання твердого палива у вигляді пилу. Суміш палива і повітря надходить у топку з пальників 16, в котельній камері відбувається займання та горіння палива. Топкове пристрій повинен забезпечувати:
а) високий ступінь повноти спалювання палива при мінімальній кількості надлишкового повітря;
б) охолодження продуктів згоряння палива до заданої умовами проектування температури.
Обмурівку 8 складають стіни і перекриття котельного агрегату, виконані з цегли або зі спеціальних плит і щитів. Вона відокремлює від зовнішнього простору топку і наступні газоходи агрегату - канали, в яких розміщені поверхні нагрівання й по яких рухаються димові гази. Внутрішня частина обмурівки топки, виконувана з вогнетривких матеріалів, називається футеровкою. Обмурування повинна мати гарні теплоізоляційними властивостями для забезпечення невисокої температури її зовнішньої поверхні і невеликих втрат тепла в навколишнє середовище, а також повинна бути щільною, що забезпечує мінімальні присоси зовнішнього повітря в працюючі під розрядження газоходи.
Каркас 9 служить для кріплення і підтримки всіх частин котельного агрегату і його обмурування. Він виконується у вигляді металевої конструкції з колон і балок і спирається на фундамент.
Для можливості експлуатації котельного агрегату необхідний ряд пристосувань і пристроїв, що носять назву арматури і гарнітури. До обов'язкової арматурі відносяться: манометр, водовказівні прилади, запобіжні клапани, живильні, автоматичні зворотні, парові, спускні та продувочні клапани. Гарнітура агрегату - це переважно чавунні деталі: дверки, кришки люків, баньки в обмуровці, заслінки для регулювання тяги, а також обдувочние пристрої, що служать для очищення поверхні нагрівання від відкладень летючої золи.
Сполучні комунікації агрегату складаються з труб, що підводять воду до екранів і відвідних з екранів пароводяну суміш, із з'єднувальних труб між економайзером і барабаном котла і між котлом і пароперегрівачем, з повітропроводів - каналів для підведення повітря й інших більш дрібних внутрішніх комунікацій.
На рис. 1 наведена П-образна компонування агрегату. Вона характеризується наявністю дух вертикальних шахт - топкової і конвективної та розташованого вгорі з'єднувального газоходу. Утворені в топці продукти горіння рухаються в топковому просторі знизу вгору, омивають фестони, направляються в сполучний газохід, де розташований пароперегрівач, потім повертають на 90 º, надходять конвективну шахту і рухаються в ній зверху вниз, омиваючи послідовно поверхні нагрівання водяного економайзера та повітропідігрівника. Охолоджені продукти горіння відсмоктуються димососом і через димову трубу віддаляються в атмосферу. У разі потреби димові гази попередньо очищаються в спеціальних пристроях від летючої золи.
Повітропідігрівники [1]
Воздухоподогреватель - теплообмінний апарат для нагрівання проходить через нього. Його широко застосовують у котельних установках теплових електростанцій і промислових підприємствах, в пічних агрегатах промисловості (наприклад, металургійної, нафтопереробної), в системах повітряного опалення, припливної вентиляції та кондиціонування повітря.
В якості теплоносія використовують гарячі газоподібні продукти згоряння (в котельнях і пічних установках), водяна пара, гарячу воду чи електроенергію (у системах опалення та вентиляції).
За принципом дії воздухоподогревателі поділяють на рекуперативні і регенеративні. У рекуперативних повітропідігрівника теплообмін між теплоносієм і нагрівається повітрям відбувається безперервно через розділяють їх стінки поверхонь нагріву, в регенеративних - здійснюється поперемінно нагріванням і охолодженням насадок (металевих або керамічних) нерухомих або обертових поверхонь нагріву повітропідігрівника. На теплових електростанціях застосовуються головним чином трубчасті (сталеві та чавунні) рекуперативні воздухоподогревателі, рідше - обертові регенеративні. У металургійній промисловості широко поширені регенеративні Повітропідігрівники періодичної дії з керамічної насадкою. Сучасні металеві воздухоподогревателі дозволяють нагрівати повітря до 450-600 ° С, воздухоподогревателі з керамічної насадкою - до 900-1200 ° С.
Рис. 2 - Схема повітропідігрівника
2. Складання моделі розрахунку повітропідігрівника
У даному розділі розглядається формулювання завдання для розрахунку кожухотрубчасті двоходового повітропідігрівника парового котла; представляються вихідні дані і необхідні розрахункові формули.
2.1 Змістовна формулювання завдання
Завданням розрахунку теплообмінного апарату є визначення основних розмірів апаратів і вибір їх загального компонування. Тут розглядається визначення діаметру корпусу апарату, кількості та довжини трубок, вибір розміщення трубок в трубних плитах і розташування перегородок в трубному та міжтрубному просторах, визначення діаметра патрубків для робочих середовищ.
2.2 Вихідні дані
Вихідні дані до проекту: Димові гази (13% СО , 11% Н
О), в кількості 19,6 кг / с рухаються по сталевих трубах діаметром 53/50 мм зі швидкістю 14 м / с.Температура газів на вході в воздухоподогреватель - 380
. Повітря у кількості 21.5 кг / сек нагрівається від 30
до 260
і рухається поперек трубного пучка зі швидкістю 8 м / с.Труби розташовані в шаховому порядку.
2.3 Розрахункові формули
Нижче детально розглянуті основні розрахункові формули для вирішення поставленої вище задачі.
2.3.1 Розрахунок проточної частини трубного простору
Основну групу теплообмінних апаратів, що використовуються в промисловості, становлять поверхневі теплообмінники, в яких тепло від гарячого теплоносія передається холодного теплоносія через розділяє їх стінку.
Оскільки має місце складний теплообмін випромінюванням і конвекцією, то основне рівняння теплопередачі буде мати вигляд:
(1)
де Q - Тепловий потік (витрата переданої теплоти), Вт,
K - Сумарний коефіцієнт теплопередачі, Вт / (м 2 · К),
F - площа поверхні теплопередачі, м 2,
Δt ср - Середня різниця температур гарячого і холодного теплоносія, До.
Сумарний коефіцієнт тепловіддачі визначається наступним чином:
(2)
Коефіцієнт тепловіддачі для води, переданої тепло конвекцією, дорівнює:
(3)
де Nu - критерій Нуссельта, що характеризує інтенсивність переходу тепла на кордоні потік - стінка;
λ - коефіцієнт теплопровідності теплоносія;
d - діаметр трубки.
Коефіцієнт Нуссельта для води (при Re> 10000) знайдемо із співвідношення:
(4)
де Re - критерій Рейнольдса, що характеризує співвідношення сил інерції і тертя в потоці:
(5)
Pr і Pr ст - Критерій Прандтля, що характеризує ставлення вязкостних і температуропровідності властивостей теплоносія і стінки трубопроводу.
Коефіцієнт тепловіддачі для димових газів, переданих тепло випромінюванням, дорівнює:
(6)
де = 5,67 Вт / м 2 · К 4 - коефіцієнт випромінювання абсолютно чорного тіла,
ε '- ступінь чорноти поверхні теплообмінника;
ε р - Ступінь чорноти димових газів;
T р і T в - середні температури за Кельвіном газів і води відповідно.
Ступінь чорноти димових газів знайдемо за співвідношенням [3]:
(7)
де - Ступеня чорноти вуглекислого газу і пари води відповідно. Ці величини визначаються за довідниками з урахуванням парціального тиску газу і середньої довжини шляху променя, який визначається за формулою:
(8)
де d н і d в - зовнішній і внутрішній діаметри трубки відповідно;
s 1 і s 2 - кроки розміщення трубок поперек і вздовж струму середовища відповідно.
Ступінь чорноти поверхні теплообмінника дорівнює
(9)
де - Ступінь чорноти стінки трубки.
Термічний опір сталевий стінки і забруднень одно:
(10)
де r загр1 і r загр2 - теплова провідність забруднень стінок;
δ - товщина стінки;
λ ст - коефіцієнт теплопровідності стінки.
Тоді коефіцієнт теплопередачі буде дорівнює:
(11)
Середня різниця температур Δt ср визначається наступним чином [2]:
(12)
де Δt б і Δt м - велика і менша різниці температур на кінцях теплообмінника відповідно.
Якщо ставлення , То з достатньою точністю замість рівняння (12) можна застосовувати таке рівняння:
(13)
Слід зазначити, що з рівняння (12) випливає: якщо Δt б = 0 або Δt м = 0, то й Δt сер = 0; якщо Δt б = Δt м, то Δt сер = Δt б = Δt м.
Якщо температура одного з теплоносіїв в процесі теплопередачі не змінюється уздовж поверхні (конденсація насиченої пари, кипіння рідини), то середню різницю температур Δt ср також визначають за рівнянням (12) і (13).
Формули (12) і (13) застосовні за умови, що в теплообміннику значення коефіцієнта теплопередачі К і твір масової витрати на питому теплоємність G · с для кожного з теплоносіїв можна вважати постійним уздовж всієї поверхні теплообміну.
У тих випадках, коли вздовж поверхні теплообміну значно змінюється величина коефіцієнта теплопередачі К (чи твір масової витрати на питому теплоємність G · с), застосування середньої логарифмічною різниці температур [рівняння (12)] стає неприпустимим. У цих випадках диференціальне рівняння теплопередачі вирішують методом графічного інтегрування.
Середню температуру води знайдемо за формулою:
(14)
де t на поч і t в кін - початкова і кінцева температури води відповідно.
Середню температуру димових газів знайдемо за формулою:
(15)
Середня витрата тепла, що передається від димових газів до води, знайдемо за формулою:
(16)
де G в - Ваговий витрата води в теплообміннику;
c в - Середня питома теплоємність води;
t на поч і t в кін - початкова і кінцева температури води відповідно.
Площа поверхні теплообміну апарату знаходиться зі співвідношення (1):
(17)
Розрахункова довжина трубок визначається за виразом:
(18)
З рівняння безперервності потоку:
(19)
легко визначається площа перерізу трубок одного ходу:
(20)
де G - ваговий витрата робочого середовища, кг / с;
w - Швидкість руху, м / с;
γ - Питома вага середовища, кг / м 3.
Площа перерізу визначається також співвідношенням
звідки знаходимо кількість трубок одного змійовика
(21)
де d в - Внутрішній діаметр трубок.
Якщо за формулою (17) довжина трубок виявиться більше, ніж 6 - 7 м, то слід прийняти кілька паралельно працюють змійовиків. Число ходів при цьому складе:
(22)
де L - робоча довжина трубок.
Загальна кількість трубок прийнятої довжини L складе:
(23)
Ця кількість трубок необхідно розмістити в трубній плиті і відповідно до прийнятого розміщенням визначити діаметр корпусу апарату.
2.3.2 Вибір та розміщення трубок в трубних плитах
Вибір розміщення трубок в трубних плитах має здійснюватися з урахуванням таких вимог:
досягнення максимальної компактності пристрою, що приводить до зменшення діаметрів трубних плит і корпусу апарату, а також до зменшення перетину міжтрубного простору, що збільшує швидкість рухається в ньому робочого середовища і підвищує коефіцієнт теплопередачі;
забезпечення достатньої міцності трубних плит та умов міцного і щільного кріплення трубок в плитах;
надання конструкції апарату максимальної «технологічності» у сенсі полегшення умов виготовлення та ремонту апарату.
Дотримання цих важливих вимог пов'язана з вибором геометричної конфігурації розміщення трубок в плитах і кроку розміщення.
За геометричної конфігурації розрізняють такі способи розміщення трубок:
по вершинах правильних багатокутників;
по концентричних кіл.
Переважно поширення на практиці отримав перший з цих способів, причому тут у свою чергу розрізняють розміщення труб по вершинах рівносторонніх трикутників (по сторонах правильних шестикутників) і по вершинах і сторонам квадратів.
Якщо a - кількість трубок, розташованих по стороні найбільшого шестикутника, то загальна кількість трубок у пучку b дорівнюватиме:
(24)
При цьому кількість трубок, розташованих по діагоналі найбільшого шестикутника одно
(25)
Об'єднавши співвідношення (24) і (25) можна отримати:
(26)
У круглих плитах циліндричних апаратів при розташуванні трубок по периметрах правильних шестикутників частина плит виявляється невикористаною.
Кількість трубок, розміщених додатково на зазначених сегментах, визначається в залежності від кількості додаткових рядів на сегменті (паралельних сторонам шестикутників) і числом труб в кожному з цих рядів. Дані про кількість додаткових трубок, розташованих на сегментах трубних плит, наведені в довідковій літературі.
2.3.3 Визначення внутрішнього діаметру корпусу апарату
Внутрішній діаметр корпусу теплообмінного апарата визначається в залежності від активної площі трубної плити Ф, укладеної в цьому корпусі.
(27)
звідки
(28)
Активна площа трубної плити складається з корисної площі Ф п, що припадає на розміщені в плиті трубки, і вільної площі Ф с, не заповненій трубками:
(29)
Корисна площа трубної плити прямо пропорційна числу трубок апарату:
(30)
де Ф тр - Площа плити, необхідна для розміщення однієї трубки, включаючи і міжтрубний простір.
Величина площі Ф тр при розміщенні трубок по вершинах правильних багатокутників визначається співвідношенням
(31)
де t - Крок розміщення трубок;
α - Кут, утворений центральними лініями трубних рядів.
Неважко зробити висновок, що при розміщенні трубок по вершинах рівносторонніх трикутників (шахове розташування) α = 60 º та sinα = 0,866; при розміщенні трубок по вершинах квадратів (коридорне розташування) α = 90 º та sinα = 1.
Вільна площа трубної плити визначається її конструктивним оформленням. До неї відносяться площа по периферії трубного пучка, смуги для приміщення перегородок в камерах апаратів. Вона становить приблизно 10 - 50% від корисної площі трубної плити Ф п.
Таким чином, можна написати:
(32)
або також
(33)
де ψ - коефіцієнт заповнення трубної плити.
При розміщенні трубок по шестикутника можна приймати ψ = 0,6 - 0,8.
Підставляючи вираз (33) у формулу (28) отримаємо розрахункове співвідношення для визначення внутрішнього діаметру корпусу апарату:
(34)
де ;
d н - Зовнішній діаметр трубки.
Якщо взяти до уваги, що поверхня теплообміну апарату
і знехтувати невеликою різницею між значеннями розрахункового і зовнішнього діаметрів трубки d р і d н, то отримаємо:
(35)
Остаточно величина діаметра корпусу уточнюється при зображенні на кресленні розміщення трубок і трубної плити з урахуванням всіх конструктивних особливостей даного апарату.
2.3.4 Розрахунок проточної частини міжтрубного простору
При русі в міжтрубному просторі однофазної середовища вихідним співвідношенням є по аналогії з розрахунком трубного простору рівняння безперервності потоку:
(36)
звідки легко визначається площа перерізу трубок одного ходу:
(37)
де G - ваговий витрата робочого середовища,
w - Швидкість руху,
γ - Питома вага середовища.
Величина площі перерізу визначається умовами розміщення трубного пучка. При цьому можна отримати наступне співвідношення:
(38)
Якщо зіставити цю величину з площею перерізу трубного простору , То при середніх значеннях
отримуємо:
У разі поперечного потоку середовища в міжтрубному просторі повну площу Ф св можна віднести до діаметрально подовжньому перетину, причому тут
(39)
де L - робоча довжина трубок.
Далі знаходимо:
(40)
де b - число трубок по діагоналі периферійного шестикутника.
У разі поперечного руху середовища ступінь заповнення перерізу трубками
(41)
Зазвичай в теплообмінних апаратах .
Число ходів визначається на підставі співвідношення:
(42)
або також
(43)
При цьому кількість перегородок
(44)
У великій групі парорідинних теплообмінних апаратів, де в міжтрубний простір надходить газ, установки перегородок в міжтрубному просторі звичайно не потрібно.
Розрахунок апарату для конкретних даних
У цій главі докладно розглянуто розрахунок повітропідігрівника для вихідних даних.
3.1 Розрахунок проточної частини трубного простору
У трубному просторі рухається вода.
Приймемо кінцеву температуру охолодження димових газів 300 º С. Тоді температурна схема буде мати вигляд:
Так як відношення , То середню різницю температур знайдемо за формулою (12):
Середню температуру повітря знайдемо за формулою (14):
Середню температуру димових газів знайдемо за формулою (15):
Тоді середня витрата переданого тепла буде дорівнює:
де середня питома теплоємність повітря з в = 1,02 кДж / кг · К при t = 145 º C [5].
Сумарний коефіцієнт тепловіддачі визначаємо за формулою (2). Для цього знайдемо всі вхідні в нього складові за формулами (3) - (11):
Для повітря [5] ρ = 827,3 кг / м 3 ; Μ = 119,7 · 10 -6 Па · с; λ = 0,629 Вт / м · К; Pr = 0,888.
Ступінь чорноти димових газів знайдемо за співвідношенням (7). Для цього необхідно знайти ступеня чорноти вуглекислого газу і пари води.
Довжина шляху променя дорівнює
тут s 1 = 2,4 d н і s 2 = 2,3 d н рекомендовані нормалями Главхіммаша при діаметрі трубок d = 53 / 50мм.
Далі знаходимо
Тоді за номограммам [3] цим значенням відповідає:
Значить, відповідно до рівняння (7) ступінь чорноти димових газів буде дорівнює
Ступінь чорноти поверхні теплообмінника знайдемо за співвідношенням (9). З [2] для окисленої стали середнє значення ступеня чорноти .
Прийнявши температуру стінки рівній температурі охололи газів, можна записати:
Тоді коефіцієнт тепловіддачі для димових газів, переданих тепло випромінюванням, буде дорівнює
Знайдемо конвективну складову коефіцієнта тепловіддачі газу.
Для димових газів [5] ρ = 0,384 кг / м 3 ; Μ = 39,3 · 10 -6 Па · с; λ = 7,84 · 10 -2 Вт / м · К; Pr = 0,614.
Тоді знайдемо сумарний коефіцієнт тепловіддачі для димових газів
Термічний опір сталевий стінки і забруднень одно:
де з [2] для сталевої стінки ;
.
Значить, коефіцієнт теплопередачі буде дорівнює:
Площа поверхні теплообміну апарату буде дорівнює:
Приймаються площа поверхні теплообміну апарату рівну 1000 м 2.
Тоді кількість тепла, переданого конвекцією та випромінюванням, знайдемо з рівняння (1):
Площа перерізу трубок трубного простору визначимо за формулою (20):
Число трубок за формулою (21) складе:
Приймаються число трубок відповідно до рекомендацій нормалей Главхіммаша рівне n = 174.
Розрахункова довжина трубок відповідно до (18) дорівнює:
4. Перевірочний розрахунок
Для підтримки теплового балансу в системі необхідно виконання наступного рівності:
Отримуємо
Похибка обчислень становить
Значить, кінцевою температурою димових газів при розрахунку воздухопод
5. Результати розрахунку
Поставивши собі за вище метою роботи, були вирішені наступні завдання:
Розрахована проточна частина трубного простору.
Прийнявши кінцеву температуру димових газів 300 º С, отримали:
а) середню різницю температур ;
б) середню температуру повітря ;
в) середню температуру димових газів ;
г) середня витрата переданого тепла ;
д) площа поверхні теплообміну апарату ;
е) площу перерізу трубок трубного простору ;
ж) число трубок трубного простору n = 174;
з) довжина трубок трубного простору
2) Розрахована теплопередача випромінюванням.
а) Сумарний коефіцієнт тепловіддачі випромінюванням і конвекцією для димових газів ;
б) Кількість тепла, що переходить від більш нагрітого тіла до менше нагрітого допомогою лучеиспускания і конвекції одно .
3) Розрахунок повітропідігрівника обчислено з похибкою .
6. Аналіз результатів рахунки
Перевірочний розрахунок показав, що в системі дотриманий тепловий баланс. А значить, з урахуванням похибки, розрахунок виконано вірно.