Підсилювач потужності звукової частоти

[ виправити ] текст може містити помилки, будь ласка перевіряйте перш ніж використовувати.

скачати

Міністерство освіти Російської Федерації
Уральський державний технічний університет - УПІ
Кафедра «Радіоелектроніки інформаційних систем»
Оцінка проекту
Члени комісії
Пояснювальна записка
до курсового проекту
Підсилювач потужності звукової частоти
По предмета «Схемотехніка аналогових електронних пристроїв»
Дата: 31.05.2002
Група: Р - 304
Керівники: В. Г. Важенін
Консультант: С. В. Гриньків
Студент: І. В. Колтишев
Єкатеринбург 2002

Зміст
  Введення
1. Теоретичні основи про проектування УМЗЧ
2. Розробка принципової схеми
2.1 Вихідні параметри
2.2 Вихідний каскад
2.3 Проміжний каскад
2.4 Вхідний каскад
3. Дослідження УМЗЧ з допомогу ЕОМ
Висновок
Бібліографічний список
Програми


Введення

У даному курсовому проекті нам було запропоновано спроектувати підсилювачі потужності звукової частоти (УМЗЧ).
УМЗЧ мають широке застосування. Якість даних пристроїв характеризується наступними основними показниками: лінійні спотворення (нерівномірність амплітудно - і фазо - частотної характеристик), нелінійні спотворення і паразитна модуляція (поява нових складових у частотному спектрі сигналу, варіації рівня і частоти переданого сигналу - детонація), відносний рівень перешкод (відношення сигнал / шум). Тенденції розвитку УМЗЧ спрямовані на покращення цих параметрів. Нам же пропонується спроектувати відносно простий підсилювач.
Метою проектування є розробка підсилювача відповідно до технічного завдання, вибір його принципової схеми, розрахунок параметрів елементів схем, розробка друкованої плати, а так само тестування і проведення різних аналізів отриманої схеми з допомогою ЕОМ з мета її доопрацювання і визначенням характеристик.
У результаті ми повинні представити всю необхідну технічну документацію, що належить до роботи: схема проектованого пристрою, друкована плата, різні графіки, що характеризують його параметри і т. д.

1. Теоретичні основи про проектування УМЗЧ

Підсилювачі потужності призначені для збільшення високої вихідної потужності звукових сигналів. Принцип роботи підсилювачів потужності полягає в тому, що вони перетворять подводимую до них від джерела живлення потужність постійного струму в змінний струм, причому форма сигналу на виході підсилювача повністю повторює сигнал на вході. Підсилювачі потужності повинні володіти невеликими спотвореннями і високим ККД (відношення потужностей змінного струму на виході і постійного струму, що підводиться від джерела живлення).
Підсилювачі потужності, як правило, складаються з декількох каскадів. Попереднього, проміжного і кінцевого посилення. Різниця лише в тому, що вхідні та проміжні підсилювальні каскади працюють в режимі великого посилення по струму або напруги, а вихідні каскади при коефіцієнти посилення Ku 1.
Вхідні каскади зазвичай реалізуються з диференціальної схемою. Їх властивості (зокрема, динамічний діапазон) визначаються в основному сільносігнальнимі властивостями всього підсилювача на високих частотах (максимально допустима швидкість наростання сигналу). У даному курсовому проектується УМЗЧ по мостовій схемі, вхідний каскад якого здійснює посилення вхідного напруги, а наступні каскади - посилення по струму.
Проміжний каскад є другим каскадом посилення напруги. Він же служить джерелом напруги зміщення робочої точки для кінцевого каскаду ΔU. Основну проблему у схемах, де проміжний каскад є джерелом напруги зміщення ΔU для крайових каскадів, представляє завдання забезпечення термічної стабільності біполярних транзисторів у вихідних каскадах. Від постійної напруги зміщення ΔU температурна залежність напруги переходу база-емітер тягне за собою дуже небажану термічну позитивний зворотний зв'язок. Необхідно відзначити, що польові транзистори мають властивість самостабілізації.
Вихідний каскад служить підсилювачем струму і в загальному вигляді може розглядатися як перетворювач імпедансів, що погоджує низькоомний вихід каскаду з навантажувальним опором (повторювач напруги з коефіцієнтом посилення Ku = 1). Потужність вихідних каскадів лежить зазвичай в межах від 50 мВт до 100 Вт і більше, тому при розрахунку підсилювачів завжди слід враховувати рассеиваемую транзисторами потужність. Застосовувати лінійні еквівалентні схеми заміщення для аналізу таких схем можна лише дуже умовно, оскільки параметри транзисторів залежать від струму.

2. Розробка принципової схеми

Зробимо розрахунок всіх каскадів принципової схеми, керуючись характеристиками УМЗЧ з технічного завдання [1]:


2.1 Вихідні параметри

Максимальна напруга і максимальний струм на виході розраховуються за вихідний потужності Pвихмакс = 150 Вт і опору навантаження Rн = 4 Ом? А так само обчислимо номінальні значення цих величин:


2.2 Вихідний каскад

Необхідна напруга живлення Uпит визначається за максимальною вихідною напругою Uвихмакс, падіння напруги Uгст на джерелі струму проміжного каскаду, напрузі база-емітер Uq3, Uq5 транзисторів Q3 і Q5, і падіння напруги на опорах R7 і R8. Максимальна напруга живлення Uпіт_max отримують з урахуванням запасу на коливання напруги в мережі живлення:

Вибираємо напруга живлення Uпит = 33 В.
Напруга пробою вихідних транзисторів Q4, Q5 повинно бути:

Максимальна потужність розсіювання цих транзисторів при активному навантаженні і гармонійному сигналі на вході:

Сумарне тепловий опір R транзисторів Q4 і Q5 (включаючи радіатори) визначають, прийнявши максимальну температуру кристала Тj = 175 ° С, а максимальну температуру навколишнього середовища ТU = 55 ° С:


Нехай на радіатори доводиться Rth_l = 1,5 К / Вт. Тоді на самі транзистори залишається Rth_g = 2.908 До / Вт. Цій вимозі може задовольнити транзистор, у якого при ТU = 25 ° С потужність розсіювання:

За довідковими даними визначаємо, що такою потужністю розсіювання, а так само задовольняють відповідним параметрам характеристик, обчислених вище, мають транзистори КТ818Г І КТ819Г в корпусі типу КТ-25.

2.3 Проміжний каскад

За максимального вихідного току та мінімального посилення по струму β = 30 вибраного типу транзисторів для вихідного каскаду Q4 і Q5 розраховується струм колектора транзисторів Q1 і Q3:

Оскільки зі збільшенням частоти посилення по струму вихідних транзисторів зменшується (тобто при швидких змінах сигналу транзистор проміжного каскаду віддає більше струму), отримана величина струму завбачливо збільшується в 10 разів:

Струм спокою транзисторів Q1 і Q3 вибирається по мінімуму перехідних нелінійних спотворень величиною Iпок = 30 мА, при цьому падіння напруги на R7 буде близько 0.7 В:

Для обчислення ΔU нам необхідно знати напруга база - емітер (Ube_q1q3) транзисторів Q1 і Q3, яке обчислюється за довідником при відповідному Ibo:

Далі знаходимо напруга зсуву ΔU:

Потужність розсіювання транзисторів проміжного каскаду:

в стані спокою

З запасом приймається
Знаючи максимальний струм колектора транзисторів цього каскаду можна розрахувати їх максимальний базовий струм:

Виходячи із проведених вище розрахунків, за довідником, вибираємо транзистори КТ817Б і КТ816Б.
Для забезпечення необхідного напруги зміщення ΔU = 3.08 У використовуємо 4 діода 2Д104А. Переймаючись потрібним падінням напруги на діодах, за довідником знаходимо струм, який відповідає цьому падіння напруги:

Обчислюємо параметри ГСТ для забезпечення потрібного струму через діоди Id = 7 ма. Вибираємо за довідником стабілітрон з напругою стабілізації Uzener = 4,7 В при відповідному струмі Izener = 10 мА (2С147А). Переймаючись напругою база - емітер Uq2 = 0,7 В транзистора Q2, знаходимо опір R6:

2.4 Вхідний каскад

У вхідному каскаді використовується операційний підсилювач LM344 (Uпітмакс = ± 40, частота од. Посилення Ft = 2,5 МГц). Сигнал з генератора подається на розділову ланцюжок С1, R1 далі на ланцюжок С2, R3, потім на инвертирующий вхід ОП. З виходу на вхід ОП йде зворотній зв'язок у вигляді паралельно - з'єднаних резистора R4 і конденсатора С3. Розрахуємо потрібний коефіцієнт посилення ОУ по напрузі, виходячи з уже розрахованих параметрів схеми (Uоуном - напруга на виході ОУ при номінальному вхідній напрузі Uвхном = 1 В):

Вибираємо

Далі проведемо розрахунок величин ємностей С2 і С3 щоб забезпечити задану смугу пропускання УМЗЧ (Ku - коефіцієнт посилення по рівню 0.7):

Частоту fв встановлюємо конденсатором С3:

Частоту fв встановлюємо конденсатором С2:

Для другого ОУ нашої мостової схеми вхідним є сигнал з першого ОУ, а вхідний опір дорівнює опору зворотного зв'язку, тим самим забезпечуючи повторення вхідного сигналу. У схемі симетричні елементи відповідні елементам розрахованим вище мають подібні з ними параметри. У результаті використання мостової схеми ми отримуємо амплітуду напруги на навантаженні в 2 рази більше, ніж у звичайній схемі, тим самим домагаючись характеристик заданих в технічному завданні. Харчування операційних підсилювачів, з урахуванням запасу на коливання напруги в мережі вибираємо рівним 33 В, як і в самої схеми.

3. Дослідження УМЗЧ з допомогу ЕОМ

Дослідження розрахованого підсилювача проведемо за допомогою пакетом автоматизованого проектування MicroCap 6.0 і OrCAD 9.1. Збираємо схему використовуючи SPICE - моделі транзисторів і операційних підсилювачів. На вхід підключаємо генератора синусоїдальних сигналів з частотою 1 кГц. Інші елементи схеми задаються виходячи з розрахунків. Завантажувальний файл пакету OrCAD 9.1 нашої схеми наведено в додатку D, а графічне представлення в пакеті MicroCap 6.0 в додатку G.
Готову схему досліджуємо використовуючи різні види аналізів. Результати перехідного аналізу наведені в додатку А. Тут наведені графіки сигналів на виході підсилювача при трьох різних температурах (10, 27 і 60 ° С) і при номінальній амплітуді вхідного сигналу.
У додатку В наведено характеристику вихідної потужності при максимальному вхідному сигналі.
У додатку C наведена АЧХ УМЗЧ при трьох температурах (10, 27 і 60 ° С), показана смуга пропускання за рівнем 0.7 (а в дБ рівень 0.7 відповідає-3дБ від максимального коефіцієнта передачі). Більш точне налаштування смуги підсилювача здійснюється конденсаторами С2 і С3.
Обчислення чутливості на постійному струмі вихідної напруги до змін параметрів схеми вироблялося в пакеті OrCAD 9.1. Результат цих обчислень у вигляді витягу з вихідного файлу наведений у додатку H.
Результати з вихідного файлу для Фур'є - гармонік наведені у додатку E. Аналіз Monte Carlo для найгіршого випадку, наведений у додатку F, дозволяє простежити, як залежить форма сигналу на виході від впливу розкиду параметрів (в даному прикладі розкид задається величинам резисторів 10%).

Висновок

Ми виконали курсовий проект, який полягав у проектуванні аналогового електронного пристрою, в нашому випадку підсилювача потужності звукової частоти. У процесі роботи була підібрана технічна література щодо розроблюваного пристрою, проаналізовано технічне завдання, в результаті чого ми виробили вибір структурної схеми пристрою, виконали розрахунок її елементів. Перевірка роботи і подальше настроювання схеми здійснювалась з використанням сучасних методів автоматизованого проектування радіоелектронних пристроїв, а саме MicroCap 6.0 і OrCAD 9.2. З допомогу цих пакетів були проведені (і деякі представлені графічно) такі аналізи розробленої схеми:
Обчислення чутливості на постійному струмі вихідної напруги до змін параметрів схеми
Розрахунок частотних характеристик
Перехідний аналіз
Аналіз Фур'є - гармонік для визначення коефіцієнта гармонік
Температурний аналіз (для трьох значень температури (10, 27, 60)
Аналіз характеристик для найгіршого випадку
Оформлення технічної документації було вироблено в точності за результатами проектування. Цілі, які були поставлені перед нами в технічному завданні, були успішно досягнуті.

Бібліографічний список

1. Проектування підсилюючих пристроїв: Навчальний посібник / За ред. М.В. Терпугова. М.: Вища школа, 1982. 190 с.
2. Тітце Ч., Шенк К. Напівпровідникова схемотехника: Довідкове керівництво / Пер. з нім. під ред. А.Г. Алексенко. М.: Світ, 1980. 512 с.
3. Шкрітек П. Довідник з звукової схемотехніці: Пер. з нім. М.: Світ, 1991. 446 с.
4. Розрахунок електронних пристроїв на транзисторах / Бочаров Л. М., Жебряков С. К., Колесніков І. Ф. - М.: Енергія, 1978. 208с.
5. Інтегральні схеми: Операційні підсилювачі: Довідник. Том 1. - М.: Фізматліт, 1993. 240 с.
6. Транзистори для апаратури широкого застосування: Довідник / К. М. Брежнєва, Є. І. Гантман, Т. І. Давидова та ін Під ред. Б. Л. Перельмана. - М.: Радіо і зв'язок, 1981. 656 з.
7. Важенін В.Г. Дослідження підсилювальних каскадів при різних схемах включення транзистора. Єкатеринбург: УГТУ-УПІ, 2000. 39 с.
8. Стандарт підприємства. СТП УГТУ - УПІ 1 - 96: Загальні вимоги та правила оформлення дипломних та курсових проектів (робіт). Єкатеринбург: УГТУ-УПІ, 1996. 130 с.
9. Кійко В.В. Моделювання та аналіз електронних схем на ЕОМ: Методичні вказівки до курсової роботи з дисципліни "Автоматизоване проектування радіоелектронних схем". Єкатеринбург: УГТУ-УПІ, 1994. 40 с.
10. Проектування аналогових електронних пристроїв: Методичні вказівки / В.Г. Важенін, С.В. Гриньків, Н.А. Дядьків, Л.Л. Лісова. Єкатеринбург: УГТУ-УПІ, 2001. 36 с.

Програми

Додаток A
А1 Перехідна характеристика при Uвихмакс

А2 Перехідна характеристика при Uвихном для температур 10, 27 і 60 ° С

Додаток B


Додаток С


додаток D
* Koltushev Ilya
* Variant 109
*
. Opt acct list node opts nopage reltol = 0.0001 ITL5 = 0 ITL4 = 200
. Width out = 80
. Op
*. Temp 27
. Temp 27 жовтня 1960
. Ac dec 20 жовтня 100k
.tran / op 1u 5m
. Probe
. TF V (100,101) vin
. FOUR 1KHz V (100,101) V (111)
. NOISE V (100,101) Vin
. SENS V (100,101)
. WCase tran V (100,101) YMAX devices r
. Print noise onoise inoise
*
C1 31 111 47U
C2 червня 1931 0.45U
C3 2 квітня 18.5P
C4 3 0 0.1U
C5 3 0 47U
C6 21 20 18.5P
C7 3 0 0.1U
C8 3 0 47U
D1 3 вересня 2S147A
D2 17 квітня 2D104A
D3 17 18 2D104A
D4 18 32 2D104A
D5 32 8 2D104A
D6 21 29 2D104A
D7 29 30 2D104A
D8 30 33 2D104A
D9 33 23 2D104A
D10 березні 1924 2S147A
Q1 9 серпня 1910 KT817V
Q2 5 4 липня KT817V
Q3 3 серпня 1911 KT816V
Q4 5 липня 1912 KT819G
Q5 3 листопад 1913 KT818G
Q6 22 травня 1927 KT819G
Q7 26 березня 1928 KT818G
Q8 21 травня 1922 KT817V
Q9 23 березня 1926 KT816V
Q10 23 24 25 KT817V
R1 0 31 RMOD 10K
R2 0 1 RMOD 1200
R3 2 Червня RMOD 10K
R4 2 квітня RMOD 180K
R5 9 0 RMOD 2830
R6 Березень 1910 RMOD 570
R7 11 липня RMOD 56
R8 100 12 RMOD 0.5
R9 13 100 RMOD 0.5
R10 101 27 RMOD 0.5
R11 28 101 RMOD 0.5
R12 26 22 RMOD 56
R13 березні 1925 RMOD 570
R14 0 19 RMOD 1200
R15 20 квітня RMOD 180K
R16 20 21 RMOD 180K
R17 24 0 RMOD 2830
RN 100101 квітня
V1 5 0 33V
V2 0 3 33V
VIN 111 0 SIN (0 1 1000)
X1 1 2 3 4 травня LM344
X2 19 20 3 21 травня LM344
*
. Model RMOD RES (R = 1 DEV / GAUSS 10%)
. Model R RES (R = 1)
. MODEL D223A D ()
. MODEL KS162A D (IS = {89.00E-15} N = 1.16 BV = 4.7 IBV = 5U RS = 25 TT = 57N CJO = 72.00P
+ VJ = 0.8 M = 0.47 FC = 0.5)
. MODEL KT819G NPN (IS = 974.4F BF = 60 BR = 2.949 NR = 0.7 ISE = 902.0P
+ IKF = 4.029 NE = 1.941 VAF = 30 RC = 0.1 RB = 2 TF = 39.11N TR = 971.7N XTF = 2 VTF = 10 ITF = 20
+ CJE = 569.1P MJE = 0.33 CJC = 276.0P XTB = 10)
. MODEL KT818G PNP (IS = 974.4F BF = 60 BR = 2.949 NR = 0.7 ISE = 902.0P
+ IKF = 4.029 NE = 1.941 VAF = 30 RC = 0.1 RB = 2 TF = 39.11N TR = 971.7N XTF = 2 VTF = 10 ITF = 20
+ CJE = 569.1P MJE = 0.33 CJC = 276.0P XTB = 10)
. MODEL 2D104A D (IS = 10F N = 1 RS =. 1 IKF = 0 XTI = 3 EG = 1.11 CJO = 1P M =. 3333 VJ =. 75
+ FC =. 5 ISR = 100P NR = 2 BV = 100 IBV = 100U TT = 5N)
. MODEL 2S147A D (IS = {1.236E-12} N = 1.87 BV = 4.7 IBV = 5U RS = 20.2 TT = 104.0N
+ CJO = 87.60P VJ = 0.73 M = 0.3751 FC = 0.5)
. MODEL KT816V PNP (IS = 61.09F XTI = 3 EG = 1.11 VAF = 85 BF = 100.3 ISE = 862.2F
+ NE = 1.481 IKF = 1.642 NK =. 5695 XTB = 1.5 BR = 1.453 ISC = 1.831P NC = 1,514
+ IKR =. 7536 RC =. 1198 CJC = 130.06P MJC =. 3333 VJC =. 75 FC =. 5 CJE = 100.8P
+ MJE =. 3333 VJE =. 75 TR = 465.1N TF = 31.79N ITF = 1 XTF = 2 VTF = 10)
. MODEL KT817V NPN (IS = 66.19F XTI = 3 EG = 1.11 VAF = 105 BF = 94.53 ISE = 728.1F
+ NE = 1.432 IKF =. 4772 NK =. 4907 XTB = 1.5 BR = 1.663 ISC = 1.043P NC = 1.476
+ IKR =. 9431 RC =. 1435 CJC = 98.3P MJC =. 3155 VJC =. 75 FC =. 5 CJE = 108.6P
+ MJE =. 3333 VJE =. 75 TR = 137.2N TF = 26.48N ITF = 1 XTF = 2 VTF = 10)
*
* OPAMP
* PINS: 1 = NC + 2 = NC - 3 = VEE 4 = VO 5 = VCC
. SUBCKT LM344 1 2 3 4 травня
C1 6 липня 2.88675e-012
C2 12 13 1e-011
CE 10 14 1e-019
D1 18 19 D
D2 20 18 D
D3 16 квітня D
D4 17 квітня D
D5 3 травня D
E1 14 0 POLY (2) 5 0 3 0 0 0.5 0.5
F1 13 14 POLY (5) VS1 VC VE VLP VLN 0 1.14592e +008 - 1.14592e +008 1.14592e +008
+ 1.14592e +008 - 1.14592e +008
GA 12 0 6 липень 6.28319e-005
GCM 0 12 10 0 1.98692e-009
H1 18 0 VS2 1000
IEE 3 жовтня 2.5016e-005
Q1 6 8 Лютого QINN
Q2 7 1 вересня QINP
R2 грудня 1911 100000
RC1 5 червня 15915.5
RC2 7 травня 15915.5
RE1 серпня 1910 13837.5
RE2 Вересень 1910 13837.5
RE жовтня 1914 7.99488e +006
RO2 13 14 25
ROUTAC 15 квітня 1950
RP 5 3 278276
VC 5 16 лютого
VE 17 3 Лютий
VLN 0 20 20
VLP 19 0 20
VS1 11 0 0
VS2 13 15 0
*
. MODEL DD ()
. MODEL QINN NPN (BF = 1470.59)
. MODEL QINP NPN (BF = 1666.67 IS = 1e-016)
. ENDS LM344
*
*** Parts Count
** Battery 2
** Resistor 18
** Capacitor 8
** Diode 10
** NPN 6
** PNP 4
** Sine source 1
** Opamp 2
. END

Додаток Е
**** FOURIER ANALYSIS TEMPERATURE = 10.000 DEG C
FOURIER COMPONENTS OF TRANSIENT RESPONSE V (100,101)
DC COMPONENT = 3.598210E-01
HARMONIC FREQUENCY FOURIER NORMALIZED PHASE NORMALIZED
NO (HZ) COMPONENT COMPONENT (DEG) PHASE (DEG)
1 1.000E +03 2.768E +01 1.000E +00 1.791E +02 0.000E +00
2 2.000E +03 1.189E-02 4.295E-04 4.797E +01 - +02 3.102E
3 3.000E +03 1.364E-01 4.927E-03 1.793E +02 - +02 3.580E
4 4.000E +03 1.124E-02 4.062E-04 2.049E +01 - +02 6.959E
5 5.000E +03 1.006E-02 3.634E-04 1.800E +02 - +02 7.155E
6 6.000E +03 4.387E-03 1.585E-04 4.501E-01 - 1.074E +03
7 7.000E +03 1.553E-02 5.611E-04 1.640E +02 - +03 1.090E
8 8.000E +03 4.618E-03 1.668E-04 2.145E +01 - +03 1.411E
9 9.000E +03 7.305E-03 2.639E-04 1.660E +02 - +03 1.446E
**** FOURIER ANALYSIS TEMPERATURE = 27.000 DEG C
FOURIER COMPONENTS OF TRANSIENT RESPONSE V (100,101)
DC COMPONENT = 3.647425E-01
HARMONIC FREQUENCY FOURIER NORMALIZED PHASE NORMALIZED
NO (HZ) COMPONENT COMPONENT (DEG) PHASE (DEG)
1 1.000E +03 2.806E +01 1.000E +00 1.791E +02 0.000E +00
2 2.000E +03 9.639E-03 3.436E-04 3.629E +01 - +02 3.219E
3 3.000E +03 9.076E-02 3.235E-03 1.796E +02 - +02 3.576E
4 4.000E +03 1.098E-02 3.912E-04 1.709E +01 - +02 6.993E
5 5.000E +03 1.090E-02 3.885E-04 1.696E +02 - +02 7.258E
6 6.000E +03 4.767E-03 1.699E-04 1.454E +01 - +03 1.060E
7 7.000E +03 1.623E-02 5.786E-04 1.709E +02 - +03 1.083E
8 8.000E +03 4.721E-03 1.683E-04 1.689E +01 - +03 1.416E
9 9.000E +03 7.313E-03 2.606E-04 1.629E +02 - +03 1.449E
TOTAL HARMONIC DISTORTION = 4.404183E-01 PERCENT
**** FOURIER ANALYSIS TEMPERATURE = 27.000 DEG C
SENSITIVITY NOMINAL
FOURIER COMPONENTS OF TRANSIENT RESPONSE V (111)
DC COMPONENT = 5.608723E-05
HARMONIC FREQUENCY FOURIER NORMALIZED PHASE NORMALIZED
NO (HZ) COMPONENT COMPONENT (DEG) PHASE (DEG)
1 1.000E +03 9.950E-01 1.000E +00 9.271E-03 0.000E +00
2 2.000E +03 2.372E-04 2.384E-04 - 4.506E +00 - +00 4.525E
3 3.000E +03 9.620E-04 9.668E-04 5.353E +00 5.325E +00
4 4.000E +03 2.632E-04 2.645E-04 - 1.758E +02 - +02 1.758E
5 5.000E +03 1.130E-04 1.136E-04 9.113E +01 9.108E +01
6 6.000E +03 1.275E-04 1.282E-04 9.859E +00 9.804E +00
7 7.000E +03 4.590E-04 4.613E-04 - 6.867E +01 - +01 6.873E
8 8.000E +03 9.741E-05 9.790E-05 - 1.786E +02 - +02 1.787E
9 9.000E +03 3.863E-04 3.882E-04 - 7.175E +01 - +01 7.183E
TOTAL HARMONIC DISTORTION = 1.209958E-01 PERCENT

Додаток F


додаток H
**** DC SENSITIVITY ANALYSIS TEMPERATURE = 10.000 DEG C
DC SENSITIVITIES OF OUTPUT V (100,101)
ELEMENT ELEMENT ELEMENT NORMALIZED
NAME VALUE SENSITIVITY SENSITIVITY
(VOLTS / UNIT) (VOLTS / PERCENT)
R1 1.000E +04 0.000E +00 0.000E +00
R2 1.200E +03 - 1.258E-08 - 1.509E-07
R3 1.000E +04 0.000E +00 0.000E +00
R4 1.800E +05 1.426E-08 2.568E-05
R5 2.830E +03 7.842E-07 2.219E-05
R6 5.700E +02 7.713E-05 4.396E-04
R7 5.600E +01 - 1.964E-05 - 1.100E-05
R8 5.000E-01 - 6.019E-02 - 3.010E-04
R9 5.000E-01 5.969E-02 2.984E-04
R10 5.000E-01 6.002E-02 3.001E-04
R11 5.000E-01 - 5.985E-02 - 2.993E-04
R12 5.600E +01 1.978E-05 1.108E-05
R13 5.700E +02 - 7.717E-05 - 4.399E-04
R14 1.200E +03 1.258E-08 1.509E-07
R15 1.800E +05 - 7.132E-09 - 1.284E-05
R16 1.800E +05 - 3.779E-14 - 6.801E-11
R17 2.830E +03 - 7.846E-07 - 2.220E-05
RN 4.000E +00 4.924E-05 1.970E-06
**** DC SENSITIVITY ANALYSIS TEMPERATURE = 27.000 DEG C
DC SENSITIVITIES OF OUTPUT V (100,101)
ELEMENT ELEMENT ELEMENT NORMALIZED
NAME VALUE SENSITIVITY SENSITIVITY
(VOLTS / UNIT) (VOLTS / PERCENT)
R1 1.000E +04 0.000E +00 0.000E +00
R2 1.200E +03 - 1.265E-08 - 1.518E-07
R3 1.000E +04 0.000E +00 0.000E +00
R4 1.800E +05 1.435E-08 2.582E-05
R5 2.830E +03 8.279E-07 2.343E-05
R6 5.700E +02 8.169E-05 4.656E-04
R7 5.600E +01 - 1.813E-05 - 1.015E-05
R8 5.000E-01 - 6.609E-02 - 3.305E-04
R9 5.000E-01 6.570E-02 3.285E-04
R10 5.000E-01 6.592E-02 3.296E-04
R11 5.000E-01 - 6.587E-02 - 3.294E-04
R12 5.600E +01 1.829E-05 1.024E-05
R13 5.700E +02 - 8.173E-05 - 4.659E-04
R14 1.200E +03 1.265E-08 1.518E-07
R15 1.800E +05 - 7.173E-09 - 1.291E-05
R16 1.800E +05 - 4.043E-14 - 7.278E-11
R17 2.830E +03 - 8.283E-07 - 2.344E-05
RN 4.000E +00 4.801E-05 1.921E-06
**** DC SENSITIVITY ANALYSIS TEMPERATURE = 60.000 DEG C
DC SENSITIVITIES OF OUTPUT V (100,101)
ELEMENT ELEMENT ELEMENT NORMALIZED
NAME VALUE SENSITIVITY SENSITIVITY
(VOLTS / UNIT) (VOLTS / PERCENT)
R1 1.000E +04 0.000E +00 0.000E +00
R2 1.200E +03 - 1.271E-08 - 1.526E-07
R3 1.000E +04 0.000E +00 0.000E +00
R4 1.800E +05 1.442E-08 2.595E-05
R5 2.830E +03 9.089E-07 2.572E-05
R6 5.700E +02 9.023E-05 5.143E-04
R7 5.600E +01 - 1.515E-05 - 8.486E-06
R8 5.000E-01 - 7.587E-02 - 3.793E-04
R9 5.000E-01 7.560E-02 3.780E-04
R10 5.000E-01 7.569E-02 3.785E-04
R11 5.000E-01 - 7.577E-02 - 3.788E-04
R12 5.600E +01 1.533E-05 8.584E-06
R13 5.700E +02 - 9.027E-05 - 5.145E-04
R14 1.200E +03 1.271E-08 1.526E-07
R15 1.800E +05 - 7.209E-09 - 1.298E-05
R16 1.800E +05 - 4.112E-14 - 7.402E-11
R17 2.830E +03 - 9.092E-07 - 2.573E-05
RN 4.000E +00 4.692E-05 1.877E-06


[1] Розрахункові величини мають розмірності системи СІ
Додати в блог або на сайт

Цей текст може містити помилки.

Комунікації, зв'язок, цифрові прилади і радіоелектроніка | Курсова
43.2кб. | скачати


Схожі роботи:
Мостовий підсилювач потужності звукової частоти
Мостовий підсилювач потужності звукової частоти 2
Підсилювач звукової частоти для стаціонарної апаратури 2-го ступеня складності
Підсилювач звукової частоти для стаціонарної апаратури 2 го ступеня складності
Підсилювач низької частоти
Широкосмуговий підсилювач потужності
Підсилювач потужності 1 5 каналів ТБ
Підсилювач потужності 1-5 каналів ТБ
Однокаскадний підсилювач низької частоти
© Усі права захищені
написати до нас