Розрахунок величин резисторів проводиться за наступними формулами:
Ом; (3.3.21)
(Ом); (3.3.22)
(Ом); (3.3.23)
Дана методика розрахунку не враховує безпосередньо заданий діапазон температур навколишнього середовища, проте, в діапазоні температур від 0 до 50 градусів для розрахованою подібним чином схеми, результуючий догляд струму спокою транзистора, як правило, не перевищує (10-15)%, тобто схема має цілком прийнятну стабілізацію [2].
3.3.4.2 Активна колекторна термостабилизация
Активна колекторна термостабилизация використовується в потужних каскадах і є досить ефективною, її схема представлена ​​на малюнку 3.3.

Малюнок 3.3.8 Схема активної колекторної термостабілізації.
Як VT1 візьмемо КТ814А. Вибираємо падіння напруги на резисторі з умови (Нехай В), тоді . Потім виробляємо розрахунок за формулами [6]:
; (3.3.24)
; (3.3.25)
; (3.3.26)
; (3.3.27)
, (3.3.28)
де - Статичний коефіцієнт передачі струму в схемі з ПРО транзистора КТ814;
; (3.3.29)
; (3.3.30)
. (3.3.31)
Отримуємо наступні значення:
(Ом);
(МА);
(В);
(А);
(А);
(Ом);
(КОм);
(Ом)
Величина індуктивності дроселя вибирається таким чином, щоб змінна складова струму не заземлювати через джерело живлення, а величина блокувальною ємності - таким чином, щоб колектор транзистора VT1 по змінному струму був заземлений.
Як було сказано вище, еміттерную термостабілізації в потужних каскадах застосовувати "невигідно" бо на резисторі, включеному в ланцюг емітера, витрачається велика потужність, тому в нашому випадку необхідно вибрати активну колекторних стабілізацію.

3.3.5 Розрахунок коригувальних ланцюгів
3.3.5.1 Розрахунок вихідний коректує ланцюга
Розрахунок всіх КЦ проводиться відповідно до методики описаної в [5]. Схема вихідний коректує ланцюга представлена ​​на малюнку 3.3.9.

Малюнок 3.3.9 Схема вихідний коректує ланцюга
Знайдемо - Вихідний опір транзистора нормоване щодо і :
(3.3.32)
.
Тепер, за таблицею наведеної в [4], знайдемо найближчим до обчисленого значення і виберемо відповідні йому нормовані величини елементів КЦ: і , А також -Коефіцієнт, що визначає величину відчутного опору навантаження і модуль коефіцієнта відбиття .

Знайдемо істинні значення елементів за формулами:
; (3.3.33)
; (3.3.4)
. (3.3.35)
(НГн);
(ПФ);

3.3.5.2 Розрахунок межкаскадной КЦ
У даному підсилювачі є дві МКЦ: між вихідним і предоконечного каскадами і між предоконечного і вхідним каскадами. Це коригувальні ланцюга третьеого порядку. Ланцюг такого виду забезпечує реалізацію підсилювального каскаду з рівномірною АЧХ і частотними спотвореннями лежать в межах допустимих відхилень [5].
Розрахунок межкаскадной коректує ланцюга, що знаходиться між вихідним і предоконечного каскадами:
Принципова схема МКЦ представлена ​​на малюнку 3.3.10

Малюнок 3.3.10. Межкаскадная коригувальна ланцюг третього порядку
При розрахунку використовуються односпрямовані моделі на ВЧ вихідного і предоконечного транзисторів. Виникає запитання: вибір предоконечного транзистора. Зазвичай його вибирають орієнтовно, і якщо отримані результати будуть задовольняти його залишають.

Для нашого випадку візьмемо транзистор КТ930А, який має наступні еквівалентні параметри [3]:
При розрахунку будуть використовуватися коефіцієнти: , , , Значення яких беруться з таблиці [5] виходячи із заданої нерівномірності АЧХ. У нашому випадку вони відповідно рівні: 2.31, 1.88, 1.67. Розрахунок полягає в знаходженні нормованих значень: і підставляння їх у відповідні формули, з яких знаходяться нормовані значення елементів і перетворюються в дійсні значення.
Отже, зробимо розрахунок, використовуючи такі формули:
, (3.3.36)
, (3.3.37)
= (3.3.38)
- Нормовані значення , , .
Підставимо вихідні параметри і в результаті одержимо:

Знаючи це, розрахуємо наступні коефіцієнти:
;
;
;
отримаємо:

Звідси знайдемо нормовані значення , , І :

де ;
; (3.3.39)
; (3.3.40)
. (3.3.41)
При розрахунку отримаємо:

і в результаті:
(3.3.42)
Розрахуємо додаткові параметри:
(3.3.43)
(3.3.44)
де S ₂₁₀ - коефіцієнт передачі кінцевого каскаду.
Для вирівнювання АЧХ в області нижніх частот використовується резистор , Що розраховується за формулою:
(3.3.45)
Знайдемо істинні значення інших елементів за формулами:
, , , (3.3.46)


На цьому розрахунок вихідного каскаду закінчений і можна приступити до предоконечного каскаду.
3.4 Розрахунок предоконечного каскаду
3.4.1Вибор робочої точки
При розрахунку режиму предоконечного каскаду домовимося що харчування всіх каскадів здійснюється від одного джерела напруги з номінальним значенням E _п. Так як E _п = U _до0, то відповідно U _до0 у всіх каскадах береться однакове тобто U _{до0 (предоконечного к.)} = U _{до0 (вихідного к).} Потужність, що генерується предоконечного каскадом доложно бути в коефіцієнт посилення вихідного каскаду разом з МКЦ (S ₂₁₀₎ разів менше, отже, і I _до0, буде у стільки ж разів менше. Виходячи з вищесказаного координати робочої точки візьмуть наступні значення: U _до0 = 15 В; I _до = 1.8/2.23 = 0.8 А. Потужність, що розсіюється на колекторі P _к = U _до0 I _до0 = 12 Вт.
3.4.2 Вибір транзистора
Вибір транзистора був проведений в пункті 3.3.5.2 його назва КТ930А. Цей транзистор так само відповідає вимогам, наведених у пункті 3.3.2. Його основні технічні характеристики взяті з довідника [3] і наведені нижче.
Електричні параметри:
1. гранична частота коефіцієнта передачі струму в схемі з ОЕ МГц;
2. Постійна часу ланцюга зворотного зв'язку пс;
3. Статичний коефіцієнт передачі струму в схемі з ОЕ ;
4. Ємність колекторного переходу при У пФ;
5. Індуктивність виведення бази нГн;
6. Індуктивність виведення емітера нГн.
Граничні експлуатаційні дані:
1. Постійна напруга колектор-емітер В;
2. Постійний струм колектора А;
3.4.3 Розрахунок еквівалентної схеми транзистора
Так як при розрахунках схема Джокалетто не використовується, то достатньо буде розрахувати односпрямовану модель на ВЧ. Еквівалентна схема заміщення транзистора має той же вигляд, як і схема, представлена ​​на малюнку 3.3.6. Розрахунок її елементів проводиться за формулами, наведеними в пункті 3.3.3.
нГн;
пФ;
Ом
Ом;
3.4.4 Розрахунок ланцюга термостабілізації
Як було сказано в пункті 3.3.4.2., Для даного підсилювача краще вибрати в усіх каскадах активну колекторних термостабілізації. Принципова схема її представлена ​​на малюнку 3.3.8. Розрахунок проводиться аналогічно розрахунку вихідного каскаду. Відмінністю є лише те, що колекторний струм буде мати інше значення.
Як VT1 візьмемо транзистор КТ361А тому що потрібно менше розсіювання енергії ніж у вихідному каскаді. H ₂₁ транзистора КТ 361, використовуване в нижче наведених формулах одно H ₂₁ = 50. Вибираємо падіння напруги на резисторі з умови (Нехай В), тоді . У результаті отримуємо такі значення:
Ом;
А;
В;
А;
А;
Ом;
кОм.
Ом
На цьому розрахунок термостабілізації закінчений.

3.4.5. Розрахунок межкаскадной КЦ
Розрахунок межкаскадной коректує ланцюга, розташованої між другим і першим каскадом проводиться аналогічно розрахунку наведеному в пункті 3.3.5.2. Принципова схема МКЦ представлена ​​на малюнку 3.4.1

Малюнок 3.4.1. Межкаскадная коригувальна ланцюг третього порядку

В якості вхідного транзистора візьмемо КТ 930А. Його параметри, необхідні для розрахунку мають таке значення:

Далі підставляючи параметри транзисторів: VT 1 і VT 2 в відповідні формули одержимо такі значення:
,
,
= - Нормовані значення , , .

;
;
;
отримаємо:

Звідси знайдемо нормовані значення , , І :

де ;
;
;
.
При розрахунку отримаємо:

і в результаті:

Розрахуємо додаткові параметри:


де S ₂₁₀ - коефіцієнт передачі предоконечного каскаду.

Знайдемо істинні значення інших елементів за формулами:
, , ,



На цьому розрахунок предоконечного каскаду закінчений і можна приступити до вхідного каскаду.
3.5 Розрахунок вхідного каскаду по постійному струму
3.5.1 Вибір робочої точки
Вибір робочої точки вхідного каскаду проводиться анологично попереднім каскадам, тобто U _до береться тим же самим а I _ко в коефіцієнт посилення раз предоконечного каскаду разом з МКЦ (S ₂₁₀₎ менше. Тоді координати робочої точки візьмуть наступні значення: U _до0 = 15 В; I _до = 0.8/3.131 = 0.26 А.
3.5.2 Вибір транзистора
Вибір транзистора був здійснений при розрахунку МКЦ, його назва КТ 930А. Його основні технічні характеристики наведені в пункті 3.4.2.
3.5.3 Розрахунок ланцюга термостабілізації
Для входного каскада также выбрана активная коллекторная термостабилизация, и расчёт производится в соответствии с методикой расписанной в пункте 3.3.4.1.
В качестве VT1 возьмём тот же транзистор КТ361А.
Ом;
А;
В;
А;
А;
Ом;
кОм.
Ом
На этом расчёт термостабилизации закончен.
3.5.4 Расчёт входной КЦ
Принципиальная схема входной корректирующей цепи представлена на рисунке 3.5.1.

Рисунок 3.5.1 Схема входной корректирующей цепи
Методика расчёта входной корректирующей цепи аналогична методике расчёта МКЦ, о которой написано в пункте . Здесь Rвых есть выходное сопротивлние генератора, а Cвых его ёмкость. Подставим эти значения в соответствующие формулы и получим исходные параметры цепи:
,
= - нормированные значения , , .
Подставим исходные параметры и в результате получим:

Зная это, рассчитаем следующие коэффициенты:
;
;
;
получим:

Отсюда найдем нормированные значения , , и :

де ;
;
;
.
При расчете получим:

и в результате:

Рассчитаем дополнительные параметры:


где S ₂₁₀ - коэффициент передачи оконечного каскада.

Найдем истинные значения остальных элементов по формулам:
, , ,



На этом расчёт водного каскада закончен.
3.6 Расчёт разделительных и блокировочных ёмкостей
В данном усилителе имеются три блокировочные ёмкости, которые стоят в цепях коллекторной стабилизации, и необходимы для того чтобы термостабилизация не влияла на режим работы усилителя по переменному току. Блокировочные ёмкости С4, С9, С14 рассчитываются из условия, что их сопротивление на нижней частоте в десять раз меньше сопротивления R2 в цепи коллекторной стабилизации (рисунок 3.3.8). То есть:
1/W _н C _бл =R2/10
отсюда
, (3.6.1)
Для расчёта блокировочной ёмкости, стоящей в выходном каскаде, R ₂ =200Ом тогда:

Для расчёта блокировочной ёмкости, стоящей в предоконечном каскаде, R ₂ =456Ом тогда:

Для расчёта блокировочной ёмкости, стоящей во входном каскаде, R ₂ =1400Ом тогда:

Так же в усилителе имеются три конденсатора фильтра : С5, С10, С15,. которые стоят паралельно R4(рисунок 3.3.8) по переменному току. Их роль не пропустить переменную составляющую на источник питания. Их рассчёт производится аналогично блокировочным емкостям, разница лишь в том что в формуле (3.6.1) вместо R2 ставится R4. Исходя из этого, получим следующие значения:
При расчёте ёмкости, стоящей в выходном каскаде(С14), R ₄ =0.6Ом тогда:

При расчёте ёмкости, стоящей в предоконечном каскаде(С9), R ₄ =1.25Ом тогда:

При расчёте ёмкости, стоящей во входном каскаде(С4), R ₂ =3.85Ом тогда:

Дросель в колекторному ланцюзі вихідного каскаду ставиться для того, щоб вихід транзистора по змінному струмі не був заземлений. Його величина вибирається виходячи з умови:
. (3.6.2)
мкГн.
В данном устлителе имеется четыре разделительных конденсатора, которые препятствуют прохождению постоянной составляющей от одного каскада к другому. Нижняя граничная частота усилителя определяется влиянием разделительных и блокировочных емкостей Эти конденсаторы вносят искажения на низких частотах, а так как искажения усилителя по заданию не доложны превышать 2 дБ, то каждый конденсатор должен вносить искажения не более 0.5 дБ. Номинал разделительных емкостей можно определить из соотношения [2]: