Проектування бурових робіт з метою попередньої розвідки родовища Джерельне

[ виправити ] текст може містити помилки, будь ласка перевіряйте перш ніж використовувати.

скачати

МІНІСТЕРСТВО ОСВІТИ І НАУКИ УКРАЇНИ

Казахський національний технічний університет імені К.І. Сатпаєва

Геологорозвідувальний інститут

Кафедра технології і техніки буріння свердловин

ПОЯСНЮВАЛЬНА ЗАПИСКА

до дипломного проекту

тема: «Проектування бурових робіт з метою попередньої розвідки родовища Джерельне»

Алмати 200 7

У ВЕДЕННЯ

Зростання економічного потенціалу нашої країни тягне за собою необхідність ще більшого розширення матеріально - сировинної бази, що є основою таких галузей народного господарства як, машинобудування, кольорова і чорна металургія, будівництво, енергетика та інші.

Даним дипломний проектом передбачено проведення бурових робіт, геофізичних, геохімічних та інших видів досліджень родовища Джерельне, що знаходиться в Жамбілській області Республіки Казахстан.

Геологорозвідувальні роботи на даному родовищі проводилися для задоволення промислових потреб нашої країни.

1. ЗАГАЛЬНА ЧАСТИНА

1.1 Географія-економічна характеристика району робіт

Ділянка родовища Джерельне за адміністративним положенням відноситься до Чуйскому району Жамбилська області. Він розташований в 33 км на північний захід родовища Аксуек і в 30 км від траси Алмати-Караганда.

Відстань від ділянки до півночі до залізної Аксуек - Кіяхти складає 22 км. За 12 км від площі родовища є водозабір у верхів'ях річки Желинше, від якого прокладений водопровід до селища Тогуз і далі, що постачає водою тваринницькі ферми.

Ділянка являє собою слабо горбисту рівнину з абсолютними отметкамі507-643 м і относительнымипревышениями до 20 м, поверхневі постійні водотоки відсутні. Клімат резкоконтинентального, середня температура липня +28-30 С. Февралч - від -44 до -54 С. Кількість атмосферних опадів не перевищує 150-200 мм на рік, водний, рослинний і тваринний світ бідний. Населення займається тваринництвом.

Джерела питної води не є. Енергопостачання проводиться від Західного рудоуправління ВО «Южполіметалл», розташованого в 22 км від ділянки на північ.

1.2 Огляд, аналіз та оцінка раніше проведених робіт

Планомірне проведення геолого-знімальних робіт у районі, що включає ділянку робіт, проводилося в період з 1946 по 1964 рр.. Були складені і видані геологічні карти масштабу 1:50000.

У результаті були виділені основні стратиграфічні, структурні та магматичні елементи геологічної будови району, дало їх вікове взаємовідношення, виявлені численні прояви і точки мінералізацій різної формаційної належності.

а) Грензеновая-молібденова і молібденвісмутовая серед гранітоїдів Джусандалінского масиву.

Б) Молібден-олов'яниста в гідротермонально змінених пісковиках

(Д = i)

в) кварцево-жильних кас з іт е рит-сульфідна у м ідротерм а льно - змінених породах Карасайского свити.

г) кварцево-жильних мідна та прожилково-вкраплення молібденово --мідна в гідротерм а льно змінених формаціях Джусандалінского масиву.

д) мідно-порфірова у вулканічних породах Карасайского почту (Д К)

е) Кварц-сіріцітовая поліметалічних (Cu - Pb - Zn) у теригенних відкладах дуланкорінской почту (O de).

Наступні детальні майданні пошуки були орієнтовані на пошуки олова, міді, рідкісних металів, золота.

Л і тохіміческіе пошуки супроводжувалися випереджаючими геофізичними роботами.

У 19077-84р. були виділені і оцінені поліметалічні прояви. Кулле поліметалічного родовища «Дружне» рудопредпріятіе розташовується в 5 км Південно-Сходу від родовища «Джерельне». Свинцево-цинкове родовище оруднення в азимутах дуланкорінской почту (O de). Перспектива ділянки Кулле на глибину і на долото вивчені недостатньо.

Період з 1986-1991рр. характеризує новий етап геологічного вивчення територій. При проведенні пошукових робіт у 3 км Північно-Заходу відстань Кулле на ділянці по діометріческой аномалії № 5626 виявленої п. № 21 в 1975 р. І рекомендованої для проведення в її межах оціночних робіт на поліметали пошуковою свердловиною № 106 встановлено наявність поліметалічних руд з вмістом Pb та Zn більше 10% у віддалених інтервалах. Отримані результати дозволили перевести аномалії в розряд перспективного родовища Pb і Zn.

В останні роки встановлено більш широке прояв процесів давнього і більш молодих за віком гіпергенних перетворень порід, пор вивітрювання в Південному Казахстані і в тому числі в межах Чу-Ілійськимі гір. Вони виразно вийшли на перерозподіл ореолів металів послаблювали їх, у ряді випадків відрізняється перемиеніе і переоткопленіе кори, цим можливо пояснюється той факт, що родовище Джерельне не було виявлено при потужних пошуках різних обмежень, не завжди було перекриття. Тому ділянку родовища не був охоплений вторинним ореолом і пошуками при роботах на пошкодження тобто площа ділянки залишилася неопоіскованной.

У гідрогеологічному відношенні район був досліджений Джамбульської гідрогеологічної експедицією, була виконана і випущена карта масштабу 1:200000.

Наступним етапом вивчення стало проведення пошуково-розвідувальних робіт для відведення пасовищ і водопостачання.

У результаті проведених досліджень були виділені основні горизонти і комплекси, вивчені Хімпласт підземних вод, умови формування і залягання, режими рівня, проведена оцінка їх запасів. Недолік - вивчалися тільки верхні водоносні горизонти.

Буріння пошукових свердловин до глибини 236 м не виявлено ознак рудних тіл, можна відзначити, що оруднення поширюється до глибини не менше 500 м з тенденцією збільшення вмісту кондиційних руд з глибиною, можна зробити висновок про те, що перспектива ділянки Кулле на глибину вивчені недостатньо родовище « Джерельне », оцінений, як не промислове через невеликі запаси свинцю та цинку. Проте в цілому вивчений недолік точно, особливо на долангах і в глибину, в гідрогеологічному відношенні району робіт вивчений не рівномірно. У 1960 р. гідрогеологічної експедицією була проведена свита масштабу 1: 200000. Проводилися пошуково-звіряльні роботи для обводнення.

У результаті досліджень були виявлені основні горизонти і компоненти, вивчені склади підземних вод, умови формування і залягання, режими рівня і гідрогеологічні умови. Проведено оцінку їх запасів (тільки верхніх горизонтів).

1.3 Геофізична вивченість

Найбільший інтерес вивченого об'єкта є електророзвідки і магніторазведочние роботи.

Рудна зона була пересічена при проведенні електророзвідки ВП. У магнітному полі рудна ложільной до 1970 р. розміри за простяганням 800 м. простягання 150-200 м. Цією смомсіни фільтрують акційна зона. Однак розрахувати виділену зону по стенглі змінений цієї почту, не дозволяє визначити точність і рудна мережа спостережень.

За попередніми даними за розмірами та формами рудних тіл мінливості їх потужність, внутрішня і особливістю розподілу Pb і Zn родовища складає 3 групи «Класифікація запасів» родовищ і прогнозних ресурсів твердих корисних копалин.

Особливістю рудних тіл, переважно свинцеве оруднення. Наявність кори вивітрювання і суцільний покрив пухких відкладень. Можливо також інтенсивне перерозподіл цинку і золота.

Перераховані вище особливості компонентів наявність трещіножільних рудних тіл до глибини 200 м істинної потужністю до 6,4 м при середньому вмісті суми свинцю і цинку -6,42% -7,72%. Запаси суми металів 148-172 тис. тонн.

У цілому сприятливе економічне становище є підставою пошуково-оціночних робіт та розвідки з метою визначення можливості освоєння його малим підприємством, при цьому можливість відпрацювання відкритим способом до глибини 80 м.

2. ГЕОЛОГІЧНА БУДОВА РОДОВИЩА

Родовище «Джерельне» розташовується в Південно-західному ендоконтакте Джусандалінского гранітного масиву в смузі блоків порід ордовика і девону, що обмежують тектонічними швами Тюльской зони глибинних розломів. Виявлена ​​рудоносних зона розташована в межах складного екструзійного тіла радіоцітов, що має значення площі. Розміри близько 300-600 метрів, шириною 3,5-4 км, довжина подовженого в Північно-Західному напрямку Коктасской почту з вміщуючими породами круті, часто тектонічні радіоціти являють собою потужну масивну породу зеленувато-сірого кольору приховано кристалічного будови з рідкими вкрапленнями польових шпатів. У центральній частині екструзіва є різниці порід лавобренгіевой структури з оплавленими уламками того ж складу. Вміщають екструзивними породами є з ЮВ дрібнозернисті пісковики дуланкіна субмеридіональний і Південно-Західного падіння в цілому, пологого 25-35 С. До Північно-Сходу за межами дільниці встановлюються породи ордовіна з Діамет першої фази Джусандалінского гранітного масиву.

Відкладення Коктасской свити девону представлені конгломератами дрібнозернистими пісковиками, покривами порфіритів андезито-базальтів, що залягають незгідно на більш древніх утвореннях. У нижній частині обрізи переважають горизонти конгломератів, глубокозерністих пісковиків. Вище потужні покриви лав андезито-базальтів.

Схильна потужність товщі не менше 400 м. Центральна зона супроводжується ореолом інтенсивно березітірованних порід шириною близько 400 метрів і є рудовмещающей на відрізку близько 600 метрів (за попередніми даними).

Південніше проглядається складна субмеридіональна Північно-Західна зона азимутом простягання 290 про, кут 85 о з Північно-Сходу з його порушення. Екструзівний ріодаціти контактують з покривними порфітамі.

Південніше проглядається складна субмеридіональна Північно-Західна зона азимутом простягання 290 С, кут 85 ссеверо-Сходу з його нарушенію.Екструзівние радіоціти контактують з покривними порфірітами на Заході і Дале з пісковиками Коктасской свити девону і дуланкорінской свити ордовіна.

У Західному положенні центральної частини екструзіва є Оперяють основну рудоносних зону, зони дроблення З-В зі зміною до субмеридіонального напрямку.

2.1 Стратиграфія

У віковій послідовності в районі виділяються відкладення карбону, представлені аркаликской, буканской і даубанской почтом, а також пухкі освіти ка йно Зоя.

Аркаликская свита (C 1 V 2-3) відкладення свити картуються до Північно-Сходу від Даубанского і Півночі від Байбуклінского розломів глубінноосадочнимі породами і слабо-метаморфізованих.

Терріческая частина свити відкладена сірими полімектовимі пісковиками (до 40% розрізу світи), гравелітів, конгломератами, туфопесчанікамі, лінзами вапняків і вапняні пісковики.

Вулканічна частина свити представлена ​​базальтами та їх лавобренгіямі з прошарками разнообломочних туфів основного складу, туфогенно пісковиків, туфоконгломератов, сірих кременистих сланців і сургучеві яшмоідов. У розрізі свити откартірованно три вулканогенних горизонту. Два верхніх характеризується незначними потужностями (80-70 о). Нижній горизонт займає значну частину розрізу потужність аркаликской свити визначаються від 1800 до 3900 м.

Буканская свита (С 2 У 4).

Г р убообломочние і вугленосні континентальні відкладення буканской свити виконують накладені западини на крайових частинах.

У межах ділянки робіт, що проектуються відкладення свити кортіруется в смузі Даубанской глибинного розлому, потужність свити коливається від 200 м. на Західному фланзі від 200 м. на сході. Нижній базальтний горизонт почту з кутовим незгодним залягає на відкладах аркаликской свити. Розріз свити починається з базальтних конгломератів з лінзами гравелітів і грубозернистих пісковиків-потужність горизонту від 3 до 20 м.

Базальтний горизонт змінюється пачкою сірих і буро-сірих середньо-грубозернистих пісковиків з потужними лінзами алевро-пісковиків і вуглистих алевролітів. Вище по горизонту залягають горизонт глинистих і углисто-глинистих плевропропелітов лінзами алевропесчаніков і пісковиків.

Даубанская свита (С 2-3 С / В).

Вулканогенні освіти Даубанской свити поширені на Південно-Східному фланзі ділянки. На Північному сході відкладення свити обмежені Даубанскім і Джалінскімі розломами. С нижче лежашімі відкладеннями буканской свити вулканіти контактують по тектонічних, в районі родовища Джерельне і біла гірка спостерігається незгідне залягання у відкладення буканской свити. Відкладення Даубанской свити представлені лавами, лавобренгіямі туфами, андезитового і дацитового складу і прошарками туффітамі пісковиків і алевролітів.

Покрови еффізівов супроводжується численними субвулканічними тілами андезитів, діонітов, Дацит. Вони картуються у вигляді дечек, штоків і невеликих масивів складної морфології.

В основі свити залягають гравелітів з лінзами конгломератів, пісковиків. Загальна потужність базальтового горизонту від 10 до 18 м. Вище по розрізу відзначається переслаіваніе крейдових і зеленого лавосідезітового андезитового, дацитового складу їх нірон пластичних різниць.

2.2 Магматизм

Інтрузивні утворення в межах Аичали Даубанского рудного поля поширені незначно виділяються наступні комплекси:

- Нижньокам'яновугільних субвулканічного комплекс;

- Пермський комплекс малих інтрузій.

Нижньокам'яновугільних субвулканічного комплекс представлений діабазами слагающими кільцевої масив діаметром 400 м і приуроченими до вузла сполучення Північного Джалінского розлому з Даубасскім розломом. Діабази темно-зелені, порфіровідние, епідотізірованние карбонатизірованние.

Середньо-Верхньо кам'яновугільний субвулканічного комплекс. Виходи порід комплексу розвинуті в основному на Південному фланзі ділянки і сконцентровані в межах сполучення розломів північно-східного та північно-західного напрямків. Представлені андезитами, дацитами і діонітамі.

Андезити (Мlc 2-3) морфологічні представлені двома типами:

- Звивистими лінзоподібні тілами з численними апофезамі;

-Ж е рловимі фацілі ям і, що складають правильні кільцеві структури розмірами в діаметрі від 30 до 80 м.

Андезити мають контакти, які фіксуються у вигляді зон дроблення з накладеними процесами гідротермального метаморфізму.

Дацити користуються широким розповсюдженням і значні розміри в порівнянні з іншими субвулканічними утвореннями комплексу, в плані не мають складні контакти і численних апофизов. Дацити в екодеконтактовойй мають середні і грубозернисту структуру; Апофізи більш тонкозернисті.

Діорити (C 2-3). У вигляді штоків складної форми лінзоподібних тіл котируються в смузі Даубанского приурочені до вузлів сполучення глибинних розломів північно-західного та місцевого тяжіють до площ прояви інтенсивного гідротермального анетоморфізма. Мікроскопічно добре раскрісталлізірованние породи.характерізуются тур. У результаті метаморфізму діорити альбітізірованно-березятерованние, супроводжується в крапчастий пірит-оріпопірітовий мінералізації. В окремих ділянках березетізірованних діоритів картуються золотоносні кварцові жили і зони мінералізації штока верх невого типу.

2 .3 Тектоніка

Площа ділянки розташована в межах Анрахайского антіклінарія, ускладненого лінійно-витягнутої Алтинтобінской антиклиналь, і має бічне будову. Кожен блок складний специфічним коплексів осдачних і еффузівно-осадових порід. Анрахайскій антіклінарій-це складно побудована структура, шарнір которії полого занурюється у західному напрямку. Ядерна частина антіклінарія, що знаходиться за межами дільниці, складена породами Копинський і Сулисайской світ, а крила-відкладені Жамбилська і Ащісуйской світ верхнього кембрію і ордовикский утвореннями.

Алтинтобінская антиклиналь являє собою лінійно-витягнуту структуру, ядро якої виконано верзнекесбрнійскімі утвореннями Жамбилська і Ащісайской світ і складено лінійними субшіротногго направленіяграбеном, виконаним среднеордовікскімі породами. Шарнір антикліналі полого занурюється до захід. Південно-Західне крило антикліналі зрізано розломом, предсталяется собою субпараллельно тектонічну зону великого Інгоро-Жігельдінского діз'юнктіва. Північне, північно-східне крило антикліналі складено породами середнього і верхнього ордовика. Караканского відкладення середнього ордовика мають імеютугли падіння на північ, північний схід близько 25-30 о до 65 о. Різні кути падіння утворень обумовлені блоковим будовою усатка і характером диз'юнктивних дислокацій. Анрахайскіе відкладення верхнього ордовика на північ кілька виполажіваются (кути падіння в 24-45 о) і на північ-заході ускладнені Коктасской брахісінкліналью, більшою своєю частиною розташованої за межами ділянки.

Розривні порушення виявлені, диз'юнктивними північно-західного та повздовжнього напрямків, що обумовлене загальним напрямком Джалаір-найманскій зони глибинних розломів. Південніше ділянки Тимлай трасує одна з великих гілок Джалаір-найманскій зони-Інгоро-Жігельдінскій розлом, вздовж шва якого відзначені прояви ранньокаледонська магматичного комплексу. Оперяють діз'юнктіви цього розлому представлені на площі ділянці порушеннями взбросо-скидного характеру з імовірною вертикальної амплітудою зсуву порядку 200 метрів. По Південному діз'юнктіву північно-східний блок, складений породами Караканского свити скинутий щодо південно-зарадного, виконаного відкладеннями верхнього кембрію.

У районі субширотного напрямку на схід від Південного розлому відходить диз'юнктів, следящіййся до південної рамки, що обмежує із півночі блок-грабен, виконаний пісковиками середнього ордовика.

Центральний розлом, простежена через всю ділянку із заходу на схід, носить теж взбросо-скидний характер і на заході і сході є тектонічної кордоном верхнекембрійскіх і среднеордовірскіх відкладень. Вертикальні амплітуди його вимірюються 70-80 метрами.

У північній частині ділянки так само в субширотному напрямі через всю ділянку трасує Акдалінскій розлом.

Розривні порушення меридіонального і субмеридіонального спрямування представлені діз'юнктівамі більш дрібних порядків ніж субширотного і часто носять взбросо-зсувний характер з незначними амплітудами переміщення.

2.4 Вещестенний складу руд

Гідротермальні зміни порід зустрінуті прошарками також по піщаній зоні, особливо, в учасчтках її зчленування з Оперяють порушеннями. У центральній частині екстузіва зафіксований своєрідний вузол з двох Північно-Західних зон і Оперяють її нарущеній з максимальним развлетвленіем гідротермільних змін порід за типом берітізацій.

Вся поверхня ділянки закрита пухкими відкладеннями потужністю 0,3-0,5 метрів за логами. Корінних оголень немає. Геологічна будова і рудоность площі родовища Родніковоеізучени слабко

За наявними аналізам проб керна і канав можна зробити висновок про істотно свинцевому зруденіння родовища.

Вміст свинцю в керні свердловини рентгено спектральному аналізу досягає 4,43 відсотків, цинку до 1,16 відсотком, в канавах містить 1,07 відсотків і цинку 0,18 відсотків. Ставлення свинцю до цинку 0,7-11,8 відсотків., Зміст молібдену в рудних інтервалах за керну свердловини 0,003 відсотків, кадмію 0,01-0,1 відсотка, срібла до 30-500 г-т, міді -0,3 відсотка , золота-50 мг / т, миш'яку -0,5 відсотка, сурми -0,08 відсотків.

Рудовменщающімі є субвулканічного породи среднеөкіслого складу мають порфіровідное внутрішню будову. У межах рудних зон, рудовмещающіе породи піддані інтенсивному катаклазу развольцовие, аж до утворення мілонітов №

За мінеральним (складу) типу руди родовища є сфапеніто-галенітом, цинково-свинцевими №

Головними рудними мінералами є галеніт, сфаперіт, церусіт. Другорядними халькопірит, Нефіт. З кислих мінералів переважає кварц, кільця, хлорит.

2.5. Корисні копалини

Площа родовища «Джерельне» розташована на Південно-Західному крилі антиклиналь, ускладненому численними порушеннями утвореннями свинцево-цинкових комплексів. Сукупність цих факторів стало визначальних при локалізації зон свинцевого оруднення і гідротермальних метосоматіческіх змін. Всі відомі родовища і рудопрояви цинку в районі відносяться до поленітовой формації. Всередині якого виділяється кварцево-жильний шток верхова субформацію. Проводячи критичний аналіз розміщення морфологічних етапів свинцево-цинк в межах Аксали-Даубанского родовища. Виділено чотири площі, кожна з них характеризується переважанням певного морфологічного типу оруднення на сучасному ерпізіонном зрізі і приуроченому до певних стратиграфічних і структурно-тектонічним одиницям:

  • прояв свинцево-цинкового оруднення верхового оруднення;

  • прояви кварцевожільного штока верхового свинцевого оруднення.

У березітізірованних діанітах:

- Прояв кварцевожільного оруднення в гідротермально змінених ефузивних породах;

- Прояв кварцевожільного свинцево-цинкового оруднення у відкладеннях Коктасской свити.

Найбільш перспективною на виявлення промислових свинцево-цинкових об'єктів є площа «В», в межах якої локалізована ділянка проектних робіт.

Площа С і С 1 охоплює смугу Даубасского і Південно-Алмалінского розломів, розбиту на ряд нових блоків, розломами Північно-Східного простягання.

За Даубасскому розлому контактує відкладення Букольской і Коктасской світ. На даній площі породи піддані раскольцованного бренгірованія. Широко проявлені гідротермально-метасоматичні зміни. Реалізувалася в серетізаціі, беретезаціі, освіті метасоматічеських (кварцові глини) бренгіт. До бренгіям приурочені кварцові гіпси і прожилки вкраплення і прожилково-вкраплених галенітом.

3. МЕТОДИЧНА ЧАСТИНА

3.1 Аналіз раніше проведеної стадії геологорозвідувальних робіт

Мета, завдання та результати робіт

Раніше на родовищі Роднікове були проведені пошуково-розвідувальні роботи, метою яких було визначення промислової значимості родовища. Роботи проводились шляхом складання схематичне геологічної карти родовища в залежності складності, масштабу 1:2000, 1:5000. До карток були розрізи, блок діаграми і горізоньальние плани. Крім шурфів, канав і дрібних свердловин проходилися свердловини глибокого буріння по мережі 100х50 м. Складені детальні геофізичні, геохімічні карти і видеоени перспективні аномалії. На цій стадії підраховуються запаси по категорії С 2. За підсумками був нпісан звіт із затвердженням запасів в ДКЗ. Складено ТЕС (техніко-економічне міркування), в якому рекомендовано постановка попередньої розвідки.

3.2 Підстава постановки попередньої розвідки

У зв'язку з тим, що раніше проведеними роботами проводилися пошуково-оціночні роботи, то нашим завданням є перехід кследующей стадії - попередньої розвідки родовища з метою визначення промислової значимості родовища. Здійснюється стадія розвідки шляхом буріння великої кількості свердловин по мережі 100х50 м.Составляется детальна геологічна карта на інструментальній основі, складаються детальні розрізи (глибинні). Пишеться звіт, вважаються запаси по категорії С 1. Запаси будуть затверджені в ДКЗ. Складається ТЕД (техніко-економічний жоклад), в якому буде рекомендуватися роботи по ході детальної розвідки месторожденгія, рекомендованих проведення двох профілів по 4 свердловинах.

3.3 Бурові роботи

Проектом передбачається буріння 2 профілю з 4 свердловин з подальшим опробування і каротажем.

Вихід керна по рудної зоні не менше 70% і за що вміщує породам не менше 60%. Конструкція свердловини приймається двоступеневої, початковий діаметр 93 м, кінцевий-76 мм. Буріння буде проводиться буровим верстатом СКБ-4П. Як породоруйнуючого інструменту будуть застосовуватися шарошечні долота і алмазні коронки, а в якості промивної рідини буде використовуватися технічна вода, а в разі необхідності-глинистий розчин.

За рудному тілу буде пробурено 440 м, по вміщає породам 1950 м.

3.4 Геофізичні дослідження в свкажінах

Проектом передбачається проведення в свердловинах комплекс каротажних робіт. Призначенням їх є контроль і уточнення геологічної документації точних меж рудних інтервалів і стратігіческіх розрізів і інтервалів зруденіння порід, що підлягають випробуванню.

Таблиця 1 - Обсяг каротажних робіт

N п / п

Види каротажу

Проект. обсяг. буріння.

Обсяг каротажу



К-сть вкв.

П.м.

К-сть вкв.

П.м.

% Охоплення

1

Електрокаротаж

КС, ДС

4

1950

4

1950

100

2

Кавернометрія ДС

4

1950

4

1950

100

3

Метод електричних потенціалів

4

1950

4

1950

100

4

РРК (Pb, Zn) м-б 1:50, радіактивно каротаж

4

1950

4

1950

100

5

ГГК-с

4

1950

4

1950

100

6

ДК

4

1950

4

1950

100

Виробництво електокаротажа КС дозволяє виділити стратиграфічні горизонти. Таким чином, встановлюються стратиграфічні кордону.

РРК на свинець і цинку буде виконуватися з метою розбракування і оцінки аномалій, виділених на ГГК-с.

Всі каротажні роботи будуть виконуватися каротажних загоном.

3.5 Лабораторні дослідження

Проектом передбачаються такі види лабораторних досліджень:

Спектральний аналіз

У зв'язку з тим, що раніше аналітичні роботи на ділянці робіт проводилися в незначних кількостях, всі проби предполагаютс аналізувати повним спектральним аналізом, всього 337 проби.

Хімічний аналіз

Після відбраковування безрудних проб з вмістом свинцю, цинку менше 0,1%, з підвищеним містять свинцю, цинку, міді більше 0,1% будуть аналізуватися хімічним шляхом, всього 337 проби.

Виходячи з досвіду робіт з аналогічним ділянкам Абибай, Ашіозек, приблизно 75% всіх кернових проб необхідно аналізувати хімічним способом на свинець, цинк, барит.

3.6 Випробування

Випробування корисних копалин - найважливіша операція геологорозвідувальних робіт і єдиний науково-обгрунтований спосб виявлення якості корисних копалин: їх мінерального та хімічного складу, технологічних властивостей, зональності і внутрішньої будови.

За даними випробування виділяються і оконтуриваются природні і технологічні типи мінеральної сировини, вивчаються фізичні властивості та інженерно-технічні характеристики корисної копалини і вміщуючих порід.

На даному родовищі проектується провести наступні види випробувань:

а) хімічна;

б) технологічне;

в) технічне.

Хімічне випробування призначається для визначення хімічного складу руд, для точного визначення вмісту корисних компонентові шкідливих домішок і вивчення можливих компонентів у руді.

Матеріалом для хімічного випробування є керн, отриманий при бурінні свердловин. Випробування керна, піднятого з фосфоритової пласту і вміщає породам (покрівля і підошва фосфоритової пласта) проводиться для визначення якості фосфоритової пласта і хімічного складу руд і оконтурювальних порід. Випробування рудних тіл буде вестися метровими інтервалами, всього буде випробувано по руді 337проби.

Матеріал проб, забезпечений етикеткою, направляється для подальшої обробки, де після взваешіванія піддається механічній обробці.

У разі буріння пласта аварійним колонковим набором діаметром 59 мм в обробку надійде весь піднятий керн із залишеними невеликими характерними зразками. Дублікат керна представляє матеріал, скорочений після обробки через щілинні дробарки 3-5 мм, а дублікат проби матеріалу після рядовий проби діаметром 0,5 - 1,0 мм залишається. Всі операції з обробки проб (початковий і кінцевий вага, число скорочень) заносяться до журналу обробки проб.

Проби обробляються за схемою, прийнятою на підприємстві. Теоретичний вага кернової проби обчислюється за формулою:

Ухвалою стадії дроблення за формулою

S =

S =

Діаметри дроблення по кожній стадії визначаємо за формулою:

I d = 20 × 0,5 = 10 мм

II d = 10 × = 2,5 мм

III d = 2,5 × = 0,5 мм

IV d = 0,5 × = 0,1 мм

Надійний вага проб визначається за формулою Річарса-Чечетта: Q над = К × d, де K - коефіцієнт нерівномірних приймає = 0,2

d - w частинок, їм, тоді

1 Q над = 0,2 × 10 2 = 20 кг

2 Q над = 0,2 × 2,5 2 = 1,25 кг

3 Q над = 0,2 × 0,5 2 = 0,050 кг

4 Q над = 0,2 × 0, 1 2 = 0,004 кг

З метою виявлення випадкових і систематичних помилок роботі, основною лабораторією проводяться внутрішні та зовнішні контрольні аналізи, при цьому використовуються залишки порошків після проведення рядових аналізів. Обсяг контрольних аналізів становить 10% від загального обсягу аналізів-визначень за кожним видом контролю, аналізи виконуються в рівній кількості.

Технологічне випробування проводиться з метою вивчення технологічних властивостей руд. Проектом намічається відбір двох технологічних проби по 150 кг кожна.

3.7 Підрахунок запасів

У зв'язку з тим, що родовище відноситься до 2-ої групи за складністю геологічної будови, а на ділянці передбачається попередня розвідка, запаси будемо вважати методом середнього арифметичного. Метод полягає в тому, що всі рудні тіла розглядаються як один блок без розчленування його на окремі частини.

Для підрахунку запасів існують наступні параметри:

m ср - середня потужність блоку (м);

з СР -Середній вміст по блоку в (%);

S СР-площа підрахунку блоку (м 2);

V-обсяг підрахунку блоку (м 3);

P зм-запаси металу (т).

Q пі-запаси корисної копалини (т)

m СР = Σ mi / n = 185 / 6 = 31 м (1)

S СР = Σ сi / n = 57 * 6 = 9,2 5% (2)

Sтр. = А + в / 2 * h * m = 7 +9 / 2 * 5 * 20 = 800 м2,

де n - число свердловин (6 свердловин);

d 1 - об'ємна маса руди 3,2 т / м 2

mi - потужність у кожній свердловині.

V = S * m сер = 800 * 31 = 24800 м3 (3)

Q пі = V * d1 = 24 800 * 362 = 79360 т (4)

Р zn = Q * C ср = 79360 * 962/100 = 730 161 т (5)

4. ТЕХНІКО-ТЕХНОЛОГІЧНА ЧАСТИНА

4.1 Технологічні умови і мета буріння

З метою проведення попередньої розвідки передбачається пробурити свердловини глубірой від до м. Це свердловини розташовані на 2-х розвідувальних профілях відстанню між лініями 50 м. Всі свердловини пробуріваются з відбором керна. Вихід керна повинен бути не менее70% по вміщає породам і 80% з корисних копалин.

Породи V 111-1Х категоріям, особливих ускладнень не очікується, слід приділити увагу виходу керна і правильному веденню записи в буровому журналі, а також зберігання керна.

Всі свердловини проходять по однотипного геологічного розрізу.

Тому технічний проект буде складений для свердловини № 4, яка має проектну глибину 490 м. Очікуваний розріз свердловини має такий вигляд (табл. 2).

4.2 Вибір способу буріння

В даний час, є наступні способи руйнування гірських порід, механічний, термічний, термомеханічний, хімічний.

Крім механічного буріння всі інші відомі на стадії лабораторних досліджень, на практиці майже не застосовувалися.

Прості свердловини призначені для буріння з відбором керна по всьому інтервалу проектної глибини, тому вибирали механічний колонковий спосіб буріння.

Породи залягають під кутом 60-70 о, тому свердловина закладається вертикально, а деякі похило тобто під кутом 80-70 о до поверхні землі, тоді кут зустрічі осі свердловини з пластом становить більше 30 о.

Механічний спосіб буріння ділиться на: обертальний, ударне, ударно-обертальне, обертально-ударне і задавливания.

Вибираємо обертальний спосіб буріння. Широке застосування в нашій країні, яке забезпечить

Таблиця 2 - Очікуваний геологічний розріз на свердловині № 4

Глибина

свердловини

Назва порід

Потуж

ність

F д

Кабра.

Рм

Кат.по

Бурим.

0-80

Туфи і туфобречіт

80

10

1,47,

22,8

V111

80 - 260

Туфи і туфобречіт ореоли светлослюдістих гідро-термально метосоматіческіх змін

180

10

1,47

22,8

V111

260-340

Рудна зона представлена ​​прожилками Рв гн.маломощнимі лінзами

80

11,77

1,4

30,2

1X

340-424

Аідезіто-базальтові порфірити

84

10

1,28

22,5

V111

424-439

Екструзівний тіла ріодацітових порфірів

15

20

1,03

33,9

1X

439-465

Ореоли Рв ДПС виділеними за борту рудними тілами

20

10

1,28

22,5

V111

465-490

Пісковики алевроліти конгломерати

25

13

1,25

30,0

1X

Необхідний відсоток виходу керна.

Конструкція свердловини представлена ​​в ГТН.

Визначення категорій буримости порід розрізів і вибір породоруйнуючого інструменту

Категорії буримости порід визначаються за величиною об'єднаного показника ρ м, яка в свою чергу рассчітиваетя за формулою:

ρ м = 3 F d * Кабра, (6)

де F d-динамічна міцність породи;

Кабра-коефіцієнт абразивності.

З таблиці випливає, що породи відносяться до V 111-1Х категорії за буримості. Коефіцієнт питомої коусковатості керна Ку коливається від 15 до25 шт / м. З урахуванням вищевикладеного, проектом передбачається застосувати наступні типи коронок.

Таблиця 3 - Типи бурових коронок для порід розрізу

Інтервали, м

Найменування порід

Категорія буримости

Тип бур.коронкі

0-2; 2-80

Туфи і туфобрекчії

У111

04А3-Д76

04А3-Д59

80-260

Туфи і туфобрекчії, ореоли светлослюдістих гідротермально-метасоматичні змін

У111

04А3-Д59

260-340

Рудна зона з прожилками свинцю з малопотужними лінзами

1Х

01А3-Д59

340-424

Андезито-базалтовие порфірити

1Х

04А3-Д59

424-439

Ореоли свинцю з виділеними за борту рудними тілами

У111

01А4-Д59

439-465

Екструзівний тіла ріодацітових порфірів

У111

04А4-Д59

465 - 490

Пісковики, альпоніти, конгломерати

1У

01А3-Д59

4.3 Вибір конструкції свердловини

На підставі даних про передбачуване геологічному розрізі, глибині свердловини і необхідному кінцевому діаметрі складається конструкція свердловини.

Конструкція свердловини повинна бути економічною і раціональної, тобто забезпечувати безаварійну проходку з високими техніко-економічними показниками.

Глибина свердловини залежить від глибини залягання корисних копалин (досліджуваного шару, горизонту). Добре, як правило, повинна заглиблюватися на 10-30 м нижче цільового горизонту, що пов'язано з необхідністю надійного його дослідження геофізичними методами при каротажу.

Проектна глибина свердловини 534 м.

З урахуванням вищевказаних факторів та апаратури для геофізичних, инклинометрических, гідрогеологічних та інших видів свердловинних досліджень рекомендований Вітрі-му мінімально допустимий діаметр керна і свердловини вибираємо рівною 42 мм (діаметр керна) і 59 мм (кінцевий діаметр свердловини).

Геологічна колонка по буримости включає гірські породи IV, VI, VIII та IX категорії. При бурінь порід IV, VI категорії можливі виникнення наступних ускладненні: звуження стінок свердловин, прихват бурового снаряда.

З метою попередження таких ускладненні мною запропонована наступна схема конструкції свердловини. Забурювання проводиться породоразрушающим інструментом діаметром 93 мм до глибини 5 м. Цей інтервал закріплюємо кондуктором діаметром 89 мм. Далі до глибини 25 м буріння проводитися породоразрушающим інструментом діаметром 76 мм і цей інтервал буде закріплений обсадної трубою діаметром 73 мм. З глибини 25 м до проектної глибини 490 м буріння виробляється породоразрушающим інструментом діаметром 59 мм. Конструкція свердловини вказана на малюнку 2.

4.4 Технологія буріння свердловин

Забурювання свердловини і установка направляючої труби.

Враховуючи, що з поверхні залягають міцні стійкі породи, забурювання здійснюється алмазними коронками 04А3 діаметром 76 мм наглубіне 2 метри.

Забурювання здійснюється на 1-ій швидкості верстата з частотою обертання 155 об / хв, при осьовому навантаженні 400-500 Дан.

Як промивомной рідини використовується технічна вода. У свердловину опускається напрямна труба довжиною 2,5 метри з цементуванням затрубного простору. Потім переходять на раціональний режим буріння.

Розрахунок параметрів технологічного режиму буріння

До параметрів технологічного режиму буріння відносяться осьове навантаження на коронку6 частота його обертання і витрата промивальної рідини пр її відповідному її якості. Осьова навантаження на породоразрушающий інструмент

С = Р * S * К6 дан, (7)

де S-загальна площа торця коронки, см2;

К-0,8-09-коефіцієнт, що враховує вирізи матриці;

Р-допустима питомий тиск робочої площі торця

Частота обертання бурової коронки розраховується за такою залежністю

N = 60 * V / π * D, об / хв (8)

де V - середня окружна частота обертання коронки, для алмазної коронки V - 165-3 v / c.

Враховуючи, що розріз представлений тріщинуватими породами 8-9 категорії, приймаємо окружну швидкість V = 1, 5 м / с в породах 8 категорії та 1,1 м / с для порід 9 категорії по буримості.

Витрата промивної чідкості визначається за формулою

Q = g * D, (9)

де g - питома витрата промивальної жідкостіна мм діаметра коронки;

D - діаметр коронки, мм.

Для буріння алмазними коронками л / хв на 1 мм діаметра. За вказаними формулами проведено розрахунок. Резултате розрахунків наведені у таблиці.

Вибір якості промивної рідини

Як промиваочной рідини застосовується водомасленная емульсія і емульгуюча паста (емульсія В 1). Емульсол вводиться у воду в співвідношенні 1:100; концентрація емульсолу 1%. Емульсійні промивні рідини надають комплексний вплив на процес буріння. Емульгуюча добавка в прмивочной рідини адсорбируясь на бурильного інструменту, на стінках свердловини і керні значно знижує поздовжні і поперечні коливання бурового інструменту бурильних труб, тертя між ними і стінками свердловини. Знижений тертя зменшують потребную потужність приводу верстата. Емульсіідействуют і як знижувач твердості, що сприяє підвищенню механічної швидкості, рейсової проходки, проходки на коронку, зниження витрати алмазів.

Раціональна довжина рейсу

Раціональна довжина рейсу, враховуючи досвід раніше проведених робіт на родовищі і становить 1,5-2метра. У разі незадовільного виходу керна, довжина рейсу знижується до 1 метра.

Технологія буріння по корисного ископаемому

Контроль зустрічі корисної копалини визначається візуально здійснюється по зміні кольору промивної рідини, яка витікає зі свердловини%. Рудна зона представлена ​​тріщинуватими міцними породамі.Основной причиною зниження виходу керна є його самозаклініваніе. Для ліквідації цього явища, проектом передбачається використання одинарного колонкового ежекторного снаряда. Вивчення явища самозаклініванія і технології буріння ОЗС присвячена спеціальна частина проекту.

Таблиця 4 - Зведена таблиця параметрів режиму буріння

Інтервал буріння, м

Тип коронки

Категорія

буримости

Осьова нагрука та Н

Частота обертання

Об / хв

Витрата промив.жідк

л / хв

0-2

0-80

14АЗ

У111

1500

700

153

500

50-60

40-50

80-260

14АЗ

У111

700

500

40-50

260-340

01АЗ

1Х

800

430

40-50

340-424

01АЗ

У111

600-800

500

40-50

424-439

01АЗ

1Х

800-1000

490

40-50

439-465

01А4

У111

600-1000

560

40-50

465-490

01АЗ

1Х

800-1000

430-560

40-50

Заходи із проведення свердловин по заданій трасі

Проектом передбачається буріння похилих свердловин. Для утримання бурового снаряда на проектній трасі використовується жорстка компонування колонкового набору (калібратор, перехідник з компонуванням на бурильну трубу з навареними на його бічній поверхні твердосплавними ребрами, Бурильні труби діаметром 50 мм, наближені по діаметру свердловини).

Для контролю за поведінкою траси проект свердловин передбачаються виміри зенітного кута і азимутальних кутів за допомогою інклінометрії через кожні 50 метрів проходки.

Р ационального довжина рейсу

Раціональна довжина рейсу не може бути довільною. Як мала, так і велика величина проходки на рейс може бути нераціональною. У першому випадку збільшується непродуктивне час на спускопідйомні операції, в другому випадку знижується кількість і якість керна. Величина довжини рейсу повинна бути ув'язана як з механічними властивостями гірських порід, так і з властивостями колонкового снаряду, який застосовується для випробування. Зазвичай раціональна довжина рейсу уточнюється практичним шляхом.

При бурінні в родовищі Артемівське раціональні довжини рейсу складають:

1. У породах IV категорій по буримости довжина рейсу 2,0 м при механічної швидкості буріння 2,55 м / год.

2. У породах VI категорій по буримости довжина рейсу 1,7 м при механічної швидкості буріння 1,3 м / год.

4. 3. У породах VIII категорій по буримости довжина рейсу складе 1,5 м при механічної швидкості буріння 1,03 м / год.

5. У породах IX категорій за буримости довжина рейсу складе 1,2 м при механічної швидкості буріння 0,48 м / год.

Технологія буріння по корисного ископаемому

Визначення контакту вміщає породи з корисних копалин дозволяє своєчасно прийняти необхідні заходи, щоб забезпечити отримання заданого виходу керна. Зустріч корисної копалини - особливо відповідальний захід, так як ми використовуємо одинарний ежекторний снаряд і загальноприйнятої технології буріння.

При бурінні на родовищі Роднікове найчастіше контакт породи з корисними копалинами визначає зі зміни механічної швидкості буріння а так само по зміні кольору струменя промивної рідини, що виходить із свердловини. У етх випадках необхідно враховувати можливі співвідношення властивостей породи і корисної копалини: 1) порода значно твердіше корисної копалини; 2) порода і корисна копалина не відрізняються за твердістю (буримости), 3) порода м'якше корисної копалини; 4) порода і корисна копалина відрізняються за кольором; 5) порода і корисна копалина практично не відрізняються за кольором отже, зміна механічної швидкості слід враховувати в першому і третьому випадках.

Зміна механічної швидкості буріння фіксуємо на реєструючої апаратури з урахуванням вірогідних змін крутного моменту, потужності, тиску промивальної рідини.

Зустрівши покрівлю корисної копалини, буріння припиняємо, свердловину ретельно промиваємо, надійно заклинює керн, буровий снаряд піднімаємо на поверхню. У процесі підйому проводимо контрольний замір глибини свердловини. Не можна допускати залишення на забої шматків керна. При необхідності промивну рідину замінити.

Залежно від фізико-механічних властивостей корисної копалини вибираємо найбільш підходящий тип колонкового снаряда. Колонковий снаряд ретельно збираємо, регулюємо. Технологічний режим буріння встановлюємо в залежності від властивостей корисної копалини та типу колонкового набору.

При бурінні родовища Артемівське для підвищення виходу керна корисної копалини проводимо наступні заходи щодо підвищення виходу керна;

1. Скорочувати час роботи коронки на вибої, тобто бурити укороченими рейсами при максимальній швидкості поглиблення.

2. Обмежувати витрата промивальної рідини, знижуючи швидкість потоку між керном і коронкою.

3. Не застосовувати тупі коронок і тих, у яких зношені внутрішні підрізні різці.

4. Не використовувати викривлення і деформовані колонкові труби, а так само неспіввісному колонкові снаряди.

5. Ретельно заклинювати керн і охороняти його від ударів при підйомі снаряди та тиску стовпа промивальної рідини, що знаходиться в бурильної колонці.

6. Застосовувати буріння «всуху» в малопотужних сипучих і пухких відкладеннях.

7. При неглибокому бурінні в м'яких породах застосовувати безнасосного буріння з внутрішньої циркуляцією промивної рідини, буріння комплексами з гідротранспортом керна.

8. Використовувати подвійні колонкові снаряди (ВКС) різної конструкцій і комплекси ССК і КССК, що працюють при прямій схемою циркуляцій.

9. Використовувати одинарні ежекторні (ОЕС), подвійні ежекторні (ДЕС) та інші колонкові снаряди, що створюють зворотний циркуляцію промивної рідини в привибійній зоні.

10. Застосовувати буріння зі зворотним циркуляцією по всьому стовбуру свердловини.

11. Перебурівать відкладення мінеральних солей з промиванням насиченими розчинами цих же солей.

12. Розробляти організаційно-технічні та технологічні заходи щодо зустрічі і перебуріванію пласта (покладу) корисних копалин.

На підвищення виходу керна та якості робіт великий вплив надає кваліфікація бурового персоналу, вивчення передового досвіду в аналогічних умовах.

М еропріятія з проводки свердловин по заданій трасі

При проводці свердловини може відбутися викривлення стовбура свердловини від заданого напрямку. Щоб попередити викривлення стовбура свердловини необхідно проводити заходи щодо попередження викривлення свердловини, а також проводити захід по боротьбі з викривленням свердловини.

Зміна напрямку осі свердловини в просторі називається викривленням. Викривлення буває природне і штучне.

Ненавмисне викривлення свердловини, викликане геолого-технічними принципами, називається природним, навмисне викривлення свердловини за допомогою технічних засобів або технологічних прийомів називається штучним.

При викривлень свердловин збільшується витрата бурильних труб в результаті більш інтенсивного їх тертя об стінки свердловини; порушується раціональна технологія буріння; зростає споживана потужність; виникає ускладнення в процесі буріння; збільшується число аварій; утрудняється їх ліквідація; стає неможливим спуск обсадних труб, передчасно зношується бурове устаткування . Іноді такі свердловини не вдається пробурити до проектної глибини.

У нашому випадку для зменшення інтенсивності викривлення свердловин необхідно наступне:

1. Буріння свердловин вести за типовими трасах, побудованим на підставі закономірностей природного викривлення.

2. Свердловину кріпити обсадними трубами при перетині сильно тріщинуваті зон, великих тріщин, каверн і т.п.

3. Буровий верстат встановлювати за рівнем, шпиндель і спрямовуючу трубу по кутоміри, а азимут задавати за провешенному за допомогою всіх напрямку.

4. Використовувати бурові снаряди підвищеної жорсткості, збільшеної довжини та діаметру.

5. Застосовувати буровий інструмент, що відповідає умовам буріння, існуючим стандартам і допусків. Складові частини бурового снаряда повинні мати належні допуски, концентричну нарізку різьблення з витриманими її параметрами, не перевищувати норм вигину, зносу і т.д.

6. Буріння вести при оптимальних режимних параметрах, домагаючись високої механічної швидкості.

Так само необхідно робити заміри по визначенню зенітних і азимутальних кутів, тобто інклінометрії. Інклінометрії виконуємо щозміни за допомогою инклинометра І-6 (через кожен 50м).

Свердловинний прилад складається з чотирьох основних вузлів: чутливого елемента зенітних і азимутальних кутів, передавального механізму, реле часу, свічкового моста.

Всі вузли змонтовані в металевій гільзі, заповненої сумішшю трансформаторного масла з гасом.

Технічна характеристика І-6

Діапазон вимірювання зенітних кутів, градус ... ... ... ... ... .0,45

Похибка вимірювання, градус:

зенітних кутів ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .... ± 0,5

азимутів (при зенітних кутах не менее3 0) ... ... ... ... ... .... ± 4

Число вимірювань за спуск в свердловину ... ... ... ... ... ... ... ... ... 1

Максимально допустимий зовнішнє гідростатичний тиск, кг с / см 2 .350

Максимально допустима температура навколишнього середовища, 0 С ... .100

Час спрацювання реле часу, хв:

максимальне ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .55

мінімальне ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .12

Габаритні розміри свердловинного приладу, мм:

зовнішній діаметр ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... 48

довжина подовжувач я. ... ... ... ... ... ... 2160

Маса свердловинного приладу, кг ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .13

4.5 Вибір бурового обладнання та інструменту

У процесі буріння геологорозвідувальних свердловин використовується комплекс обладнання, механізмів і пристроїв.

Вибір і комплектування бурового обладнання, яке для даного району виявиться найбільш економічним, має важливе значення.

Бурове устаткування працює в різних геолого-технічних умовах і в процесі експлуатації відчуває різні навантаження.

Тому всі вибраного обладнання оцінюється перевірочними розрахунками.

Бурову установку вибираємо з урахуванням глибини свердловини, початкового і кінцевого діаметра свердловини, кута нахилу свердловини, забезпеченість району робіт енергій. Для буріння проектованої свердловини з проектною глибиною м, початковим і кінцевим діаметром буріння 93 і 59 мм, кутом нахилу 70 0 вибираємо бурову установку УКБ - 4П воліючи його як більш сучасну і досконалу.

Установка УКБ - 4П (установка колонкового буріння 3 класу) до її складу входить щогла і власний транспорт. Всередині будівлі розташований буровий верстат СКБ-4П, що забезпечує в бурінні вертикальних і похилих свердловин твердосплавними й алмазними колонками. Верстат включає в себе силовий привід (електродвигун), фрикційні муфти скріплення, коробку передач, обертач і лебідку. Перераховані вузли змонтовані на підставі, що може переміщатися відносно нерухомої рами за допомогою гідросистеми.

Коробка передач дозволяє отримати вісім швидкостей обертання і дві зворотні. Верстат має лебідку планітарного типу, шпиндельний обертач і вдосконалену систему автоматичного перехоплення провідної труби в процесі буріння.

Насос НБЗ - 120/40 - горизонтальний, плунжерний: оснащений п'ятьма коробкою передач, асинхронним двигуном типу А02 - 51-4 потужністю 7,5 кВт.

Таблиця 5 - Технічна характеристика бурової установки УКБ-4П

№

Показники

Значення

1

Глибина буріння, м:

при кінцевому діаметрі 93мм

при кінцевому діаметрі 59мм

при кінцевому діаметрі 46мм


300

500

700

2

Початковий діаметр буріння, мм

151

3

Кут нахилу свердловини, градус

90-60

4

Діаметр бурильних труб, мм

55-42

5

Діаметр робочої бурильної труби, мм

54

6

Довжина бурильної свічки

9,5

7

Кількість швидкостей:

обертача

лебідки


8

4

8

Вантажопідйомність на гаку толевого блоку, м:

номінальна

максимальна


3,2

5,0

9

Талева оснащення

оснащення одне й двох струнна

10

Труборазворот

РТ-1200м

11

Габаритні розміри установки, м:

в робочому положенні

довжина

ширина

в транспортному положенні

довжина

ширина

висота



13,2

4,2


15,1

3,2

4,1

12

Маса установки, м

14

13

Буровий верстат

СКБ-4

14

Габаритні розміри верстата, м:

довжина

ширина

висота


1,82

1,15

1,63

15

Маса, кг:

бурового верстата

електродвигуна


1600

206

16

Діаметр прохідного отвору, мм

шпинделя


57

17

Довжина ходу шпинделя, мм

400

18

Частота обертання бур. снаряда, об / хв.

при обертальному бурінні

праве обертання

ліве обертання

при уд. вращітельном (гідроударним бурінні)

праве обертання

ліве обертання

155,279,394,433,

637,710,1100,1600


90,228

25,44,52,68

100,112,174,256

14,36

19

Швидкість подачі шпинделя, м / хв:

вгору

вниз


0,83

1,1

20

Максимальна швидкість холостого: подачі шпинделя вгору (швидкий підйом), м / хв

2,65

21

Максимальне зусилля подачі, що розвивається обертачів, кгс:

вниз

вгору



4000

6000

22

Система подачі бурового снаряда

гідравлічна

з автоперхват.

23

Довжина ходу верстата при розтині гирла свердловини, мм

425

24

Номінальна вантажопідйомність лебідки, м

2,5

25

Діаметр барабана, мм

250

26

Тип каната

15,0-ГОЛ-1-ЖС-

-Н-180

27

Швидкість навивки каната на барабан (2-й шар), м / с

(ГОСТ 2688-69)

28

Канатоємкість барабана, м:

робоча

повна


37

76

29

Гідросистема бурового верстата:

маслонасос бурового верстата, запасний здвоєний тип

продуктивність, л / хв

максимальний тиск, кгс / см 2

привід маслонасоса

тип електродвигуна

потужність, кВт

частоти обертання, об / хв

місткість маслонасоса 1


8Г12-22А

12; 18

64


АО2-32-4М201

3

1430

55

30

Лебідка для знімного керноприемника:

вантажопідйомність, м

швидкість навивки каната на барабан, м / с

діаметр барабана, мм

Канатоємкість барабана, м

діаметр каната, мм


0,5

0,47-1,8

90

520

4,8

31

Привід бурового верстата:

тип електродвигуна

потужність, кВт

частота обертання, об / хв


АО2-71-4

22

1500

Буровий насос НБЗ-120/40

Буровий насос НБЗ-120/40 призначений для подачі під тиском промивної рідини в свердловину.

Таблиця 6 - Технічна характеристика бурового насоса НБЗ-120/40

Показники

Значення

Тип насоса

Горизонтальний, трехплун ж рний одинарної дії

Продуктивність, л / хв

Максимальний тиск, кгс / см 2

Габаритні розміри, мм

довжина

ширина

висота

Маса, кг

Привідна потужність, кВт


40


1970

990

980

680

7,5

Вибір бурової вишки і бурового будівлі

Бурова щогла БМТ-4

Бурове будівлю і щогла змонтована на зварному металевому підставі, що має полози для перевезення установки волоком м на близькі відстані і спеціальний пристрій для з'єднання з транспортною базою при перевезенні на кінському ходу на великі відстані. Змонтовано будівлю металевої конструкції панельного типу, встановлену на спільному з щоглою підставі. Будівля має 2 виходи: торцевої для виносу бурового снаряда і бічний - запасний вихід.

Бурова щогла призначена для ведення спускопідйомні операцій в процесі буріння свердловини. Щогла являє собою одностержневую, трубчасту конструкцію, шарнірно-що підтримується на підносі. Щогла забезпечена кранблоком, розрахованим на роботу тракторної талевої оснащенням.

Таблиця 7 - Технічна характеристика бурової щогли БМТ-4

Показники

Значення

Бурова щогла:

тип

робоча висота, м

Габаритні розміри щогли з основою, м

в робочому положенні

висота

ширина

довжина

Габаритні розміри щогли з основою, м:

в транспортному положенні (на полозках підстави)

висота

ширина

довжина

Маса щогли, м:

в тому числі металоконструкції

підстави

Спосіб підйому установки щогли

в робочому положенні


БМТ-4

13,7



15,2

4,5

11,5



3,9

3,25

11,2

6,8

3,3

3,5


Гідропідйомник

Транспортна база ТБ-15 і бурове будівлю ПБЗ-4

Бурове будівлю ПБЗ-4 захищає бурову бригаду та обладнання від впливу атмосферних опадів і навколишньої температури повітря, створює комфортні умови для обслуговуючого персоналу.

Транспортна база ТБ-15 дозволяє швидко і мобільно перевозити бурове обладнання на нову точку.

Таблиця 8 - Технічна характеристика ТБ-15 і ПБЗ-4

№

Показники

Значення

1

Пересувне бурове будівля:

Корисна площа, м 2


21

2

Обсяг приміщення, м 3

48

3

Габаритні розміри, м

довжина

ширина


7,5

3,16

4

висота без підстави

2,55

5

Маса, м

без обладнання

з обладнанням


2,9

4

6

Транспортна база:


7

тип

ТБ-15

8

вантажопідйомність, м

12

9

максимальна швидкість пересування, км / год

40

10

ширина колін, мм

1900

11

число коліс

8

12

тиск повітря в шинах, КЧС / см 2

5,5 е

13

привід гальм

Пневматична

14

Габаритні розміри, мм

довжина

ширина

висота


7412

2638

1250

15

маса, м

5,3

Вибір бурового інструменту

Колонковий набір при твердосплавної бурінь полягає:

1. твердосплавна коронка М5-9, колонкова труба діаметром 89 мм і довжиною 1,5 м, фрезерний перехідник П150/89;

2. твердосплавна коронка СМ6 - 76, колонкова труба діаметром 73 мм і довжиною 4-6 м, фрезерний перехідник П150/73.

При бурінні одинарним ежекторний снарядом набір складається з таердоспланой коронки СА4-46 і одинарного ежекторного снаряда ОЕС-44

Колонковий набір при алмазному бурінь складається: алмазна коронка 01А3 - 46 і одинарного колонкового снаряду

Вибираємо бурильні труби ніпельного з'єднання ЛБТН - 42.

Технічна характеристика ЛБТН-42

Зовнішній діаметр труб D 42

Товщина стінки труб δ 8

Зовнішній діаметр: ніпеля 42

Внутрішній діаметр ніпеля 15

Маса 1 м труби з ніпелями, кг 2,5

ЛБТН виготовляються прямостінні без висадки кінців. Ніпелі, замки виготовляють зі сталі 40ХН, а муфти зі сталі 36Г2С. Профілі різьблень ніпелів виконаний стабілізуючий хвостовик.

Для передачі обертання від шпинделя верстата до бурового снаряду застосовуємо провідну трубу діаметром 54 мм.

Для подачі промивної рідини від насоса через нагнітальний рукав у обертову колонку бурильних труб вибираємо сальник типу СА. Сальник СА дозволяє бурити на високих частотах обертання бурильної колони.

Технічна характеристика сальника СА

Тиск промивної рідини, кгс / см 2 ... ... ... ... .... ... ... ... ... ... ... .80

Максимальна частота

Обертання снаряда, об / хв ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .... ... ... .1200-1500

Діаметр отвору ствола, мм ... ... ... ... ... ... ... ... ... .... ... ... ... .... ... ... .22

Приєднувальна різьба перехідника ... ... ... ... .... .... Замкове З-П-50

ГОСТ 79 / 8 - 75

Довжина, мм ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .... ... .400

Маса, кг ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .9,8

Для кріплення стовбура свердловини до глибини 4,5 м застосовуємо обсадні труби діаметром 89 мм і довжиною 1,5 і 3 м з'єднаних між собою ніпелями.

Для подальшого кріплення 25 м застосовуємо обсадні труби діаметром 73 мм і довжиною 4 і 6 з'єднаних між собою ніпелями

Допоміжний інструмент для СПО

Застосовуємо наступний перелік ключів для згвинчування і розгвинчування колонкових, обсадних і бурильних труб:

1.Шарнірние ключі для бурильних труб складаються з двох скоб, з'єднаних між собою шарнірно на осях і рукоятки, розміром 50 мм.

2. Шарнірні ключі для обсадних і колонкових труб принципово на відрізняються від шарнірних ключів для бурильних труб і складається з трьох скоб і рукоятки, двох знімних сухарів. Шарнірний ключ має розмір 73/89 мм.

3. Ключі короночние типу КК призначені для навинчивания і розгвинчування твердосплавних і алмазних коронок, колонкових труб та інших деталей колонкових наборів. Застосовувані короночние ключі мають такі розміри: 59 76, 93 мм.

4. Універсальні шарнірні ключі типу КШ призначені для твердосплавних, алмазних коронок, корпусів кернорвателі, перехідників, колонкових, обсадних і бурильних труб. Застосовувані ключі типу КШ мають такі розміри: 59 76, 93 мм.

5. Відбійні ключі для замків та ніпельної служать для захоплення деталей замків і ніпелів за прорізи. Застосовуємо відбійні ключі М3-50.

При спуску колони обсадних труб у свердловину застосовуємо хомути розміром 73 і 89 мм.

Для механізації спуско-підйомних операцій застосовуємо наступні інструменти:

1. Елеватор, МЗ-50-80-1 розроблена на базі елеватора ЕШ-СКБ «Геотехніка» і призначений для проведення спускопідйомні операцій в комплексі з наголовники стрижневого типу.

Технічна характеристика елеватора МОЗ 50-80-1

Бурильні е труби муфтової-замкового з'єднання діаметром, мм ... .5 0

Розміри, мм:

висота. .... .... ... ... ... ... ... ... .540 ш ірина ... ... ... ... .... ... ... .... ... ... ... 214

Вантажопідйомність (номінальна), m ... ... ... ... .... ... ... ... ... .... .... ... ... .10

Маса ¸ кг:

елеватора ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... 25,6

н аголовніка ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .4

2. Труборазворот РТ-1200 призначена для згвинчування і розгвинчування бурильних труб.

При спускопідйомні операціях застосовуємо сталевий канат діаметром 15 мм типу 15,0 ГОЛ - 1 - ЖС - І - 180.

Вибір засобів механізації і контрольно-вимірювальної апаратури

У процесі буріння параметри режиму буріння повинні бути взаємопов'язані, щоб забезпечити оптимальну механічну швидкість буріння і мінімальний витрата алмазів. Досягнення оптимального поєднання режимних умов буріння - складна задача, вирішення якої залежить від стану і технічного рівня бурового обладнання і показання контрольно-вимірювальних приладів.

Мною було обрано контрольно-вимірювальна апаратура "Курс 411».

Контрольно-вимірювальна апаратура "Курс-411», комплектуюча бурову установку УКБ-4П, призначена для вимірювання реєстрації параметрів буріння геологорозвідувальних свердловин. Вона розроблена СКБ «Геотехніка» і виготовляється досвідченим заводом «Геопрібор» і «Геотехніка».

Технічна характеристика «Курс-411»

Діапазони виміру:

маси бурового снаряда, кг ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .... ... ... 0-5000

зусилля на гаку, кгс ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .0-8000

осьового навантаження на породоразрущающій інструмент, кгс .... ... .0-3000

тиску промивальної рідини, кгс / см 2 ... ... ... ... ... ... ... .0-100

витрати промивної рідини, л / хв ... .... ... ... ... ... .0-150;

0-300

механічної швидкості буріння, м / ч ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .... 0-15

Основна наведена похибка вимірювання,% .4,0

Напрузі живлення, В ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .380

Частота живлячої струму, м ц .... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .50

Споживана потужність, В * А ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .150

Температура, 0 С:

Про кружляють повітря ... ... ... .... .... .... Від - 1 0до +40 промивної рідини ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .... Від 0 до + 40

Відносна вологість при температурі навколишнього повітря +25 0 С,%. До 95

Розміри пульта показують приладів, мм ... ... ... ... ... 700х650х300

Маса пульта, кг ... ... ... ... ... ... ... ...

4. 6. Перевірочні розрахунки

Перевірочний розрахунок двигуна

Потужність двигуна, необхідна для буріння складається з таких умов

N дв , (10)

м де N x в - потужність витрачається на неодружене обертання двигуна

- Потужність витрачається на руйнування гірської породи

- Потужність витрачається на подолання сил тертя

- К.к.д.

= 0,8.

Потужність N x в на холостому обертанні двигуна розраховується за формулою:

N x в = (6,17 * 10 - 7 2 - 1,25 * 10 -4 -4 * 10 -2) l, кВт (11)

де - Частота обертання двигуна = 1100 об / хв

∟ - довжина свердловини ∟ = 430 м

N x в = (6,17 * 10 - 7 * 1100 2 - 1,25 * 10 -4 * 1100 - 4 * 10 -2) * 40 = 6,5 квт

Потужність витрачається на руйнування гірської породи на вибої розраховується за формулою:

= 0,6 * 10 -6 МР n (R + R 1) кВт (12)

де М - коефіцієнт тертя (0,25 - 0,3)

R і R 1 - зовнішній і внутрішній радіуси коронки, м

Р - осьове навантаження, Н

N - частота обертання двигуна, об / хв

= 0,6 * 10 -6 * 0,3 * 10 800 * 1100 (2,3 + 1,6) = 8,3 квт

Потужність витрачається на додаткові навантаження N дод розраховується за формулою:

N доп = 3,4 * 10 -6 * f n Р, кВт (13)

де, f - стріла прогину

f = 0,31

=, 4 * 10 -6 * 0,31 * 1100 * 10800 = 1,25 кВт

=

Виходячи з вищенаведених розрахунків, робимо висновок:

Розрахункова потужність двигуна не перетворює паспортну потужність двигуна, так як 20,1> 40 кВт. Отже двигун забезпечить нормальний процес буріння. Перевірочний розрахунок насоса

Потужність на привід бурового насоса розраховується за формулою:

Гідравлічна потужність

N = Pg QH / 1000 η (14)

де Р - щільність рідини, кг / м 3

Q - подача насоса, м 3 / с

Н - напір насоса, м Н = 120 м

Η - коефіцієнт наповнення (0,8 - 0,9)

g - 9,8 м / с 2

Для того щоб розрахувати потужність бурового насоса необхідно визначити подачу насоса, яка визначається за формулою:

Q = П D 2 Snm / 4000 (4.22)

де, D - діаметр плунжера, см

S - довжина ходу плунжера, см

n - число ходів плунжера в 1 хв

m - число плунжерів

Q = 3,14 * 6,3 2 * 6 * 146 * 3 ​​/ 4000 = 1,36 л / с = 0,00136 м 3 / с

= 1000 * 9,8 * 0,00136 * 120/1000 * 0,8 = 1,9 квт

Потужність з урахуванням втрат

= К * / H (15)

де, К-коефіцієнт запасу потужності

= 1,1 * 1,9 / 0,8 = 2,6 квт

Виходячи з вищенаведених розрахунків, робимо висновок:

Розрахункова потужність двигуна насоса НБ3-120/НО ТК 2,6 <7,5 квт

Отже, насос забезпечить процес промивки свердловини.

Бурові установки комплектуються буровими насосами. При бурінні розвідувальних свердловин використовується поршневі і плунжерні насоси, останнім часом переважно плунжерний. Продуктивність і тиску нагнітання обраного типу насоса повинні забезпечувати необхідний витрата промивальної рідини і подолання гідравлічних опорі, особливо при вузьких кільцевих просторах, характерних для колонкового буріння, що є обов'язковою умовою для успішного буріння свердловин. У зв'язку з громіздкістю розрахунків розрахунок витрати і тиску промивної рідини в свердловині пропонується проводити за програмою «QPN», розроблений на кафедрі «Технологія і техніка буріння свердловин» Казахського Національного Технічного університету.

Нижче наведено порядок розрахунку і розрахункові формули:

А. витрата промивальної рідини

Необхідна витрата визначається із умови повного виносу шламу з вибою свердловини:

Q = π / 4 (D 2 - d 2) υ, (16)

де D - найбільший діаметр свердловини (приймається по внутрішньому діаметру обсадної труби у гирла свердловини);

d - зовнішній діаметр бурильних труб;

υ - необхідна швидкість висхідного потоку.

Необхідна швидкість висхідного потоку визначається за формулою:

υ = U + C, (17)

де U - швидкість падіння частинок шламу розрахункового розміру промивної рідини;

С - необхідна швидкість виносу шламу з вибою;

Швидкість падіння частинок:

U = а * К √ d р (δ/ρ-1) 1 sin α (18)

де α - коефіцієнт враховує в'язкість рідини приймається:

α = 3 √ μ / η (19)

де μ - коефіцієнт в'язкості води;

η - коефіцієнт в'язкості бурового розчину;

К - коефіцієнт форми частинок приймається рівним 2,5;

Δ - щільність часток породи;

d р - розрахунковий розмір частинок;

α - кут нахилу свердловини до горизонту.

Чим більше розраховані діаметр частинки і чим більше ізометричні форму вона приймає, тим важче така частка несеться з вибою. Щоб подається витрата повністю ніс шлам з вибою, необхідно, щоб швидкість потоку рідини була не менше, ніж швидкість падіння в цій рідині найбільш крупних частинок потрапляють на забій. Такими частками є частинки, змиті потоком рідини з керна (у порівнянні з якими частинки, що утворюються при бурінні, мізерно малі). Частинки керна потрапляють на забій лише в тому випадку коли вони проходять крізь зазор між керном і короночним кільцем. Величина цього зазору дорівнює:

D зв = (D кн - D в) / 2 (20)

де D кн - внутрішній діаметр короночного кільця;

D в - внутрішній діаметр коронки.

Однак потрапила на забій частка буде виноситься потоком рідини тільки в тому випадку, якщо вона проходить через зовнішній кільцевої зазор, тобто між стінками свердловини і короночним кільцем. Величина цього зазору дорівнює:

d зв = (D н - D кн) / 2, (21)

де D н і D кн - відповідно зовнішні діаметри коронки і короночного кільця.

Таким чином щоб виконати поставлені умови, необхідно за розрахунковий розмір частки d р прийняти d з, якщо d зв <d зн або d зн якщо d зв ≥ d зн.

Необхідна швидкість винесення часток визначається, виходячи з умов недопущення створення занадто великої концентрації шламу у висхідному потоці рідини, так як при зупинці насоса шлам може осісти і прихопити колонкову трубу. За рахунок шламу щільність рідини у висхідному потоці більше, ніж у низхідному. Максимально припустиме збільшення щільності Δ р приймають рівним 10кг / м 3 для води і 30 кг / м 3 для глинистого розчину (глинистому розчину відповідає велике значення, так як приймається в розрахунок його здатність утворювати структуру, що перешкоджає падіння частинок на забій).

Виходячи їх згаданих умов швидкість виносу визначається так:

С = ((D 2 H - b * D 2 B) (δ - ρ) V) / ((D 2 H - d 2 H) Δρ * 1.25) (22)

де b - коефіцієнт виходу керна (b = 0,7 ÷ 0,8);

V - швидкість буріння;

Δρ - різниця щільності висхідного і низхідного потоків;

d H - зовнішній діаметр бурильних труб;

1,25 - коефіцієнт, що враховує обертання бурильної колони.

Б. Втрати тиску в циркулярної системі.

Сумарні втрати тиску складаються зі складових, що утворюються на таких ділянках:

- У гладкої частини бурильних труб - Р 1;

- Між колонкової трубою і керном - Р 2;

- Між колонкової трубою і свердловиною-Р 3;

- Між бурильними трубами і свердловиною в її нижній самої вузької частини - Р 4;

- Між з'єднаннями бурильних труб і стінками свердловин в її найбільш вузької (нижньої) частини - Р 5 (в інших частинах втратами тиску між з'єднаннями і стінкою свердловини нехтуємо внаслідок малої величини цих втрат);

- Між бурильними трубами і стінкою свердловини на другому знизу ділянці-Р 6;

- Між бурильними трубами і стінкою свердловини на третьому знизу ділянці - Р 7;

До втрата тиску на ділянках 1-7 необхідно ще додасть втрати всередині з'єднань бурильних труб Р с, також втрати тиску, що виникають за рахунок різниці питомих ваг низхідного і висхідного потоків промивної рідини-Р Δ.

Таким чином сумарні втрати тиску складуть:

Р i = i = i 7 ΣP i + P c + P Δ. (23)

де i - номер ділянки (i = 1 ÷ 7).

Для знаходження втрат тиску на ділянках 1-7 користуються формулою Дарсі-Вейсбаха:

Р i = λ i * (ρυ 2 i L i / 2 (D i - d i)) (24)

де υ i - Швидкість рідини на даній ділянці;

L i - довжина каналу на цій ділянці;

D i - зовнішній діаметр кільцевого каналу проходу рідини;

d i - внутрішній діаметр;

λ i - коефіцієнт гідравлічних опорів.

Швидкість потоку рідини:

υ i = Q / F i (25)

F i - площа каналу, яка визначається за формулою:

F 1 = π / 4 (D 1 2 - d 1 2) (26)

На різних ділянках D 1 і d 1 різні. На першій ділянці D 1 є внутрішній діаметр бурильних труб - d в, а d 1.

У цьому випадку:

F 1 = π / 4 D 1 2 (27)

На другій ділянці:

D 2 - внутрішній діаметр колонкової труби,

d 2 - діаметр керна.

На третьому ділянці:

D 3 - діаметр свердловини на нижній ділянці

d Н - зовнішній діаметр колонкової труби.

На четвертому ділянці: (28)

d 4 - зовнішній діаметр бурильних труб.

На п'ятому ділянці D 3 визначається з урахуванням збільшення діаметра стовбура свердловини в ході буріння:

D 5 = ​​D Н + + V / 0.5 (29)

де V - швидкість буріння.

Дана формула враховує що чим більше швидкість буріння (м'які породи), тим більше розробка. При V = 0,0005 м / с (1,8 м / год) розробка прийнята рівною 0,0001 тобто 1 мм.

В якості d 5 - у даній ділянці приймається зовнішній діаметр з'єднанні d сн.

На дільницях 6 та 7, D 6 і D 7 рівні діаметрам свердловини на другому і в третьому з низу інтервалів, а d 6 і d 7 рівні d н.

Щоб знайти коефіцієнт гідравлічного опору λ i, визначають число Рейнольдса:

Re i = (υ i ρ (D i - d i)) / (η [1 + τ 0 (D i + d i) / σηυ i]), (30)

де η - коефіцієнт динамічної (для води) або структурної (для глинистих розчинів) в'язкості;

τ 0 - динамічний опір зсуву (для води τ 0 = 0).

При перебігу води по каналу круглого перерізу, якщо:

a) Re i <2300, то λ i = 64 / Re i (31)

б) 2300 ≤ Re i ≤ 10 5, то λ i = 0,23 ((1,9 * 10 -6 / D i) + (1 / Re i) 0,226 (32)

в) Re i <10 5, то λ i = 0,0121 / D i 0,226 (33)

При перебігу води по каналу кільцевого перерізу, якщо:

a) Re i <2300, то λ i = 64 (1 - а i) 2 / Re i 1 + а i + (1 - а i 2) / 1 n а i (34)

де а i = d i / D i (35)

б) 2300 ≤ Re i ≤ 10 5, то λ i = 0,02 +1.7 / √ Re i (36)

в) Re i <10 5, то λ i = 0,024 (37)

При перебігу глинистого розчину по каналу круглого перерізу, якщо:

a) Re i <2300, то λ i визначається за формулою (61)

б) 2300 ≤ Re i ≤ 1500, то λ i = 0,08 / 7 √ Re i (38)

в) Re i <1500, то λ i = 0,021 (39)

При перебігу глинистого розчину по каналу кільцевого перерізу, якщо:

a) Re i <1100, то λ i = 34,5 / Re i

б) 110 ≤ Re i ≤ 8000, то λ i = 0,12 / 7 √ Re i (40)

в) Re i <1500, то λ i = 0,021 (41)

Розрахунок бурильної колони

Бурильна колона під час роботи, як уже зазначалося, відчуває значні навантаження, що може викликати їх відмову. Тому обрана колона труб перевіряється розрахунками, при яких враховуються різні умови роботи труб. Найбільш важкі умови при споруд глибоких свердловин, коли осьова навантаження створюється вагою нижній стиснутій частині бурильної колони, а верхня частина колони розтягнута під дією її власної ваги.

Сутність розрахунку полягає у визначенні запасу міцності бурильної колони в трьох характерних перерізах:

- Перетин I - I - у гирла свердловини, де максимальні величини можуть досягає напруги і кручення.

- Перетин II - II - «нульове перетин» ¸ де має місце зміна стискаючих напруг на розтягують, і тому розрахунок повинен проводитися на втому матеріалу бурильних труб.

- Перетин III - III - в забою, де досягають максимум напруги стиснення і вигину.

При цьому перерізу I - I і III - III запас міцності не повинен бути менше 1,7, а в перерізі II - II - 1,3.

У зв'язку з великим числом факторів, що впливають на роботу бурильної колони і обсягу розрахунків, перевірочний розрахунок бурильної колони на міцність пропонується проводити за допомогою ЕОМ за програмою «RBT» розробленої на кафедрі «Технології і техніки буріння свердловин» Казахського Національного Технічного університету.

Порядок розрахунку і розрахункові формули:

А. Геометричні параметри бурильних труб і свердловин.

Площа перерізу бурильних труб:

F т = π / 4 (d 2 н - d 2 в), (42)

де d н і d у відповідно зовнішній і внутрішній діаметр бурильних труб.

Момент інерції перерізу бурильних труб:

I т = π/64 (d 4 н - d 4 в), (43)

Полярний момент опору перерізу бурильних труб:

W р = π/16 * d н (d 4 н - d 4 в), (44)

Площа забою:

F 3 = π / 4 (D 2 3 - d 2 до), (45)

де d 3 - діаметр свердловини в забою

d к - діаметр керна

В. Довжина стиснутій частині бурової колони і відстані від трьох характерних перерізів до «нульового» перерізу.

Довжина стиснутій частині колони:

Х = С / αq (1-γ ж / γ м) cos (90 - φ), (46)

де С - осьове навантаження;

q - вага одного метра бурильної труби;

α - коефіцієнт враховує збільшення ваги бурильних труб за рахунок з'єднання;

γ ж і γ м - щільності, відповідно бурового розчину і бурильних труб;

φ - кут нахилу свердловини до горизонту.

Відстань до «нульового» перерізу (поздовжні напруги дорівнюють нулю).

від перетину I: Z 1 = H - X, (47)

де Н - відстань від вибою до перетину I (глибина свердловини)

від перетину I I: Z 11 = 0 (48)

(Від нульового перетину до нього ж);

від перетину I I I: Z 111 =-Х (49)

В. Потужність на буровому валу.

Забійна потужність

N 3 = fK 1 K 2 Cn * ((d 3 - d k) / 2), (50)

де f - коефіцієнт тертя коронки про забій

K 1 - враховується потужність, що витрачається на руйнування вибою;

K 2 - враховується потужність на подолання тертя бічній поверхні коронки об стінки свердловини;

N - частота обертання;

C - осьове навантаження.

«Додаткова» потужність (з за тертя стиснутій частині бурильної колони об стінки свердловини):

N д = 8 * 10 -4 Cn. (51)

Потужність на неодружене обертання бурильної колони:

N x = 2.5 * 10 -1 * α 1 α 2 α 3 (0.0009 +0.2 δ c) αqd II n 1.88 (z + x) 0.75 (1 + μ cos φ), (52)

де α 1, α 2, α 3 та μ (див. таб. 1,2,3), причому α 1, - враховує вид з'єднання; α 2 - вид контактного середовища; α 3 - складність розрізу свердловини;

μ - збільшення витрат потужності при бурінні горизонтальних свердловин (μ = 0,44)

δ c - Середній зазор між свердловиною та бурильної колоною.

Таблиця 9 - Коефіцієнт α 1, що залежить від типу з'єднань

Тип з'єднання

Коефіцієнт α 1

Муфто-замкові

1,3

Ніпельні

1,0

Таблиця 10 - Коефіцієнт, що залежить від тертя бурильної колони об стінки свердловини в різних середовищах

Вид контактного середовища

Коефіцієнт α 2

Вода

1,0

Глинистий розчин

1,1

Зв'язує емульсія або консистентна змазка

0,6

Таблиця 11 - Коефіцієнт, що залежить від складності розрізу свердловин (α 3)

Ступінь складності розрізу

Коефіцієнт α 3

Нормальний

1,0

Складний (викривлення, каверни, зони нестійкості)

1,5

Потужність на неодружене обертання N x вважається для кожного з трьох характерних перерізів (з урахуванням значень δ c і Z).

δ c = (((b 1 d 2 + b 2 d 3) - d H) * 0.5, (53)

де дріб у скобці означає собою середній діаметр свердловини нижче розглядуваного перерізу;

b 1 b 2 b 3 - довжина ділянок свердловини, що мають різні діаметри (d 2 d 3)

Для перетину I - I:

- Ділянка більшого діаметру:

b 11 = Н-h (54)

де h - довжина нижньої частини свердловини з діаметром d 3.

- Ділянка меншого діаметру:

b 21 = h (55)

Сума обох ділянок

b 31 = Н (56)

Для перерізу II - II:

- Якщо Х> h, то

b III = h-Н (57)

b 2 II = h (58)

b 3 II = Х (59)

- Якщо Х <h, то

b III = 0 (60)

b 2 II = b 3 II = Х (61)

Для перетину I I I - I I I умовно (з урахуванням особливостей програми) застосовується:

B 1 III = b 2 III = 1 (62)

b 3 III = 2 (63)

Сумарна потужність:

N c = N 3 β + N x + N д * β д (64)

де β і β д враховують бічне тертя нижньої частини об стінки свердловини.

Для перетину I і II це тертя призводить до прояву «додаткової» потужності, тоді як для перерізу III - III N д не розраховують і тому в перерізі I і II β = Β д = 1. Для перетину III β д = 0. проте, щоб врахувати тертя колонкового снаряда, приймається β = 1,5.

Г. Осьовий зусилля в колоні бурильних труб (у характерних перерізах) і довжина напівхвилі вигину

Осьовий зусилля:

С = α q z (1-γ ж / γ м) cos (90-φ), (65)

Довжина напівхвилі вигину бурильної колони:

I = π √ g / ω √ (0.5z + √ 0.52z 2 + Elω 2 / qg), (66)

де g - прискорення вільного падіння;

Е - модуль поздовжньої пружності матеріалу бурильної колони;

ω - кутова швидкість обертання, ω = π n / 30.

Д. Напруга в бурильної колоні

Осьовий напруга:

σ = G / F т (67)

Дотична напруги:

τ = Nc / ωW т (68)

Згинальні напруга:

σ і = (Е ε d c / 2) * (π / 1) 2 (69)

де σ - стріла прогину бурильної колони в характерному перерізі свердловини з діаметром d м, σ = D м-d н) / 2.

Сумарна напруга (розраховується для перетину I і I I):

σ Σ = √ (σ і + | σ |) 2 +4 τ 2 (70)

де | σ | - абсолютне значення осьового напруги.

Є. Запас міцності

- Для труб замкового з'єднання:

m = σ т / σ Σ (71)

де σ т - межа текучості матеріалу бурильних труб поздовжньої деформації.

- Для труб ніпельного з'єднання:

m = σ т / 1,5 σ Σ, (72)

де коефіцієнт 1,5 враховує концентрацію місцевих напружень в різьбах, які можуть опинитися на гребені напівхвилі.

При замкових (муфтової-замкових) з'єднаннях у разі розташування з'єднання на гребені напівхвилі різко зменшується стріла прогину, так як зовнішній діаметр замка більше, ніж бурильної труби. Таким чином, в даному випадку зменшення σ компенсує концентрацію місцевих напружень.

Запас міцності в перерізі II - II («нульовий») дорівнює:

- Для труб муфтової - замкового з'єднання запас міцності по напрузі вигину:

m = σ в / σ і (73)

де σ в - межа витривалості матеріалу бурильних труб.

- Для труб цього ж типу запас міцності по напрузі крутіння:

m τ = τ Т / τ (74)

де τ Т межа текучості матеріалу бурильних труб при крученні.

- Для труб ніпельного з'єднання, виходячи з міркувань розглянутих вище,

m σ = σ в / 1,5 σ і (75)

m τ = τ Т / 1,5 τ (76)

Підсумкове значення запасу міцності в перерізі II - II

m = m σ * m τ / √ m 2 σ + m 2 τ (77)

Як було вже зазначено, у перетині I - I і III - III запас не повинен бути менше 1,7, а в перерізі II - II - 1,3. При не дотриманні цих умов вихідні дані необхідно змінити. При цьому треба подивитися які з напружень (розтяг, вигин і кручення в перетині I - I, вигин і кручення в перетині II - II, стиск, вигин і кручення в перетин III - III) мають підвищене значення.

Для зменшення розтягуючих напружень зменшують діаметр бурильних труб, або сталеві замінюють на легкосплавні (зменшується вага колони труб).

Для зменшення колони кручення знижують осьове навантаження, частоту обертання, вага бурильної колони і зазор між бурильної колони і стінкою свердловини, а так само використовують промивні рідини володіють мастильними властивостями.

Для зменшення напруги вигину необхідно знизити частоту обертання і стрілу прогину.

Нижче наведено міцнісний розрахунок бурильної колони з застосуванням ЕОМ.

Розрахунок вантажопідіймальних систем

На початку розраховуємо навантаження на гак при підйомі бурильних труб із свердловини за формулою:

G кр = К кр д ∟ q (1 - Р ж / Р м), Н (78)

де К кр коефіцієнт кривизни колони бурильних труб

д - прискорення вільного падіння, д - 9,8 р

∟ - глибина свердловини, м ∟ = 230

q - маса 1 м труб, кг q = 6,04

Р ж - щільність промивної рідини Р ж = 1000

Р м щільність матеріалу труб Р м = 7850

G кр = 1,2 * 9,8 * 230 * 6,4 / 1-1000/7850) = 28253,3 Н

G кр <Р л, тобто застосовуємо оснащення талевої системи, рівної 1х1

Раціональні глибини підйому снаряда на різних швидкостях з урахуванням перевантаження двигуна можна визначити за формулою:

∟ = (79)

де паспортна потужність двигуна верстата, кВт

- Коефіцієнт перевантаження = 1,5-2,0 для електродвигунів.

- Зенітний кут свердловини, градус = 80 0

f - коефіцієнт тертя бурильних труб про породу, f = 0,3

Для спрощення визначаємо постійну величину

А = (80)

тоді ∟ = (81)

Розрахунок раціональних глибин повинен вестися при швидкості підйому

V кр - V 0 / m <1.5 м / с (82)

А =

V пр I =

V пр II = згідно з ТБ підйом заборонений

∟ = .

Виходячи з вище перерахованих розрахунків робимо наступний висновок:

З проектної глибини до глибини 255 підйом буде здійснюватися на I швидкості. З глибини 255 м до гирла свердловини підйом здійснюється на II швидкості лебідки.

4.7 Попередження та ліквідації аварій

Аналіз причин аварійності на даному родовищі.

У бурінні можуть бути виділені 5 основних груп аварій:

  • обриви і поломки технологічних інструментів бурового снаряда і обсадних труб;

  • розвінчування різьбових з'єднань частин бурового снаряда і обсадних труб;

  • прихвати бурового снаряда;

  • обриви канатів і каротажного кабелю;

  • падіння бурового снаряда і сторонніх предметів у свердловину.

Аварії відбуваються з наступних причин:

  • суб'єктивним;

  • геологічним;

  • технологічним;

  • технічним;

  • організаційним.

Аварії можуть бути попереджені усуненням їх причин, впровадженням профілактичних заходів, удосконаленням бурового устаткування і ловильних інструментів і методів ліквідації аварії.

Для попередження обривів і розгвинчування бурильних труб необхідно:

  • піддавати їх періодично дефектоскопії;

  • використовувати змазку для різьбових з'єднань;

  • застосовувати контрольно-вимірювальні прилади і ОМ-40;

  • періодично обпресовувати колонку під водою і т.д.

Для попередження прихватів снаряда потрібно:

  • підтримання в свердловині постійного гідростатичного тиску;

  • дотримання технології буріння;

  • попередження пріжогов шляхом контролю за витратою промивної рідини.

Якщо аварія сталася, то необхідно визначити її тип і вид, точне місце, ймовірну причину, положення верхнього кінця залишеної труби і т.д. Для ліквідації аварій існує набір спеціальних інструментів: ловильні мітчики і дзвони, Труболовки, овершот, павук, вібратори, труборізи і т.д.

  • ліквідація прихвата вибивним пристроями;

  • вібраційний метод;

  • витяг снаряда по частинах;

  • звільнення бурового снаряда домкратами;

  • підривання або торпедування;

  • хімічний метод;

  • гідравлічний метод;

  • електричний метод.

Кожен метод має свої особливості, вибір яких залежить від типу виду аварій. На родовищі проходять всі аварії зазначені вище і їх лівідація показана в розділі ТБ.

5. З ПЕЦІФІКАЦІЯ потрібного устаткування, ІНСТРУМЕНТУ І МАТЕРІАЛІВ

№ п \ п

Найменування і марка

Од. вимірювання

Кількість

1

Буровий верстат СКБ-4П

шт.

1

2

Буровий насос НБЗ 120/40

шт.

1

3

Щогла МР6

шт.

1


Бурова щогла

шт.

1

5

Твердосплавні коронки М5-93

СМ6-76

СА4-59

шт.

шт.

шт.

1

1

4

6

Алмазні коронки О1А3-59

шт.

2

7

Кернорвателі

шт.

2

8

Розширники

шт.

1

9

Труби обсадні діаметром, мм: 89,

73

п.м

п.м

5

25

10

Труби колонкові діаметром, мм: 89

73

57

п.м

п.м

п.м

1,5

4,6

1,5

11

Ніпелі до труб діаметром: 89

73

шт.

шт.

2

5

12

Труби бурильні ЛБТН-42 мм

п.м

430

13

Хомут для обсадних труб діаметром, мм: 89

73

шт.

шт.

2

2

14

Вилки підкладні і ведучі до труборазвороту

комплект

1

15

Сальник СА

шт.

1

16

Ключі для бурильних труб типу КБ

шт.

2

17

Ключі для обсадних і колонкових труб розміром 73/89 мм

шт.

2

18

Ключі короночние типу КК діаметром, мм: 59

76

93

шт.

шт.

шт.

2

2

2

19

Ключі типу КШ

шт.

4

20

Перехідники П1 50/89

П1 50/73

ПК-59

шт.

шт.

шт.

2

2

2

21

Гідравлічна Труболовки

шт.

1

22

Мітчик

шт.

2

23

Дзвін

шт.

1

24

Контрольно-вимірювальна апаратура «КУРС-411»

шт.

1

6. ПРОЕКТ ДОПОМІЖНИХ І ПІДСОБНИХ ЦЕХІВ І ЕНЕРОГОСНАБЖЕНІЯ

6.1 Механічні майстерні

Для ремонту бурового обладнання на базі партії організовується майстерня, яка буде займатися ремонтом бурового обладнання.

Капітальний ремонт бурового обладнання вироблятимуть в механічній майстерні експедиції.

Визначення кількості ремонтів.

Для верстата СКБ-4П:

, (83)

м де О - середнє число одиниць обладнання, що знаходиться в роботі, 2

К м - коефіцієнт використання обладнання за машинним часом для однієї одиниці обладнання

Ф - загальний фонд робочого часу для однієї одиниці обладнання, год

Л - кількість капітальних, середніх і малих ремонтів у структурі міжремонтного циклу

Ф = А × З × В, годину (84)

м де А - кількість місяців у планованому періоді

С - кількість робочих годин за зміну

В - кількість змін в місяць

Ф = 12 × 8 × 21 = 2016 год

,

м де Т м - машинної час

Т р - час перебування на робочому місці

Т м = 5,6; Т р = 7

Л = 2

.

Кількість капітальних ремонтів.

Для насоса НБЗ-120/40 число капітальних ремонтів дорівнює теж 1.

Режим роботи майстерні визначається тривалістю робочої зміни в годинах і кількістю змін на добу. Зазвичай майстерня працює в одну зміну з двома вихідними днями на тиждень з тривалістю зміни 8 годин. у святкові дні майстерня не працює, а в передсвяткові дні тривалість зміни скорочується до 6 годин. при більшій завантаженості майстерня може працювати у дві або три зміни, іноді і без вихідних днів, при цьому ремонтником вихідний день надається за змінним графіком. У суботні та недільні дні дозволяється працювати за погодженням з профспілковою організацією, але тільки в тому випадку, якщо в кожному цеху працюють не менше двох працівників.

Як правило, у суботні та недільні дні не дозволяється займатися зі складними складальні і випробувальними роботами, так як ці роботи повинні виконуватися під керівництвом головного механіка. Тому у вказані дні ремонтні робітники займаються виготовленням запасних частин або дрібним ремонтом.

Ковальсько-зварювальні та жерстяно-медницкие цеху відносяться до шкідливих цехах. Тривалість зміни в цих цехах 6 годин. всім ремонтним робочим щорічно надається оплачувана відпустка. Для робітників нешкідливих цехів зазвичай тривалість відпустки - 18 днів, а для робітників шкідливих цехів - 24 дні.

Для ремонтних робіт рекомендується наступні типи металообробних верстатів:

  • токарно-гвинторізні марки 1К62

  • трубонарезнае марки 914М

  • широкоуниверсальні фрезерні марки 679

  • свердлильні марки 2179

  • шліфувальні марки 3Г12М

  • зубофрезерні марки 5К328А

У механічному цеху проводиться ремонт зношених та виготовлення нових деталей для устаткування, що ремонтується, виготовляються запасні частини, ремонтується буровий інструмент, надаються послуги, тобто допоміжні замовлення інших підприємств, нареза ю тся бурильні, обсадні й колонкові труби, виготовляються ніпелі, замки, ремонтуються інші технологічні, допоміжні та спеціальні інструменти.

Розстановка устаткування в цехах механічних майстерень

Верстати встановлюються н а бетонні фундаменти.

Однойменні верстати по можливості встановлюються групами. Токарно-гвинторізні і трубонарізні верстати розташовують на найбільш добре освітлених площах. Свердлильні верстати повинні мати навколо достатньо місця для обробки громіздких деталей. Розстановку верстатів та іншого обладнання необхідно проводити з урахуванням послідовності обробки і мінімального транспортування оброблюваних деталей.

6.2 Лабораторії

Лабораторні дослідження є обов'язковою і дуже важливою частиною комплексу геологорозвідувальних робіт на весь період їх проведення. Під час проведення попередньої розвідки на родовищі Роднікове передбачається хімічні та спектральні дослідження, пробірний аналіз, флю оро нісцентний - рентгено-радіометричний метод.

До складу цих робіт входять: прийом проб і замовлень, виконання хімічних і спектральних аналізів за вказівкою керівництва експедиції, внутрішньолабораторний контроль, оформлення і видача результатів аналізів, зберігання результатів аналізів та повернення проб для зберігання, до відповідного підрозділу експедиції. При укомплектуванні лабораторій враховуються наступні обладнання:

  • для хімічної лабораторії, мікроскопи, центрифуги, витяжної шкаж, холодильник, хімічна мішалка, комплекти хімічних реактивів

  • комплекти хімічного посуду для спктральной лабораторії: спектрамотометр, мікроскоп і специфічне електрообладнання.

    6.3 Допоміжні цехи

    Водопостачання

    Для забезпечення год ения бурових бригад технічною водою проектом передбачається пристрій водопроводу в траншеях (у зимовий період), загальною протяжністю 1 км, в літній період пристрій водопроводу протяжністю 49 км.

    Проектом передбачається будівництво насосної пересувної станції та 2 водозаборів в місцях їх установки.

    Енергопостачання.

    Енергопостачання бурових агрегатів, насосної станції, бази партії буде здійснюватися від Госсет напр. 6КВА загальною протяжністю 6,5 км.

    Транспорт

    До селища є автомобільна дорога з Алмати через яку здійснюється відправлення та одержання вантажів для перевезення персоналу будемо використовувати автомобілі вантажопідйомністю до 2 тонн типу ГАЗ-66, на якій за 1 рейс перевозиться до 16 осіб.

    Зв'язок

    Для зв'язку між буровими бригадами, диспетчерською службою, базами партії та експедиції, а також з допоміжним та спеціальним службами здійснюється за допомогою телефонного і радіозв'язку.

    Зв'язок чергового диспетчера з буровими вежами, допоміжними цехами та адміністрацій ведеться за допомогою радіостанцій типу РС-25 і «Олень», а на бурових вишках радіостанціями типу «Надра - 1» і «Надра - 2».

    Крім того, буде використана телефонний зв'язок, для вишок розташованих на близькій відстані один до одного. Зв'язок буде здійснюватися телефонним комутатором типу МБ - ЦБ на кілька точок.

    Енергопостачання

    Енергопостачання бурових агрегатів, насосної станції, бази п редріятія буде здійснюватися від Госсет напругою 6КВА, загальною протяжністю 6,5 км.

    7. Про ЗБЕРІГАЄ ПРАЦІ

    7 .1 Аналіз небезпечних і шкідливих виробничих факторів

    Під охороною праці розуміється система законодавчих актів і відповідних соціально - економічних, технічних і санітарно - гігієнічних і організаційних заходів, які забезпечують безпеку збереження здоров'я людини, працездатність в процесі праці. Умови праці працівників, зайнятих у геологорозвідувальному бурінні, визначаються специфікою геологорозвідувальних робіт - великою працездатністю, віддаленістю від населених пунктів, широким діапазоном природно-кліматичних умов. Тому це створює значні труднощі в організації праці та побуту бурових робітників. Здорові та безпечні умови праці є одним з головних засобів вирішення проблем соціально - економічного розвитку будь-якого суспільства.

    Тому проектовані роботи повинні бути безпечними і нешкідливими для робітників. Однак, як показує практика, безпека і нешкідливість умов праці в геологорозвідувальній роботі визначається в основному наступними факторами:

    • Фізико-географічні умови роботи

    • Місце розташування родовища

    • Кліматичні умови

    • Фізико-механічні умови буріння

    Як зазначено в розділі I рельєф району рівний з невеликими нахилами. Абсолютні позначки коливається від 840 - 860 м до 910 м. Клімат району різко континентальний з коливаннями середньомісячної температури від -22,4 о С взимку, до +17,4 о С влітку. Глибина промерзання грунту досягає 1,5 м при потужності снігового покриву до 2 м.

    Щоб виключити можливість впливу цих факторів на організм людини передбачаються наступні заходи:

    Для запобігання від укусів кліщів, комарів передбачається видача спеціальних костюмів.

    Для захисту працівників від несприятливих впливів кліматичних факторів, передбачається влаштування навісів, видача спецодягу.

    Аналіз потенційних небезпечних і шкідливих факторів при виконанні бурових робіт наведено в таблиці (див. табл.).

    Загальновідомо, що умови праці, отже стан охорони праці в певній мірі залежать від умов побуту і дозвілля працюючих. У зв'язку з тим, що ділянка знаходиться далеко від населених пунктів, вибираю вахтовий метод роботи.

    Для поліпшення відпочинку робочого персоналу в літню пору року, проектом передбачається використання кондиціонерів у кількості 2 шт в вагончику. Вентиляцію в лазні використовувати природну, через фрамугу і кватирки.

    У таблиці наведені способи вентиляції приміщень. Якщо питомий об'єм менше 6 м 3, то вентиляція штучна.

    Таблиця 12 - Способи вентиляції приміщень

    № п / п

    Найменування

    Об'єм приміщень

    Макс. к-ть одночасного

    прибуття людей

    Питома

    обсяг

    Спосіб

    вентиляції

    Тип

    вентиляції

    1

    Житлова кімн.

    60

    5

    12

    Искусст.

    2 кон-ра

    2

    Кімната відпочинку

    50

    17

    2,9

    Іскуст.

    2 кон-ра

    3

    Їдальня

    160

    30

    5,3

    Іскуст.

    2 кон-ра

    4

    Лазня, душ

    20

    10

    2

    їсть.

    фрамуги

    5

    Сан. вузол

    3

    1

    3

    їсть.

    кватирки

    7 .2 Захисні заходи

    Одним із засобів вирішення проблем "Охорони праці" є механізація і автоматизація виконуваних робіт, що полегшує умова праці, знижує витрати розумової та фізичної енергії.

    Для запобігання несприятливих умов шкідливих кліматичних факторів на організм людини, мною передбачаються наступні заходи:

    1. З метою уникнути теплового удару, використовувати теплопоглинальну підкладку під каскою.

    2. З метою уникнення впливу вітру, використовувати брезентове

    укриття для бурових площадок висотою 6м.

    3. З метою уникнення обмороження працюючого персоналу, в зимовий час робіт забезпечити їх відповідним спецодягом.

    Для запобігання несприятливих наслідків пов'язані з географічними факторами, мною передбачаються наступні заходи:

    У процесі буріння персоналу бурової бригади доводитися переміщати велику кількість важких предметів. Як правило, ці предмети мають велику вагу і у випадку падіння можуть завдавати важкі травми працюючим. Для попередження цих випадковостей необхідно дотримуватися техніки безпеки і перевіряти надійність обладнання.

    Для запобігання цих факторів проектом передбачається вести ретельний контроль за параметрами розчину

    Буріння свердловини роторним способом, промивка свердловини за допомогою насосів, навантаження УБТ, приготування розчинів механічними мішалками, кріплення свердловин машинами ЦА та СМН. Ці устаткування повинні бути огороджені і перевірені на тиск. Сильно вібруючі машини необхідно звукоизолировать. При роботі з хімреагентами дотримуватися обережності. Працювати у респіраторах, захисних окулярах, фартухах. Дотримуватися параметри режиму буріння.

    Ступінь механізації і автоматизації виконуваних робіт визначається за формулою:

    (85)

    де: М - кількість механізованих операцій

    Р - кількість операцій виконуються в ручну

    Дані розрахунку зводимо в таблицю 6.2

    Таблиця 13 - Дані розрахунку ступеня механізації

    №

    п / п

    Найменування виконаних робіт

    Загальна к-ть виконаних операцій при даній роботі

    У тому числі

    З m,%




    М

    Р


    Транспортування

    3

    3

    -

    100

    Монтаж

    6

    5

    1

    83

    Буріння

    12

    9

    3

    75

    Кріплення

    6

    5

    1

    83

    Демонтаж

    5

    3

    2

    60


    Разом по циклу:

    32

    25

    7

    78

    Як зазначено у таблиці 6.2 вибраного мною обладнання та механізми забезпечать механізацію виконання робіт з практичної реалізації проекту ступінь механізації від 60-100%, а виробничу 78%, що вище від середнього досягнутого в даний час по галузі.

    Бурова установка повинна бути забезпечена механізмами та пристроями, що підвищують безпеку робіт. Члени бурової бригади повинні періодично, проходити огляд у знанні техніки безпеки.

    Заходи з техніки безпеки, промислової санітарії та протипожежної безпеки на час усього циклу будівництва свердловин повинні виконуватися в строгій відповідності з правилами безпеки в геологорозвідувальної промисловості.

    Заходи безпеки при спуско - підіймальних операціях

    При колонковому бурінні спуско-підйомні операції вимагають підвищеної уваги і обережності. Найбільшу небезпеку становлять роботи з подкладной виделкою при установці на неї колони бурильних труб, а також встановлення та перенесення свічок з гирла на свічник і назад, зняття й закріплення елеватора, розвінчання бурильних труб.

    Підготовка до підйому інструменту

    Перед підйомом провідної труби шпиндель верстата необхідно підняти в крайнє верхнє положення. Забороняється піднімати і опускати, а також відгвинчувати і нагвинчують провідну трубу під час обертання шпинделя. Перш ніж відгвинтити провідну трубу, необхідно зупинити буровий насос і зменшити тиск у нагнітальному лінії.

    Від'єднавши провідну трубу від бурильної колони, верстат відводять в крайнє заднє положення, звільняючи гирлі свердловини на час спускопідйомні операцій.

    Провідну трубу витягують з шпинделя і опускають у шурф, заздалегідь пробурений поблизу гирла сановної свердловини. При відсутності приймальні свердловини провідну трубу залишають в шпинделі разом з сальником і закріплюють так, щоб виключити можливість захоплення її талевих блоком.

    Робота з елеваторами

    В даний час в більшості організацій застосовують напівавтоматичні елеватори МЗ-50-80 або Е-18/50.

    Перед роботою з елеваторами необхідно перевірити їх справність. Муфти замків всіх свічок необхідно заміряти, щоб верхня проріз муфт відстояла від торця не менш ніж на 80 мм для надійної фіксації наголовником центральним стержнем.

    Елеватор повинен підвішуватися до талевого блоку чи канату через вертлюжну скобу, завзятий підшипник якої виключає можливість закручування каната при згвинчення і розвінчанні бурильних свічок.

    При роботі з напівавтоматичними елеваторами необхідно дотримуватися наступних правил безпеки.

    1. При розсаджування і переміщенні бурового снаряда, при заміні бурильних труб затвор елеватора повинен бути закритий і зафіксовано засувкою.

    2. При нагвинчуванні черговий свічки послабити Талевий канат.

    3. Надійно закріпити наголовники на муфтах свічок.

    4. При підйомі елеватора по свічці (при спуску снаряда) помічникові бурильника слід перебувати від свічника на відстані не менше 1,5 м (незважаючи на те що свічник має бути захищена по периметру металевими бортами висотою не менше 0,35 м). При використанні напівавтоматичних елеваторів забороняється:

    • закріплювати на свічках наголовники під час опускання незавантаженого елеватора;

    • застосовувати нестандартні та несправні наголовники;

    • при випадкових зупинках бурового снаряда при спуску направляти, знімати і надягати елеватор і наголовник до підвішування снаряда на подкладной вилці або шарнірному хомуті.

    Практика виробництва спускопідйомні операцій свідчить про те, що багато нещасні випадки відбуваються через порушення безпечних прийомів роботи. Деякі бурильники виробляють свої, парою небезпечні методи і прийоми роботи з щілиною прискорення спускопідйомні операцій. Помічники бурильників встановлюють або витягають ведучі та підкладні вилки при русі бурового снаряда, поєднують операції з надягання наголовником і спуску незавантажених елеваторів. "Іноді бурильники і їх помічники створюють небезпечні ситуації, які призводять до нещасних випадків.

    Виявлення і ліквідація неправильних прийомів роботи при спуско-підйомних операціях - важливе завдання служби техніки «безпеки, громадських інспекторів з охорони праці та всіх працюючих.

    Згвинчення і розгвинчування бурильних труб

    Згвинчення і розгвинчування бурильних труб виконують вручну за допомогою труборазворота РТ-1200. Найбільш часто помічники бурильника травмуються при розвінчанні туго затягнутих труб вручну шарнірними ключами або підкладними виделками, порушуючи при цьому правила подовження рукояток ключів патрубками. Причини травм: прослизання ключа на трубі, зісковзування патрубка з рукоятки ключа або виделки, несподіваний розворот труб, обрив ланок ключа, облитий промивної рідиною і тому слизька підлога у гирла свердловини.

    При згвинчення і розвінчанні бурильних труб вручну необхідно: використовувати стандартні справні шарнірні і відбійні ключі; для попередження вихлюпування рідини через верхній кінець опускається в свердловину свічки в буровий снаряд слід включати клапанний перехідник, а для попередження обливання при розвінчанні бурильних свічок необхідно застосовувати захисний козирок або зливний перехідник.

    Категорично забороняється очищати труби руками. При випадкових зупинках піднімається або опускається в свердловину снаряда обертання (провертання) його ключами слід виконувати тільки після повного натягу талевого каната, а розвінчання (згвинчення) - тільки після установки снаряда на шарнірний хомут.

    При роботі вручну забороняється застосовувати різного роду прокладки між бурильної трубою і ключем, свінчівать розгвинчувати бурильні труби за допомогою бурового верстата.

    При глибині свердловин більше 150 м на стаціонарних бурових установках для згвинчування і розвінчування бурильних труб застосовують труборазворот. При роботі з труборазворотамі травми виникають внаслідок застосування нестандартних замків та несправних підкладних вилок, неправильної організації праці і робочого місця, неузгодженості дій працюючих.

    Труборазвороти повинні встановлюватися на міцному підставі, надійно закріплюватися після центрування по осі свердловини. Щит управління труборазворотом встановлюють на відстані не менше 2 м від центру свердловини так, щоб помічник бурильника не міг одночасно однією рукою включати магнітний пускач, а інший ставити або знімати вилки. Управляти труборазворотом повинен тільки помічник бурильника. Після закінчення робіт з труборазворотом магнітний пускач електродвигуна необхідно знеструмити.

    При роботі з труборазворотом забороняється:

    • тримати руками обертову свічку або допомагати обертанню;

    • вставляти вилки в прорізи замків або знімати їх при обертанні водила труборазворота;

    • застосовувати провідні вилки з видовженими ручками і з розробленим зевом більш ніж на 2,5 мм;

    • розгвинчувати туго затягнуті різьбові з'єднання одночасно труборазворотом і вручну шарнірним ключем;

    • стояти в момент удару водила по провідною вилці в напрямку її можливого вильоту;

    • включати труборазворот, якщо підкладна вилка села на центратор з перекосом і її хвостовик не увійшов до поглиблення між виступами кришки труборазворота.

    Колону бурильних труб при відгвинчування або навінчівашні черговий свічки утримують за допомогою подкладной вилки. Установка колони на підкладну вилку поєднана з такими небезпеками.

    1. Защемлення руки між виделкою та виступаючими частинами верстата (корпус, гідроциліндр, затискної патрон) при підйомі бурового інструменту з вилки без зупинки і через несвоєчасне вилучення вилки з прорізи замку, зносу вилки, вузької прорізи, наявності задирок.

    2. Попадання пальців руки між виделкою і торцем обсадної труби при установці колони на усті і при підтриманні вилки не за спеціальну скобу, а за основу рукоятки.

    3. Отримання травм внаслідок ударів виделкою при різкій постановці колони, вібрації рукоятки, а також при роботі з подкладной вилкою, що має укорочену рукоятку, нерівною кромці обсадної труби, зайвому або малому виході обсадних труб над підлогою бурової, неузгодженості дій бурового майстра з помічником.

    При роботі з подкладной виделкою під час спуско-підйомних операцій необхідно виконувати наступні вимоги.

    1. Тримати виделку за спеціальну скобу рукоятки.

    2. Вставляти в прорізи замку і виймати підкладну і провідну вилки в певному порядку і лише при нерухомій колоні бурильних труб.

    3. Відходити від гирла свердловини після установки колони на підкладну вилку, оскільки при знятті навантаження канат розкручується і обертає підйомні пристосування (підйомну скобу, сережку елеватора і т. п.).

    При роботі з подкладной виделкою забороняється:

    • одночасно включати труборазворот і встановлювати або знімати вилки;

    • працювати з вилкою, що не має спеціальної скоби на рукоятці;

    • встановлювати підкладну вилку рукояткою у бік верстата (при русі колони труб вгору);

    • застосовувати вилки з розробленими зевамі прорізів у замках більше ніж на 2,5 мм.

    Узгодженість дій бурової бригади - запорука безпечної роботи. При виконанні спуско-підйомних операцій бурильник повинен:

    • стежити за безпекою роботи всіх членів бурової бригади;

    • включати лебідку верстата тільки після закінчення робіт зі зняття і надягання елеватора, встановлення та зняття подкладной вилки та відходу працюючих від бурильної колони (осі свердловини) на безпечну відстань;

    • стежити за навантаженням на талеві систему по приладу (забороняється ходіня інструменту при навантаженні, що перевищує вантажопідйомність талевої системи і вишки);

    • пріспуск і пріпод'ем снаряда виконувати плавно на малій швидкості;

    • сповільнювати швидкість спуску бурильної колони на всіх уступах стовбура свердловини (перехід на менший діаметр буріння, можливий вивал, що відхиляє клин і т. д.);

    • при роботі з верховим включати лебідку тільки після його сигналу.

    Перший помічник бурильника при русі бурильної колони повинен відходити від гирла свердловини на відстань не менше 1 м, а при підйомі елеватора по свічці повинен відійти від свічника на відстань не менше 1,5 м. Верхової повинен страхуватися запобіжним поясів.

    Провертати випадково зупинилася при спуску або підйомі бурильну колону вручну (трубним ключем) слід після повного натягування талевого каната, а розгвинчувати (свінчівать) тільки після установки колони на шарнірний хомут або підкладну вилку. Забороняється при випадкових зупинках бурового снаряда в свердловині направляти, знімати і надягати елеватор і наголовник до установки снаряда на підкладну вилку або шарнірний хомут.

    7 .2 Виробнича санітарія

    Мікроклімат і повітряне середовище виробничих приміщень

    Мікроклімат виробничих приміщень нормується згідно Сніп. Цей документ встановлює санітарно-гігієнічні вимоги мікроклімату приміщень і шкідливим речовинам що знаходяться в повітрі робочої зони, оптимальні і допустимі показники мікроклімату робочих приміщень. Виробничий мікроклімат характеризується температурою повітря, відносною вологістю, швидкістю руху повітря та інтенсивного тепла.

    В опалюваних приміщеннях температура повітря знаходиться на рівні 18-25 ° С, вологість 40-60%, швидкість вітру не більше 0,1 м / с.

    Освітлення

    Правильно виконана система освітлення відіграє істотну роль у зниженні травматизму. Вона зменшує потенційну небезпеку багатьох виробничих факторів. Підвищує загальну працездатність організму.

    Значення освітлення в процесі виробничої діяльності величезна.

    Аварійне освітлення потрібно передбачати якщо відключено робочі освітлення. Найменша освітленість, створювана аварійним освітленням, повинна становити 5%. Освітленості, яка нормується для робочого освітлення, але не менше 2 лк усередині будівель і не менше 1 лк для території підприємств.

    Виробничий шум

    Джерелами шуму на бурових є дизельні двигуни лебідок і ротора, самі насоси, лебідки і ротор, долото і бурова колона і т.д. Шум характеризується звуковим тиском, інтенсивністю та рівнем шуму. Шум нормується за рівні звукового тиску в октавних смугах частот.

    На буровому захисні заходи від виробничого шуму наступні:

    1. Звукоізоляція

    2. Звукопоглинання

    3. ЗІЗ

    Звукопоглинальні перешкоди - це гнучкі панелі, облицювальні пористі матеріали і т.д.

    Звукоізолюючим перешкод належать стіни, перегородки, перекриття, кожухи, кабіни з одношарових або багатошарових матеріалів. У бурінні використовується на сильно шумливих двигунах, передачах, вузлах.

    ЗІЗ - протишумні навушники, каски, спеціальні протишумні одягу.

    Розрахунок зниження рівня шуму за акустичним екраном (для частоти 100Гц). Припустимо, що висота екрана дорівнює відстані від нього до джерела шуму, то є М = 2 м, Х = 2 м і відстань від екрана до робочого місця У = 4 м.

    А) визначимо за формулою довжину звукової тіні:

    (86)

    На частоті 100 ГЦ довжина хвилі при температурі +20 о С дорівнює 3,4 м, тоді

    Б) оцінимо ослаблення шуму за екраном на тій же частоті 100Гц:

    Де - Зниження рівня шуму за екраном, м

    - Відстань від екрана до джерела

    - Висота екрана, м

    - Відстань від екрана до об'єкта, що захищається, м

    - Довжина хвилі, м.

    Боротьба з вібрацією

    Для зниження рівня вібрації робочого місця бурильника рекомендується застосовувати майданчики, підставки. У ході дослідно - конструкторських робіт ОМПНТ ПГО. Запказгеологіей створені два типи вібраційних майданчиків ВП-1 і СП-2 віброгасильними майданчик ВП-1 складається з опорної плити у вигляді рамки з металу уголкового профілю, підстави, пружинних амортизаторів, роликів і кронштейнів. Перекриття віброплощадки виконано з листового металу і шару дощок товщиною 25 - 20 мм. З внутрішньої сторони перекриття до кожної з довгих сторін приварені натяжні ролики. Підстава виконано у формі рамки, до кутів якої приєднані кронштейни, що служать опорою корпусів пружинних амортизаторів, до витоку кріпляться сталеві канати, натягнуті між амортизаторами по довгій стороні підстави.

    Техніка безпеки

    Під технікою безпеки розуміється система організаційно - технічних заходів і засобів, що запобігають вплив на працюючих небезпечних виробничих факторів. Заходи з техніки безпеки складає комплекс технічних засобів і прийомів роботи, що виключають виробничий травматизм і забезпечують безпеку праці (розробка безпечних прийомів виконання різних видів робіт, поліпшення технологічних процесів, впровадження безпечних технологій і техніки, застосування огороджувальних та запобіжних пристроїв і засобів, автоматичних захисних систем сигналізації , індивідуальних засобів захисту спецодягу і т.д.).

    Бурова установка повинна бути забезпечена механізмами і пристосуваннями підвищують безпеку робіт, відповідно до затверджених нормативів.

    Забороняється розбирати щогли, не придатні для подальшої експлуатації вони повинні бути повалені на підготовлений майданчик. Перед цим люди повинні бути видалені на відстань не менше висоти щогли плюс 10 м.

    Бурове обладнання, вишки повинні оглядатися буровим майстром не рідше одного разу на тиждень і бурильником при прийомі і здаванні зміни, крім того, стан щогли має перевірятися в наступних випадках: до початку і після пересування щогли; перед спуском колони обсадних труб.

    Виявлені несправності повинні усуватися до початку роботи.

    Крім того, на родовищі рекомендується, що під час перевезення людей вахтовим транспортом повинні бути призначені старші, відповідальні поряд з водієм за дотриманням безпеки перевезення. Забороняється перевозити людей у необладнаних кузовах, а також на бортах причепів вахтового автотранспорту.

    Перевезення людей у зимовий період буде проводитися за строго призначеному маршрутом із швидкістю не більше 50 км / ч. Забороняється спільні перевезення робітників і вантажів. На кожному буровому агрегаті є відповідальний санінструктор.

    Пожежна безпека

    Основою пожежної безпеки є пожежна профілактика, яка включає розробку відповідних нормативних документів, організацію нагляду і контролю за виконанням їхніх вимог; впровадження організаційних, будівельно-планувальних та технічних заходів на кожному підприємстві, забезпечують пожаровзриво безпеку. Щороку всі працівники проходять інструктаж з пожежної безпеки.

    Для усунення небезпеки загорянь територію навколо бурової установки необхідно очистити від сухої трави, хмизу, чагарнику і дерев у радіусі 50м. Не можна забруднювати територію горючими рідинами. Рубильники або фідерний автомат, службовець для відключення електроенергії, слід розташовувати на відстані не менш 5м від бурової установки. Всі протипожежні склади закриваються на замок. Каротажні станції повинні забезпечуватися засобами гасіння пожеж.

    Навколо кожної бурової установки територія повинна очищатися від сухої трави, чагарнику і дерев у радіусі 15 м.

    Всі об'єкти мають бути оснащені, згідно з нормами забезпечення об'єктів, пожежною технікою дані в (табл. 12).

    Таблиця 14 - Норми забезпечення об'єктів пожежною технікою

    Об'єкти

    Вогнегасник, шт

    Пожежний інвентар

    Пожежний ручний інструмент (сокира, багор, лом)


    Хім. пінний

    Вуглекислотний

    Ящик з піском

    Бочка з водою

    Повсть азбест.

    Відро пожежне


    Стаціонаргие бурові установки:

    А) з приводом від ЕД

    Б) з приводом від двигуна внутрішнього згоряння

    2

    2

    1

    -

    2

    2

    1

    1

    -

    -

    2

    2

    2

    2

    Бурові установки (без бурового будівлі):

    А) пересувна

    Б) самохідна

    1

    1

    -

    1

    1

    1

    -

    -

    1

    1

    1

    1

    1

    1

    Весь пожежний інвентар повинен бути пофарбований у червоний колір. Комплект пожежного ручного інструменту розміщують на щиті, який вивішують на видних і доступних місцях.

    Підігрів і приготування антивібраційною мастила робити тільки в спеціально відведеному місці, поза бурової установки в 30 м від місця зберігання мастила та ПММ. Мастило зігрівати до температури вищевказаної в інструкції - заборонено.

    Антивібраційну мастило зберігати на відстані 30 м від бурової, ПММ у 50 м. Категорично забороняється застосування відкритого вогню в бурових вишках.

    8. ЕКОНОМІЧНА ЧАСТИНА

    Таблиця 15 - Геолого-технічна карта

    Конструкція свердловин

    Інтервал буріння

    Потужність

    м

    Категорія порід бурі

    мости


    Спосіб буріння

    Вид промивоч

    ної рідини

    Примі

    примітку















    Таблиця 16 - Розрахунок витрат часу на буріння

    № ВПСН

    Спосіб буріння

    Діаметр

    буріння мм

    Категорія порід

    Обсяг буріння на 1 м вкв

    Загальний обсяг буріння м

    Норма брешемо.

    ст-змін

    Витрат брешемо.

    ст-змін

    1

    2

    3

    4

    5

    6

    7

    8

















    Разом


    Таблиця 17 - Розрахунок витрат часу на допоміжні роботи, супутні буріння

    №

    п / п


    Види робіт

    Од. вимірювання

    № табл.

    ВПСН

    Норма часу ст-змін


    Група свердловин






    Обсяг робіт

    Витрат часу ст-змін

    1

    2

    3

    4

    5

    6

    7

    1

    КРІПЛЕННЯ СВЕРДЛОВИН

    1.1


    1.2

    Промивання

    (Тех. вода)

    Кріплення

    Діаметр 108 мм







    2

    ГЕОФІЗИЧНІ ДОСЛІДЖЕННЯ

    2.1



    2.2

    Інклінометрії

    Електрокаротаж

    Гаммакаротаж

    Промивання перед ГІС






    Разом


    Розрахунок продуктивності та кількості одночасно працюючих верстатів.

    Визначаємо загальні витрати часу:

    Т заг = Т 1 + Т 2 + Т 3,

    Десь 1 - витрати часу на буріння, верстато-змін;

    Т 2 - витрати часу на допоміжні роботи, верстато-змін;

    Т 3 - витрати часу на монтаж-демонтаж і перевезення бурильної установки.

    Т заг = = верстато-змін.

    Змінна продуктивність верстата визначається за формулою:

    П см = Q / Т заг,

    де Q-обсяг буріння, м.

    П см = = м / Санки-зміну,

    Розрахунок готівковий

    (Фактична продуктивність 18 м / верстато-зміну).

    Місячна продуктивність верстата визначається:

    П міс == м / верстато-місяць.

    Звідси кількість верстатів:

    n ст = Q / П міс * До ісп * m = = верстат,

    де К в - коефіцієнт використання машини,

    m - число місяців роботи.

    Таблиця 18 - Розрахунок витрат часу на монтаж - демонтажні роботи та перевезення бурових установок

    №

    п / п


    Найменування робіт

    Кількість

    перевезень БО. шт.

    Табл.

    ВПСН

    Норма часу

    Витрати на

    ст-змін

    1

    Монтаж і демонтаж і перевезення БО одним блоком






    2

    Перевезення установок на понад нормативне відстань 5 км






    Разом


    Таблиця 19 - Розрахунок витрат транспорту на перевезення бурових установок

    №

    п / п


    Види робіт і характер умов

    Кількість

    перевезень шт.

    Табл.

    ВПСН

    Норма транс

    порту

    Витрати транс

    порту

    1

    Перевезення БО для буріння свердловин глибиною 1200 м трактором





    2

    - На перший км.






    - На наступні 5 км.






    Разом:






    На одне перевезення





    Таблиця 20 - Розрахунок вартості матеріалів, що припадають на верстато-зміну буріння

    №

    п / п

    Найменування матеріалів

    Од.

    вимір.

    Таблиця

    ВПСН

    Норма витрати

    Ціна

    Основні витрати

    (Гр. 5 * гр. 6)

    1

    2

    3

    4

    5

    6

    7

    1

    Канат сталевий

    кг





    2

    Інші матеріали






    3

    Сталь покрівельна

    кг





    4

    Масло машинне

    кг





    5







    ітд







    6

    Сальникова набивка

    кг





    7

    Разом інші матеріали






    8

    Всього за матеріалами

    тенге





    Таблиця 21 - Розрахунок вартості електроенергії

    №

    п / п


    Найменування

    Одиниця

    вимірювання

    Таблиця

    ВПСН

    Категорія порід





    I-III

    IV-IX

    1

    Витрата електроенергії на 1 верстато-зміну

    кВт / год




    2

    Основні витрати за 1 квт / год

    тенге




    3

    Вт ч. заробітна плата





    4

    Матеріальні витрати





    5

    Амортизація





    6

    Основні витрати на 1 ст-змін





    7

    в т. ч.





    8






    9






    Таблиця 22 - Розрахунок основних витрат за статтею «Знос»

    №

    п / п


    Найменування

    Од.

    ізм.


    Колі

    кість у кому

    лект

    Норма зносу%

    Таб

    особи ВПСН

    Ціна

    1 шт

    Основні витрати

    тенге


    1

    2

    3

    4

    5

    6

    7

    8

    Буровий інструмент

    1

    Вертлюг-амортизатор

    шт






    2

    Ключі шарнірні

    шт






    3

    Перехідники

    шт






    4

    і т.д.







    5

    Вертлюг-сальник

    шт







    Разом

    тенге






    Допоміжний інструмент, малоцінний інвентар

    6

    Зубило слюсарне

    шт






    7

    Пилки поперечні

    шт






    8

    Бочки залізні

    шт







    і т. д.







    9

    Манометри

    шт






    10

    Разом

    тенге






    11

    Всього по статті

    тенге



    12

    Всього

    тенге



    Таблиця 23 - Сума витрат за статтею «Послуги»

    №

    Стаття витрат

    Витрати на проведення

    Витрати на виробниц

    жавного транспорт

    Всього по статті «услу

    ги »

    Всього по статті «Послуги» для монт. демон. робіт



    ТО-2, ТО-3 та поточний ремонт

    Капітальний ремонт




    1

    2

    3

    4

    5

    6

    7

    1

    Основні витрати






    2

    З них:






    3

    Заробітна плата






    4

    Матеріальні витрати






    5

    амортизація






    Таблиця 24 - Розрахунок основних витрат за статтею «Амортизація»

    №

    п / п


    Найменування устаткування

    Таблиця ВПСН

    Кількість штук

    Ціна

    Основні витрати

    1

    2

    3

    4

    5

    6

    1

    Бурова установка СКБ-4





    2

    Електродвигун АО-72-4 / 6





    3

    Насос НБ 120/40





    4

    Ємність 3 м 3





    5

    Разом





    Таблиця 25 - Витрати на проведення технічного обслуговування 2 і 3 та поточних ремонтів бурового обладнання

    №

    п / п

    Вартість обладнання за переліком

    Нормативний коеф. Витрат на технічне обслуговування «К» 2і3 поточний ремонт


    Основні витрати

    1

    2

    3

    4

    1

    Основні витрати



    2

    в т. ч.: заробітна плата



    3

    Матеріальні витрати



    Таблиця 26 - Витрати на виробничий транспорт

    № п / п

    Найменування

    Вартість 1 маш-зміни

    Норма витрат транспорту на 1 ст. см


    Основні витрати

    1

    Основні витрати




    2

    У тому числі:




    3

    Заробітна плата




    4

    Матеріальні витрати




    5

    амортизація




    Таблиця 27 - Кошторисна вартість відбору і обробки кернових проб

    Номер рядка

    Стаття витрати


    Відбір проб кернових

    Обробка кернових проб



    Норма оцтовим

    З урахуванням коефі

    цієнта

    Норма оцтовим

    З урахуванням коефіцієнта

    1

    2

    3

    4

    5

    6

    14

    Заробітна плата





    15

    Матеріальні витрати





    16

    Амортизація





    13

    Разом основних витрат





    23

    Усього за розрахунком






    Таблиця 28 - Кошторисна вартість робіт з випробування твердих корисних копалин

    Номер рядка

    Види робіт

    Категорія порід

    Обсяг робіт

    Одиниці величини

    Одинична кошторисна розцінка

    Кошторисна вартість робіт

    1

    2

    3

    4

    5

    6

    7

    1

    Відбір проб з керна

    Разом






    2

    Обробка

    Проб

    Разом






    Таблиця 29 - Основні техніко-економічні показники з лабораторних досліджень корисних копалин і гірських порід

    № п / п

    Види аналізів, досліджень


    Одиниці виміру


    Кiлькiсть проб шліхів

    Зумовлені компоненти та ін показники

    Номер норми по оцтовим

    Норма, бригадо-годину

    Норма з урахуванням поправочного коефіцієнта

    Всього бригадо-годин (гр 4 * гр 8)

    1

    2

    3

    4

    5

    6

    7

    8

    9

    1

    Хімічний аналіз

    а) свинцеві руди

    б) внутрішній геологічний контроль

    в) зовнішній геологічний контроль

    Разом








    2

    Спектральний аналіз

    а) кількісний аналіз

    б) внутрішній геологічний контроль

    в) зовнішній геологічний аналіз

    Разом








    Таблиця 30 - Розрахунок кошторисної вартості буріння свердловин

    №

    п / п

    Статті витрат

    Кошторисна вартість буріння, тенге



    Основні витрати

    З урахуванням поправочного коефіцієнта

    1

    2

    3

    4

    1

    Основна заробітна плата:



    1.1

    ІТП (т. 171.2 стор 5, гр. 7, 10)



    1.2

    Робочих



    2

    Додаткова заробітна плата:



    2.1

    ІТП -7,9%



    2.2

    Робочі -5%



    3

    Соціальний податок - 21%



    4

    Матеріали



    4.1

    На 1 верстато-зміну



    4.2

    На 1 м



    5

    Електроенергія



    6

    Амортизація



    7

    Знос



    8

    Послуги


    9

    Разом основні витрати



    10

    Накладні витрати - 16,5% від стор. 10



    11

    Кошторисна вартість обсягу робіт (10 +11)



    12

    Кошторисна вартість буріння 1 м свердловини



    Таблиця 31 - Розрахунок кошторисної вартості на монтаж-демонтаж

    № п / п

    Статті витрат

    Кошторисна вартість буріння, тенге



    Основні витрати

    З урахуванням поправочного коефіцієнта

    1

    2

    3

    4

    1

    Основна заробітна плата:



    1.1

    ІТП (т. 171.2 стор 5, гр. 7, 10)



    1.2

    Робочих



    2

    Додаткова заробітна плата:



    2.1

    ІТП -7,9%



    2.2

    Робочі -5%



    3

    Соціальний податок - 21%



    4

    Матеріали



    4.1

    На 1 верстато-зміну



    4.2

    На 1 м



    5

    Електроенергія



    6

    Амортизація



    7

    Знос



    8

    Послуги


    9

    Разом основні витрати



    10

    Накладні витрати - 16,5% від стор. 10



    11

    Кошторисна вартість обсягу робіт (10 +11)



    12

    Кошторисна вартість на одне перевезення



    Таблиця 32 - Розрахунок кошторисної вартості на допоміжні роботи

    № п / п

    Статті витрат

    Кошторисна вартість буріння, тенге



    Основні витрати

    З урахуванням поправочного коефіцієнта

    1

    2

    3

    4

    1

    Основна заробітна плата:



    1.1

    ІТП (т. 171.2 стор 5, гр. 7, 10)



    1.2

    Робочих



    2

    Додаткова заробітна плата:



    2.1

    ІТП -7,9%



    2.2

    Робочі -5%



    3

    Соціальний податок - 21%



    4

    Матеріали



    4.1

    На 1 верстато-зміну



    5

    Електроенергія



    6

    Амортизація



    7

    Знос



    8

    Послуги


    9

    Разом основні витрати



    10

    Накладні витрати - 16,5% від стор. 10



    11

    Кошторисна вартість обсягу робіт (10 +11)



    12

    Кошторисна вартість на одне перевезення



    Таблиця 33 - Розрахунок одиничних кошторисних розцінок

    № п / п

    Види робіт


    Одиниці виміру

    Категорія порід

    Норма часу, бригадо-змін

    Норма часу з урахуванням коефіцієнта

    Кошторисна вартість

    1 бр-см

    Одинична вартість розцінка

    1

    2

    3

    4

    5

    6

    7

    8

    1

    Відбір проб з керна

    м






    2

    Обробка проб

    Проба






    Таблиця 34 - Кошторисна вартість розрахункової одиниці (бригадо-місяця) лабораторних досліджень корисних копалин за оцтовим № 7

    №

    рядки

    Стаття витрати

    Хімічні аналізи (173,1 бригадо-години), табл.10

    Спектральні аналізи (173,1 бригадо-години), табл.18



    Норма оцтовим

    З урахуванням коеф.

    Норма оцтовим

    З урахуванням коеф.

    1

    2

    3

    4

    5

    6

    14

    Заробітна плата:





    15

    Мат. витрати





    16

    Амортизація





    13

    Разом основних витрат





    23

    Усього за розрахунком





    25

    Кошторисна вартість умовного аналізу





    Таблиця 35 - Зведений розрахунок кошторисної вартості лабораторних досліджень ПІ і гірських порід

    Види робіт і витрат

    Одиниці виміру

    Обсяг робіт

    Всього

    Усього за розрахунком

    Хімічний аналіз





    Спектральний аналіз





    Таблиця 36 - Зведений розрахунок кошторисної вартості геологорозвідувальних робіт

    №

    Найменування витрат

    Од. вимірювання

    Обсяг робіт

    Кошторисна вартість ден. од. роб.

    Кошторисна вартість об. р. ден. од.

    Коеф.

    подорожчання

    Всього

    1

    Відповідно геологорозвідувальні раб. Всього







    2

    Підготовчий період і проектування







    3

    Польові роботи і всього в т. ч. за видами:







    4

    Розвідувальне буріння (окремо за видами)







    5

    Роботи, супутні буріння







    6

    Монтаж-демонтаж, перевезення обладнання







    7

    Випробування:

    а) відбір проб з керна;

    б) обробка проб;







    8

    Організація проб







    9

    Ліквідація робіт







    10

    Лаб. дослідження:

    а) хімічні аналізи;

    б) спектральні аналізи;







    11

    Камеральні роботи







    12

    Супутні роботи і витрати - всього







    13

    Будівництво будівель і споруд







    14

    Транспортування вантажів і персоналу







    15

    Охорона надр і навколишнього середовища







    16

    РАЗОМ







    17

    Польове забезпечення







    18

    Премії і доплата







    19

    Резерв







    20

    Всього по об'єкту







    ВИСНОВОК

    У даному дипломному проекті висвітлені і розроблено питання, що дозволяють спроектувати обсяги геологорозвідувальних робіт у досить стислі терміни і провести детальну розвідку родовища Джерельне.

    Наведено обгрунтування і обрана методика розвідки, а також обгрунтований і зроблений підрахунок запасів родовища.

    Враховуючи досвід буріння свердловин на родовищі була розроблена технологія буріння свердловини і зроблено вибір способу буріння, конструкції свердловини, породоразрушающий інструмент, розраховані технологічні режими буріння і його перевірочні розрахунки. Розроблено ряд заходів з охорони праці та навколишнього середовища. Крім того, в спеціальній частині розроблений и питання збереження керна.

    список літератури

    1. Бірюков В.І., Кулічихін С.М., Трофимов Н.І. Пошуки і розвідка родовищ корисних копалин. - М.: Надра, 1979.

    2. Крейтер В.М. Пошуки і розвідка корисних копалин .- М., 1961.

    3. Сам із онів І.З., Кривцов А.І., Філатов П.І. та ін Довідник з пошуків та розвідки родовищ кольорових металів. - М.: Надра, 1985.

    4. Ахмадиев Р.Г., Даташевскій В.С. Хімія промивних і тампонажних сумішей. Підручник .- М.: Недра, 1981.

    5. Бєляков В.М., Понков В.А., Краснощеков Г.М. Навчальна книга з буріння свердловини .- М.: Недра, 1976.

    6. Воздвиженський В.І. Голубінцев О.М. Новожилов А.А. Розвідувальне буріння. - М.: Надра, 1979.

    7. Воздвиженський В.М., Волков С.А., Волков А.С. Колонкове буріння (навчальний посібник). - М.: Надра, 1982.

    8. Ганджумян Р.А. Практичні розрахунки в розвідувальному бурінні .- М.: Недра, 1978.

    9. Марамзін А.В., відблисків Г.А. Алмазне буріння на тверді корисні копалини. - Л.: Недра, 1977.

    10. Козловський Є.Д. Довідник інженера з буріння геологорозвідувальних свердловин. - М.: Надра, 1984.

    11. Бочаров О.І., Бурдін О.А., Захаров І.М. та ін Організація безпечного ведення геологорозвідувальних робіт. «Надра», 1981.

    12. Боун С.І. Охорона праці в бурінні. М., 1981.

    13. Волков А.С., Долгов Б.П. Техніка безпеки при обертальному бурінні свердловин. - М.: Надра, 1980.

    14. Самутіної В.Г., Скорик М.М. Боротьба з шумом і вібрацією на геологорозвідувальних роботах. - М.: Надра, 1987.

    15. Інструкція для складання проектів і кошторисів на геологорозвідувальні роботи. М.: Недра, 1985.

    16. Довідник укрупнених кошторисних норм на геологорозвідувальні роботи (СУСМ). Випуск 3-8 .- М.: Недра, 1984.

      Додати в блог або на сайт

      Цей текст може містити помилки.

      Геологія, гідрологія та геодезія | Диплом
      513.7кб. | скачати

      Схожі роботи:
      Методика розвідки Туганского циркон-ільменітового родовища
      Методика розвідки Туганского циркон ільменітового родовища
      Застосування наземних гравіметричних робіт на мідно-порфіровою родовищі Кальмакир з метою
      Складання логічних схем з метою проектування комбінаційних пристроїв
      Проектування виробництва земляних робіт
      Проектування і організація комплексу робіт з стереотопографічес
      Система автоматизації проектних робіт як обєкт проектування
      Проектування будівельно монтажних робіт по спорудженню контактної мережі
      Проектування будівельно-монтажних робіт по спорудженню контактної мережі
    © Усі права захищені
    написати до нас