Федеральне агентство з освіти Російської Федерації
Російський державний професійно - педагогічний університет
Кафедра електрообладнання і автоматизації промислових підприємств
ПРОЕКТУВАННЯ АСИНХРОННОГО ЕЛЕКТРОДВИГУНА СЕРІЇ 4 А ПОТУЖНІСТЮ 7.5 кВт
АНОТАЦІЯ
Пояснювальна записка до курсового проекту
03.05.03.000000.000.КП
Розробив студент
Групи
Керівник проекту
Єкатеринбург 2007
Курсовий проект містить _____ аркушів тексту, _____ ілюстрацій, 2 таблиці, 2 використовуваних джерела.
Наведено розрахунок асинхронного двигуна з короткозамкненим ротором серії 4А132 S4 У3 потужністю 7,5 кВт, що включає в себе:
- Вибір головних розмірів
- Електромагнітний розрахунок
- Розрахунок та побудова робітників і пускових характеристик
- Спрощені теплові і вентиляційні розрахунки.
Наведено схеми заміщення і кругові діаграми.
Дан складальне креслення асинхронного двигуна.
Зміст
Введення
1. Вибір головних розмірів
2. Визначення Z1,
3. Розрахунок розмірів зубцеву зони статора і повітряного зазору
4. Розрахунок ротора
5. Розрахунок намагнічує струму
6. Параметри робочого режиму
7. Розрахунок втрат
8. Розрахунок робочих характеристик
9.Расчет пускових характеристик
Додаток: лист завдання на ХП
Бібліографія
Завдання
Курсовий проект з електричних машин
Тип машини - асинхронний двигун 4А 132 S4 У3
Видано студенту группи______________________________
Керівник проекта_______________________________
1. Номінальна потужність, кВт ............................ 7,5
2. Номінальна фазна напруга, В. ............ 127
3. Кількість полюсів ................................................ .... 2р = 4
4. Ступінь захисту ................................................ ... IР44
5. Клас нагрівостійкості ізоляції .................... F
6. Кратність початкового пускового моменту ..... 2,2
7. Кратність початкового пускового струму ............. 7,5
8. Коефіцієнт корисної дії ...................
9. Коефіцієнт потужності ..................................... cos y = 0.86
10. Виконання за формою монтажу ..................... М1001
11. Повітряний зазор, мм ......................................... δ =
Завдання видав
"" 2006 р.
Введення
Асинхронний двигун є перетворювачем електричної енергії в механічну і становить основу більшості механізмів, що використовувалися в усіх галузях народного господарства.
В даний час асинхронні двигуни споживають більше 40% вироблюваної електричної енергії, на їх виготовлення витрачається велика кількість дефіцитних матеріалів: обмотувальний міді, ізоляції, електричної сталі та інших витрат.
На ремонт і обслуговування асинхронних двигунів в експлуатації кошти складають більше 5% витрат з обслуговування всього встановленого обладнання.
Тому створення серії високоекономіческіх і надійних асинхронних двигунів є найважливішою народно - господарським завданням, а правильний вибір двигунів, їх експлуатації і високоякісний ремонт грають першочергову роль в економії матеріалів і трудових ресурсів.
У серії 4А за рахунок застосування нових електротехнічних матеріалів ірраціональної конструкції, потужність двигунів за даних висотах осі обертання підвищена на 2 - 3 ступені в порівнянні з потужністю двигунів серії А2, що дає велику економію дефіцитних матеріалів.
Серія має широкий ряд модифікацій спеціалізованих виконань для задовільних максимальних потреб електроприводу.
Вибір головних розмірів
1. Синхронна швидкість обертання поля:
2. Висота осі обертання h = 132 мм [двигун 4А132S4У3]
3. Внутрішній діаметр статора
4. Полюсний поділ
5. Розрахункова потужність
6. Електромагнітні навантаження А = 28 * 103 А / м; В6 = 0,87 Тл. [Стр166, 1]
7. Обмотувальний коефіцієнт для одношарової обмотки приймаємо
kоб1 = 0,95 [стор 167, 1]
8. Розрахункова довжина повітряного зазору
9. Ставлення
2.Визначення
10. Граничні значення
15 мм
11. Число пазів статора
Приймаються Z1 = 36, тоді
12. Зубцеву поділ статора
13. Число ефективних провідників у пазу
[Попередньо за умови а = 1]
14. Приймаємо, а = 1, тоді un = a * u | n = 1 * 14
15. Остаточні значення
Значення А і
16. Щільність струму в обмотці статора (попередньо)
17. Перетин ефективного провідника (попередньо)
обмотувальний дріт ПЕТМ [стор 470, 1],
18. Щільність струму в обмотці статора (остаточно)
3.Расчет розмірів зубцеву зони статора і повітряного зазору
19. Приймаються попередньо [стор 174, 1]
[За табл. 6-11, 1 для оксидованих листів сталі
20. Розміри паза в штампі приймаємо
hш1 = 1 мм , Bш1 = 3,5 мм ; [Стр.179, 1]
21. Розміри паза в світлі з урахуванням припуску на складання
b / 1 = b1 - Δbn = 9,7 - 0,1 = 9,6 мм
b / 2 = b2 - Δbn = 7,5 - 0,1 = 7,4 мм
h / 1 = h1 - Δhn = 12,5 - 0,1 = 12,4 мм
Площа поперечного перерізу паза для розміщення провідників
22. Коефіцієнт заповнення паза
4. Розрахунок ротора
23. Повітряний зазор
24. Число пазів ротора стор 185, 1, 2p = 4 і Z1 = 36 Z2 = 34
25. Зовнішній діаметр D2 = D - 2δ = 149-2 * 0,4
26. Довжина
27. Зубцеву поділ
28. Внутрішній діаметр ротора дорівнює діаметру валу, так як сердечник безпосередньо насаджений на вал.
KB = 0,23 при h = 132 мм і 2p = 4 по табл. 6-16,1
29. Струм у стрижні ротора I2 = k1I1Hv1 = 0,89 * 26,2 * 14,08 = 328,3 А
k1 = 0,89 при cosφ = 0.86
30. Площа поперечного перерізу стрижня
31. Паз ротора.
Приймаються
Допустима ширина зубця
Розміри паза:
Повна висота паза:
Перетин стрижня:
33. Корткозамикающіе кільця. поперечного перерізу.
Розміри замикаючих кілець:
bкл = 1,25 * hn2 = 1,25 * 22,4 = 28 мм
5. Розрахунок намагнічує струму
34. Значення індукцій:
розрахункова висота ярма ротора при 2р = 4 стор 194,1
35. Магнітне напруга повітряного зазору:
де
36. Магнітні напруги зубцеві зон:
статора Fz1 = 2hz1Hz1 = 2 * 15,5 * 10-3 * 1330 = 41,23 A
ротора Fz2 = 2hz2Hz2 = 2 * 22,1 * 10-3 * 2010 = 88,84 А
(За таблицею П-17, для сталі 2013 Нz1 = 1330 A / м при Вz1 = 1,75 Тл;
Нz2 = 2010 A / м при Вz2 = 1,89 Тл;
hz1 = 15,5 мм ; Hz2 = hn2 - 0,1 b2 = 22,4 - 0,1 * 3 = 22,1 мм )
37. Коефіцієнт насичення зубцеву зони
38. Магнітні напруги ярем статора і ротора
за табл. П- 1916 Ha = 450 А / м при Ва = 1,45 Тл; Нj = 185 А / м при Вj = 1,00 Тл.
39. Магнітне напруга на пару полюсів
40. Коефіцієнт насичення магнітного кола
41. Намагнічує струм:
відносне значення:
6. Параметри робочого режиму
42. Активний опір фази обмотки статора:
Довжина нагрівостійкості ізоляції F розрахункова
Для міді
Довжина провідників фази обмотки:
Довжина вильоту лобовій частині котушки:
Відносне значення:
43. Активний опір фази обмотки ротора:
де для алюмінієвої обмотки ротора
Наводимо
Відносне значення:
44. Індуктивний опір фази обмотки статора:
де h3 = 13,3 мм , B = 7,5 мм , H2 = 0 мм ,
Відносне значення:
45. Індуктивний опір фази обмотки ротора:
де відповідно до табл. 6-23, 1
де
Наводимо
Відносне значення:
7. Розрахунок втрат
46. Основні втрати в сталі:
47. Поверхневі втрати в роторі:
десь К02 = 1,5
48. Пульсаційні втрати в зубцях ротора:
49. Сума додаткових втрат в сталі:
50. Повні втрати в сталі:
51. Механічні втрати:
для двигунів 2р = 4 коеф.
52. Додаткові втрати при номінальному режимі:
53. Холостий хід двигуна:
8. Розрахунок робочих характеристик
54
Втрати, не змінюються при зміні ковзання:
Приймаються
Результати розрахунку наведені в таблиці 2. характеристики представлені на рис. 6.
Розрахунок і побудова кругової діаграми
Масштаб струму
Масштаб потужності
9. Розрахунок пускових характеристик
55. Розрахунок пускових характеристик, Розраховуємо точки характеристик, відповідні ковзанню S = 1.
Пускові характеристики спроектованого двигуна представлені на рис. 2.
Параметри з урахуванням витиснення струму
для
Активний опір обмотки ротора:
де
Приведений опір ротора з урахуванням дії ефекту витіснення струму:
Індуктивний опір обмотки ротора:
Струм ротора наближено без врахування впливу насичення:
56. Облік впливу насичення на параметри, Приймаємо для S = 1 коефіцієнт насичення
[За рис. 6-50, стор, 219,1 для
Коефіцієнт магнітної провідності пазової розсіювання обмотки статора з урахуванням впливу насичення:
Коефіцієнт магнітної провідності диференціального розсіювання обмотки статора з урахуванням впливу насичення:
Таблиця 2
Розрахунок пускових характеристик
Російський державний професійно - педагогічний університет
Кафедра електрообладнання і автоматизації промислових підприємств
ПРОЕКТУВАННЯ АСИНХРОННОГО ЕЛЕКТРОДВИГУНА СЕРІЇ 4 А ПОТУЖНІСТЮ 7.5 кВт
АНОТАЦІЯ
Пояснювальна записка до курсового проекту
03.05.03.000000.000.КП
Розробив студент
Групи
Керівник проекту
Єкатеринбург 2007
Курсовий проект містить _____ аркушів тексту, _____ ілюстрацій, 2 таблиці, 2 використовуваних джерела.
Наведено розрахунок асинхронного двигуна з короткозамкненим ротором серії 4А132 S4 У3 потужністю 7,5 кВт, що включає в себе:
- Вибір головних розмірів
- Електромагнітний розрахунок
- Розрахунок та побудова робітників і пускових характеристик
- Спрощені теплові і вентиляційні розрахунки.
Наведено схеми заміщення і кругові діаграми.
Дан складальне креслення асинхронного двигуна.
Зміст
Введення
1. Вибір головних розмірів
2. Визначення Z1,
3. Розрахунок розмірів зубцеву зони статора і повітряного зазору
4. Розрахунок ротора
5. Розрахунок намагнічує струму
6. Параметри робочого режиму
7. Розрахунок втрат
8. Розрахунок робочих характеристик
9.Расчет пускових характеристик
Додаток: лист завдання на ХП
Бібліографія
Завдання
Курсовий проект з електричних машин
Тип машини - асинхронний двигун 4А 132 S4 У3
Видано студенту группи______________________________
Керівник проекта_______________________________
1. Номінальна потужність, кВт ............................ 7,5
2. Номінальна фазна напруга, В. ............ 127
3. Кількість полюсів ................................................ .... 2р = 4
4. Ступінь захисту ................................................ ... IР44
5. Клас нагрівостійкості ізоляції .................... F
6. Кратність початкового пускового моменту ..... 2,2
7. Кратність початкового пускового струму ............. 7,5
8. Коефіцієнт корисної дії ...................
9. Коефіцієнт потужності ..................................... cos y = 0.86
10. Виконання за формою монтажу ..................... М1001
11. Повітряний зазор, мм ......................................... δ =
Завдання видав
"" 2006 р.
Введення
Асинхронний двигун є перетворювачем електричної енергії в механічну і становить основу більшості механізмів, що використовувалися в усіх галузях народного господарства.
В даний час асинхронні двигуни споживають більше 40% вироблюваної електричної енергії, на їх виготовлення витрачається велика кількість дефіцитних матеріалів: обмотувальний міді, ізоляції, електричної сталі та інших витрат.
На ремонт і обслуговування асинхронних двигунів в експлуатації кошти складають більше 5% витрат з обслуговування всього встановленого обладнання.
Тому створення серії високоекономіческіх і надійних асинхронних двигунів є найважливішою народно - господарським завданням, а правильний вибір двигунів, їх експлуатації і високоякісний ремонт грають першочергову роль в економії матеріалів і трудових ресурсів.
У серії 4А за рахунок застосування нових електротехнічних матеріалів ірраціональної конструкції, потужність двигунів за даних висотах осі обертання підвищена на 2 - 3 ступені в порівнянні з потужністю двигунів серії А2, що дає велику економію дефіцитних матеріалів.
Серія має широкий ряд модифікацій спеціалізованих виконань для задовільних максимальних потреб електроприводу.
Вибір головних розмірів
1. Синхронна швидкість обертання поля:
2. Висота осі обертання h = 132 мм [двигун 4А132S4У3]
3. Внутрішній діаметр статора
4. Полюсний поділ
5. Розрахункова потужність
6. Електромагнітні навантаження А = 28 * 103 А / м; В6 = 0,87 Тл. [Стр166, 1]
7. Обмотувальний коефіцієнт для одношарової обмотки приймаємо
kоб1 = 0,95 [стор 167, 1]
8. Розрахункова довжина повітряного зазору
9. Ставлення
2.Визначення
10. Граничні значення
11. Число пазів статора
Приймаються Z1 = 36, тоді
12. Зубцеву поділ статора
13. Число ефективних провідників у пазу
[Попередньо за умови а = 1]
14. Приймаємо, а = 1, тоді un = a * u | n = 1 * 14
15. Остаточні значення
Значення А і
16. Щільність струму в обмотці статора (попередньо)
17. Перетин ефективного провідника (попередньо)
обмотувальний дріт ПЕТМ [стор 470, 1],
18. Щільність струму в обмотці статора (остаточно)
3.Расчет розмірів зубцеву зони статора і повітряного зазору
19. Приймаються попередньо [стор 174, 1]
[За табл. 6-11, 1 для оксидованих листів сталі
20. Розміри паза в штампі приймаємо
hш1 =
21. Розміри паза в світлі з урахуванням припуску на складання
b / 1 = b1 - Δbn = 9,7 - 0,1 =
b / 2 = b2 - Δbn = 7,5 - 0,1 =
h / 1 = h1 - Δhn = 12,5 - 0,1 =
Площа поперечного перерізу паза для розміщення провідників
22. Коефіцієнт заповнення паза
4. Розрахунок ротора
23. Повітряний зазор
24. Число пазів ротора стор 185, 1, 2p = 4 і Z1 = 36 Z2 = 34
25. Зовнішній діаметр D2 = D - 2δ = 149-2 * 0,4
26. Довжина
27. Зубцеву поділ
28. Внутрішній діаметр ротора дорівнює діаметру валу, так як сердечник безпосередньо насаджений на вал.
KB = 0,23 при h =
29. Струм у стрижні ротора I2 = k1I1Hv1 = 0,89 * 26,2 * 14,08 = 328,3 А
k1 = 0,89 при cosφ = 0.86
30. Площа поперечного перерізу стрижня
31. Паз ротора.
Приймаються
Допустима ширина зубця
Розміри паза:
Повна висота паза:
Перетин стрижня:
33. Корткозамикающіе кільця. поперечного перерізу.
Розміри замикаючих кілець:
bкл = 1,25 * hn2 = 1,25 * 22,4 =
5. Розрахунок намагнічує струму
34. Значення індукцій:
розрахункова висота ярма ротора при 2р = 4 стор 194,1
35. Магнітне напруга повітряного зазору:
де
36. Магнітні напруги зубцеві зон:
статора Fz1 = 2hz1Hz1 = 2 * 15,5 * 10-3 * 1330 =
ротора Fz2 = 2hz2Hz2 = 2 * 22,1 * 10-3 * 2010 = 88,84 А
(За таблицею П-17, для сталі 2013 Нz1 = 1330 A / м при Вz1 = 1,75 Тл;
Нz2 = 2010 A / м при Вz2 = 1,89 Тл;
hz1 =
37. Коефіцієнт насичення зубцеву зони
38. Магнітні напруги ярем статора і ротора
за табл. П-
39. Магнітне напруга на пару полюсів
40. Коефіцієнт насичення магнітного кола
41. Намагнічує струм:
відносне значення:
6. Параметри робочого режиму
42. Активний опір фази обмотки статора:
Довжина нагрівостійкості ізоляції F розрахункова
Для міді
Довжина провідників фази обмотки:
Довжина вильоту лобовій частині котушки:
Відносне значення:
43. Активний опір фази обмотки ротора:
де для алюмінієвої обмотки ротора
Наводимо
Відносне значення:
44. Індуктивний опір фази обмотки статора:
де h3 =
Відносне значення:
45. Індуктивний опір фази обмотки ротора:
де відповідно до табл. 6-23, 1
де
Наводимо
Відносне значення:
7. Розрахунок втрат
46. Основні втрати в сталі:
47. Поверхневі втрати в роторі:
десь К02 = 1,5
48. Пульсаційні втрати в зубцях ротора:
49. Сума додаткових втрат в сталі:
50. Повні втрати в сталі:
51. Механічні втрати:
для двигунів 2р = 4 коеф.
52. Додаткові втрати при номінальному режимі:
| № | Розрахункова формула | Одиниця Іваниця | Ковзання | |||||
| 0,02 | 0,025 | 0,03 | 0,035 | 0,0386 | ||||
| 1 | Ом | 9,72 | 7,78 | 6,48 | 5,56 | 5,04 | ||
| 2 | Ом | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | ||
| 3 | Ом | 10,76 | 8,82 | 7,52 | 6,6 | 6,08 | ||
| 4 | Ом | 0,97 | 0,97 | 0,97 | 0,97 | 0,97 | ||
| 5 | Ом | 10,8 | 8,87 | 7,58 | 6,67 | 6,16 | ||
| 6 | А | 11,76 | 14,32 | 16,75 | 19,04 | 20,62 | ||
| 7 | - | 0,996 | 0,994 | 0,992 | 0,990 | 0,987 | ||
| 8 | - | 0,090 | 0,109 | 0,128 | 0,145 | 0,157 | ||
| 9 | А | 12,29 | 14,81 | 17,20 | 19,43 | 20,93 | ||
| 10 | А | 9,16 | 9,66 | 10,24 | 10,86 | 11,34 | ||
| 11 | А | 15,328 | 17,682 | 20,017 | 22,259 | 23,805 | ||
| 12 | А | 12,11 | 14,75 | 17,25 | 19,61 | 21,24 | ||
| 13 | кВт | 4,68 | 5,64 | 6,55 | 7,40 | 7,97 | ||
| 14 | кВт | 0,247 | 0,328 | 0,421 | 0,520 | 0,595 | ||
| 15 | кВт | 0,082 | 0,122 | 0,167 | 0,215 | 0,253 | ||
| 16 | кВт | 0,015 | 0,020 | 0,025 | 0,030 | 0,035 | ||
| 17 | кВт | 0,574 | 0,700 | 0,843 | 0,995 | 1,113 | ||
| 18 | кВт | 4,106 | 4,940 | 5,707 | 6,405 | 6,857 | ||
| 19 | - | 0,877 | 0,876 | 0,871 | 0,866 | 0,860 | ||
| 20 | - | 0,802 | 0,838 | 0,859 | 0,873 | 0,879 | ||
53. Холостий хід двигуна:
8. Розрахунок робочих характеристик
54
Втрати, не змінюються при зміні ковзання:
Приймаються
Результати розрахунку наведені в таблиці 2. характеристики представлені на рис. 6.
Розрахунок і побудова кругової діаграми
Масштаб струму
Масштаб потужності
9. Розрахунок пускових характеристик
55. Розрахунок пускових характеристик, Розраховуємо точки характеристик, відповідні ковзанню S = 1.
Пускові характеристики спроектованого двигуна представлені на рис. 2.
Параметри з урахуванням витиснення струму
для
Активний опір обмотки ротора:
де
Приведений опір ротора з урахуванням дії ефекту витіснення струму:
Індуктивний опір обмотки ротора:
Струм ротора наближено без врахування впливу насичення:
56. Облік впливу насичення на параметри, Приймаємо для S = 1 коефіцієнт насичення
[За рис. 6-50, стор, 219,1 для
Коефіцієнт магнітної провідності пазової розсіювання обмотки статора з урахуванням впливу насичення:
Коефіцієнт магнітної провідності диференціального розсіювання обмотки статора з урахуванням впливу насичення:
Таблиця 2
Розрахунок пускових характеристик
| № | Розрахункова формула | Ковзання | |||||
| 1 | 0,8 | 0,5 | 0,2 | 0,1 | 0,17 | ||
| 1 | 1,36 | 1,22 | 0,96 | 0,61 | 0,43 | 0,56 | |
| 2 | 0,25 | 0,18 | 0,09 | 0,01 | 0,005 | 0,01 | |
| 3 | 0,92 | 0,93 | 0,95 | 0,98 | 0,99 | 0,99 | |
| 4 | 17,1 | 18,1 | 19,6 | 21,2 | 21,3 | 21,2 | |
| 5 | 1,15 | 1,11 | 1,05 | 1,00 | 0,99 | 1,00 | |
| 6 | 1,1 | 1,07 | 1,03 | 1 | 1,01 | 1 | |
| 7 | 0,21 | 0,20 | 0,19 | 0,19 | 0,19 | 0,19 | |
| 8 | 2,58 | 2,59 | 2,62 | 2,65 | 2,66 | 2,66 | |
| 9 | 1,02 | 1,02 | 1,03 | 1,03 | 1,03 | 1,03 | |
| 10 | 0,49 | 0,49 | 0,49 | 0,49 | 0,49 | 0,49 | |
| 11 | 115,14 | 113,03 | 106,0 | 78,88 | 52,0 | 72,56 | |
| 12 | 1527,97 | 1499,96 | 1406,67 | 1046,78 | 690,07 | 962,91 | |
| 13 | 2,51 | 2,47 | 2,31 | 1,72 | 1,13 | 1,58 | |
| 14 | 0,77 | 0,76 | 0,82 | 0,9 | 0,96 | 0,91 | |
| 15 | 2,14 | 2,23 | 1,67 | 0,93 | 0,37 | 0,84 | |
| 16 | 0,16 | 0,17 | 0,14 | 0,08 | 0,04 | 0,08 | |
| 17 | 1,06 | 1,05 | 1,08 | 1,14 | 1,18 | 1,14 | |
| 18 | 1,72 | 1,70 | 1,84 | 2,02 | 2,15 | 2,04 | |
| 19 | 1,83 | 1,81 | 1,89 | 2,01 | 2,09 | 2,02 | |
| 20 | 2,81 | 2,93 | 2,20 | 1,22 | 0,49 | 1,10 | |
| 21 | 0,304 | 0,31 | 0,28 | 0,21 | 0,12 | 0,19 | |
| 22 | 2,276 | 2,28 | 2,34 | 2,44 | 2,54 | 2,47 | |
| 23 | 1,455 | 1,44 | 1,55 | 1,7 | 1,81 | 1.72 | |
| 24 | 0,417 | 0,42 | 0,43 | 0,46 | 0,48 | 0,46 | |
| 25 | 0,83 | 0,95 | 1,3 | 2,73 | 5,11 | 3,15 | |
| 26 | 3,336 | 2,29 | 2,30 | 2,33 | 2,35 | 2,33 | |
| 27 | 36,94 | 51,21 | 48,11 | 35,38 | 22,60 | 32,40 | |
| 28 | 40,26 | 55,82 | 52,44 | 38,46 | 24,63 | 35,32 | |
| 29 | 1,53 | 2,95 | 2,60 | 1,40 | 0,57 | 1,18 | |
| 30 | 1,54 | 2,13 | 2,0 | 1,47 | 0,94 | 1,35 | |
Індуктивний опір фази обмотки статора з урахуванням впливу насичення:
Коефіцієнт магнітної провідності пазової розсіювання ротора з урахуванням впливу насичення і витиснення струму:
Коефіцієнт магнітної провідності диференціального розсіювання обмотки статора з урахуванням впливу насичення:
Наведене індуктивний опір фази обмотки ротора з урахуванням впливу витіснення струму та насичення:
Опір взаємної індукції обмоток у пусковому режимі:
Розрахунок струмів і моментів:
Критичне ковзання:
де
10. Тепловий розрахунок
57. Перевищення температури внутрішньої поверхні осердя статора над температурою повітря всередині двигуна:
за табл, 6-30, К = 0,2 за рис 6-59
Перепад температури в ізоляції пазової частини обмотки статора:
де
для
ізоляції класу нагрівостійкості F
по стр, 237, 1 для
Перевищення температури зовнішньої поверхні лобових частин над температурою повітря всередині машини:
Середнє перевищення температури обмотки статора над температурою повітря всередині машини:
Перевищення температури повітря всередині машини над
температурою навколишнього середовища:
де
Середнє перевищення температури обмотки статора над температурою навколишнього середовища:
11. Розрахунок вентиляції
58. Розрахунок вентиляції, Необхідний для охолодження витрата повітря:
Витрата повітря, що забезпечується зовнішнім вентилятором:
Список використаної літератури:
1. Копилов І.П. «Проектування електричних машин» Москва «Енергія» 1980 р .
2. Методичні вказівки до виконання курсового проекту з електричним машинам № 11, 1990 р . [128, 1984]
Додаток 2
Коефіцієнт магнітної провідності пазової розсіювання ротора з урахуванням впливу насичення і витиснення струму:
Коефіцієнт магнітної провідності диференціального розсіювання обмотки статора з урахуванням впливу насичення:
Наведене індуктивний опір фази обмотки ротора з урахуванням впливу витіснення струму та насичення:
Опір взаємної індукції обмоток у пусковому режимі:
Розрахунок струмів і моментів:
Критичне ковзання:
де
10. Тепловий розрахунок
57. Перевищення температури внутрішньої поверхні осердя статора над температурою повітря всередині двигуна:
за табл, 6-30, К = 0,2 за рис 6-59
Перепад температури в ізоляції пазової частини обмотки статора:
де
для
ізоляції класу нагрівостійкості F
по стр, 237, 1 для
Перевищення температури зовнішньої поверхні лобових частин над температурою повітря всередині машини:
Середнє перевищення температури обмотки статора над температурою повітря всередині машини:
Перевищення температури повітря всередині машини над
температурою навколишнього середовища:
де
Середнє перевищення температури обмотки статора над температурою навколишнього середовища:
11. Розрахунок вентиляції
58. Розрахунок вентиляції, Необхідний для охолодження витрата повітря:
Витрата повітря, що забезпечується зовнішнім вентилятором:
Список використаної літератури:
1. Копилов І.П. «Проектування електричних машин» Москва «Енергія»
2. Методичні вказівки до виконання курсового проекту з електричним машинам № 11,
Додаток 2
| формат | зона | поз. | Позначення | Найменування | Кількість | Примітка. |
| Документація | ||||||
| Загальний вигляд | ||||||
| Розрахунково-пояснювальна | ||||||
| записка | ||||||
| Складальні одиниці | ||||||
| Статор в зборі | ||||||
| Ротор в зборі | ||||||
| Коробка висновків | ||||||
| Деталі | ||||||
| Вал | ||||||
| Підшипниковий щит | ||||||
| Станина | ||||||
| Вентилятор | ||||||
| Кожух вентилятора | ||||||
| Пружина | ||||||
| Стандартні вироби | ||||||
| Гвинт М4х10 ГОСТ 1481-72 | ||||||
| Гайка М8 ГОСТ 5915-70 | ||||||
| Шарикопідшипники | ||||||
| 205 ГОСТ 8338-75 | ||||||
| Болт М8х180 | ||||||
| ГОСТ 7805-70 | ||||||
| Шпонка 6х4х50 | ||||||
| ГОСТ 8788-68 |