1) Вибір і теплотехнічний розрахунок зовнішніх огороджуючих конструкцій будівлі
Кінцевою метою теплотехнічного розрахунку є визначення коефіцієнта теплопередачі окремих елементів огороджувальних конструкцій будівлі. У курсовій роботі внаслідок теплотехнічного розрахунку визначаються:
- Оптимальне для заданого району будівництва опір теплопередачі зовнішньої стіни;
- Необхідна товщина теплоізоляційного шару зовнішньої стіни, її фактичний опір і коефіцієнт теплопередачі;
- Можливість конденсації водяної пари на внутрішніх поверхнях стіни і в товщі зовнішньої стіни;
- Оптимальне заповнення світлових отворів, їх фактичний опір теплопередачі та повітропроникності, а також коефіцієнт теплопередачі;
- Необхідні термічні опори статі, горищного перекриття, зовнішньої стіни і вікон, а також їх коефіцієнти теплопередачі.
1.1 Вихідні дані і вибір кліматичних особливостей району будівництва
Район будівництва - Псков
Число поверхів - 2
Орієнтація входу-схід
Будівельні розміри: а = 2,9 м б = 2,9 м Н ЕТ = 2,9 м Н Ш = 3,5 м
1.2 Вибір розрахункових умов і характеристик мікроклімату в приміщеннях
Температура повітря в приміщеннях t У приймається за ГОСТ 30494-96 в залежності від значення середньої температури найбільш холодної п'ятиденки t Н5 і місця розташування житлових кімнат
1.3 Вибір теплотехнічних показників будівельних матеріалів і характеристик огороджувальних конструкцій
Теплотехнічні показники будівельних матеріалів вибираються відповідно до дод.3 СНиП II-3-79 * в залежності від умов експлуатації огороджувальних конструкцій
Теплотехнічні характеристики огороджувальних конструкцій приймаються за СНіП 2-3-79 * табл. 2, 3, 4, 6
1.4 Розрахунок оптимального опору теплопередачі, товщини утеплювача і коефіцієнта теплопередачі огороджувальних конструкцій
Загальне оптимальне опір теплопередачі огороджувальних конструкцій R 0, м 2. 0 С / Вт, вибирається з умови R 0 пр ≥ R 0 ен, R 0 тр, де R 0 ен і R 0 тр - енергетично доцільне і мінімальне необхідний опір теплопередачі, що визначається у відповідності з пунктом 2 СНіП II-3-79 *
Необхідний опір огороджувальних конструкцій
R 0 тр = n. (T в-t Н5) / (α ст. Δt н), м 2. 0 С / Вт
t в - розрахункова температура внутрішнього повітря в характерному приміщенні (табл. 2)
n - коефіцієнт, що враховує положення зовнішньої поверхні огорожі по відношенню до зовнішнього повітря; приймаються за табл. 4
α в - коефіцієнт тепловіддачі внутрішньої поверхні огородження, приймається по табл.4
Δt н - нормативний температурний перепад між температурою повітря в приміщенні і внутрішньої поверхні зовнішнього огородження, приймається за табл. 4
Для зовнішніх стін: R 0 тр = 1. [18 - (-35)] / (8,7. 4) = 1,52
Для горищних перекриттів: R 0 тр = 0,9. [18 - (-35)] / (8,7. 3) = 1,83
Для перекриття над підвалом: R 0 тр = 0,6. [18 - (-35)] / (8,7. 2) = 1,82
для зовнішніх стін:
R0тр = 2,4 + (3,0-2,4) ∙ (4155,2-4000) / 2000 = 2,45 (м2 ° С) / Вт;
надпідвальне і горищне перекриття:
R0тр = 2,7 + (3,4-2,7) ∙ (4155,2-4000) / 2000 = 2,75 (м2 ° C) / Вт;
для безгорищних покриттів:
R0тр = 3,2 + (4-3,2) ∙ (4155,2-4000) / 2000 = 3,26 (м2 ° С) / Вт;
для вікон
R0тр = 0.4 + (0,5 - 0,4) ∙ (4155,2-4000) / 2000 = 0,41 (м2 ° C) / Вт;
Таблиця 5
R 0 ен> R 0 тр отже приймаємо R 0 пр = R 0 ен
R 0 р = 1 / α в + δ 1 / λ 1 + R ут + δ 2 / λ 2 + δ 3 / λ 3 +1 / α н = R 0 пр / r, м 2.
0 С / Вт - розрахунковий опір тепловіддачі однорідного зовнішнього огородження
r = 0,8 - коефіцієнт теплотехнічної однорідності для зовнішніх стін
r = 0,95 - коефіцієнт теплотехнічної однорідності для покриттів
α в - коефіцієнт теплообміну на внутрішній поверхні огородження
α н - коефіцієнт теплообміну на зовнішній поверхні огородження, приймається
δ i і λ i - відповідно товщина, м, і коефіцієнт теплопровідності окремих верств
Термічний опір теплопередачі шару утеплювача
R ут = (R 0 пр / r) - (1 / α в + δ 1 / λ 1 + δ 2 / λ 2 + δ 3 / λ 3 +1 / α н)
Для зовнішніх стін:
R ут = 2,45 / 0,8 - (1/8.7 +0,02 / 0,93 +0,25 / 0,76 +0,3 / 0,79 +0,05 / 0,87 +1 / 23) = 2,12
Для горищних перекриттів:
R ут = 3,26 / 0,95 - (1/8.7 +0,02 / 0,93 +0,25 / 0,76 +0,3 / 0,79 +0,05 / 0,87 +1 / 12) = 2,44
Для перекриттів над проїздами:
R ут = 2,75 / 0,95 - (1/8.7 +0,02 / 0,93 +0,25 / 0,76 +0,3 / 0,79 +0,05 / 0,87 +1 / 6) = 1,82
Розрахункова товщина утеплювача δ ут р = R ут. Λ ут, м
Для зовнішніх стін: δ ут р = 2,12. 0,13 = 0,276 → 0,3 = δ ут ок
Для горищних перекриттів: δ ут р = 2,44. 0,13 = 0,32 → 0,4 = δ ут ок
Для перекриттів над проїздами: δ ут р = 1,82. 0,13 = 0,24 → 0,3 = δ ут ок
Остаточне розрахунковий опір теплопередачі
R 0 пр.ок = [(1 / α в + δ 1 / λ 1 + δ 2 / λ 2 + δ 3 / λ 3 +1 / α н) + δ ут ок / λ ут]. r = R 0 р.Окі. r
Для зовнішніх стін:
R 0 пр.ок = (1/8.7 +0,02 / 0,93 +0,25 / 0,76 +0,3 / 0,79 +0,05 / 0,87 +1 / 23) +0, 3 / 0, 052)) = 6,72 м2 ° С / Вт
Для горищних перекриттів:
R 0 пр.ок = (1/8.7 +0,02 / 0,93 +0,25 / 0,76 +0,3 / 0,79 +0,05 / 0,87 +1 / 12) +0, 4 / 0, 052) = 8,68 м2 ° С / Вт
Для перекриттів над проїздами:
R 0 пр.ок = (1/8.7 +0,02 / 0,93 +0,25 / 0,76 +0,3 / 0,79 +0,05 / 0,87 +1 / 6) +0, 3 / 0, 052)) = 6,84 м2 ° С / Вт
Фактичне приведений опір теплопередачі одно:
Коефіцієнт теплопередачі К = 1 / R0 пр.ок, Вт / (м 2. 0 С)
Для зовнішніх стін: К = 1 / 5,38 = 0,186
Для горищних перекриттів: К = 1 / 8,25 = 0,121
Для перекриттів над проїздами: К = 1 / 6,498 = 0,154
Вибір заповнення светопроемов здійснюється з умови того, що розрахунковий необхідний опір теплопередачі для вікна дорівнює R о тр = 0,41 м 2 0 С / Вт.
За додатком 6 до СНиП II-3-79 * "Будівельна теплотехніка"
Конструкцією вікна, що підходить для даного типу будинку, з рівним необхідному (або найближчим великим) опором теплопередачі є: Подвійне скління в роздільних палітурках, (у дерев'яних або ПВХ палітурках) R 0 = 0,44 м 2 ° С / Вт
Коефіцієнт теплопередачі обраного вікна: К = 1 / 0, 44 = 2,273 Вт / м 2 ° С.
Для визначення необхідного ущільнення вікна знайдемо необхідний опір повітропроникності:
де GH-нормативна повітропроникність, для житлових і громадських будинків за пластикових палітурках відповідно до таблиці 12 * СНиП II-3-79 *
GH = 5 кг / год * м2;
ΔР0 - різниця тисків повітря по обидві сторони вікна, при якій проводяться дослідження воздухопроницанию вікон, ΔР0 = 10 Па;
ΔР - різниця тисків повітря по обидві сторони вікна першого поверху:
де Н - висота будівлі; в нашому випадку двоповерхової будівлі з висотою першого поверху 3,1 м , Висота другого поверху 2,9 м (висота вентиляційної шахти над перекриттям другого поверху 2,9 м) H = 2,9 +2,9 +2,9 = 8,7 м;
γн-γв питома вага відповідно зовнішнього та внутрішнього повітря, Н / мЗ,
визначаються залежно від зовнішньої і внутрішньої температур за емпіричною формулою:
для внутрішнього повітря γв = 3463 / (273 + tB) = 3463 / (273 + 18) = 11,9 Н/м3;
для зовнішнього повітря γн = 3463 / (273 + tн) = 3463 / (273-35) = 14,55 Н/м3;
У даному випадку приймаємо Rфі = 0,44 м2ч/кг і вимагаємо від замовника закупівлі вікон, в яких за сертифікатом опір повітропроникності не менше необхідного значення.
1.5 Перевірка відсутності конденсації водяної пари на поверхні і в товщі зовнішньої стіни
Конденсація водяних парів можлива, якщо в будь-якому перетині огорожі, перпендикулярному напрямку теплового потоку, парціальний тиск (пружність) водяної пари e xi більше максимальної пружності водяної пари E xi, відповідної максимально можливого насичення повітря водяною парою
Температура внутрішньої поверхні гладі зовнішньої стіни
t xi = T в - ΣR xi. (T в - t хм) / R 0 р.Окі, 0 C
ΣR xi = R У + Σ (δ i / λ i) - опір теплопередачі від повітря приміщення до розглянутого перерізу X, м 2. 0 C / Вт
τ н =- 35 + ((18 - (-35)) * (1 / 23) * 0,8) / (5,38) =- 34,6 о С
t 1 =- 35 + ((18 - (-35)) * (1 / 23 +0,02 / 0,93) * 0,8) / (5,38) =- 34,5 о С
t 2 =- 35 + ((18 - (-35)) * (1 / 23 +0,02 / 0,93 +0,25 / 0,76) * 0,8) / (5,38) =- 31,9 о С
t 3 =- 35 + ((18 - (-35)) * (1 / 23 +0,02 / 0,93 +0,25 / 0,76 +0,3 / 0,052) * 0,8) / ( 5,38) = 13,6 о С
t 4 =- 35 + ((18 - (-35)) * (1 / 23 +0,02 / 0,93 +0,25 / 0,76 +0,3 / 0,052 +0,3 / 0,79 ) * 0,8) / (5,38) = 16,6 о С
τ в = 18 - ((18 - (-35)) * (1 / 8, 7 * 0,8) / (5,38) = 17,1 о С
τ уг = 17,1 - (0,18 * 0,042 * 5,38) * (18 - (-35)) = 14,9 о С
Знайдемо тиск насичення, відповідне даними температур.
Далі визначимо парціальні тиск водяних парів в зовнішньому і внутрішньому повітрі при t н = -35 о С, t в = 18 t н =- 6,1 о С (для самого холодного місяця - січня): e н = 61,4 х 0 , 90 = 55,3 Па
e в = 2065 х 0,55 = 1136 Па
e н (для січня) = 383,6 х 0,90 = 345,2 Па
Для подальших розрахунків приймаємо e н = 55,3 Па
Знайдемо температуру точки роси у внутрішньому повітрі при e в = 1136 Па:
t р = 20,1 - (5,75-0,00206 * e в) 2 = 20,1 - (5,75-0,00206 * 1136) 2 = 8,5 о С
У ході проведених розрахунків було з'ясовано, що температура внутрішньої поверхні стіни τ в = 17,1 о С і температура внутрішнього кута τ уг = 14,9 о С більше температури точки роси t р = 8,5 о С, отже можна бути впевненим, що випадання вологи не відбудеться.
Визначимо опір паропроникненню зовнішньої стіни за формулою:
R п = R п.в. + Σ (δ i / μ i) + R основ = 0,0267 +0,02 / 0,93 +0,25 / 0,76 +0,3 / 0,052 + 0,3 / 0,79 +0,052 =
= 6,6 м 2 * ч * Па / мг
Визначимо розподіл парціального тиску водяної пари в товщі огородження при температурі зовнішнього повітря t н = t січня =- 6,1 о С.
e в.пов. = 1136 - (0,0267 / 6,6) * (1136-55,3) = 1132Па
e 1 = 1136 - ((0,0267 +0,02 / 0,93) / 6,6) * (1136-55,3) = 1128 Па
e 2 = 1136 - ((0,0267 +0,02 / 0,93 +0,25 / 0,76) / 6,6) * (1136-55,3) = 1074 Па
e 3 = 1136 - ((0,0267 +0,02 / 0,93 +0,25 / 0,76 +0,3 / 0,052) / 6,6) * (1136-55,3) = 129,2 Па
e 4 = 1136 - ((0,0267 +0,02 / 0,93 +0,25 / 0,76 +0,3 / 0,052 +0,3 / 0,79) / 6,6) * (1136 - 55,3) = 67 Па
e н.пов = 1136 - ((0,0267 +0,02 / 0,93 +0,25 / 0,76 +0,3 / 0,052 +0,3 / 0,79 +0,052) / 6,6) * (1136-55,3) = 58,5 Па
Отримані дані щодо розподілу температур і тиску зведемо в таблицю 3 та на її основі побудуємо графік розподілу температури і парціального тиску в товщі огородження.
Значення t x, e x, E x
Таблиця 6
У даній конструкції стіни конденсат випадає. (Перетинаються графіки Ех і ех)
Висновок: після аналізу графіка можна зробити висновок конденсат випадає.
Конденсація водяних парів можлива, якщо в будь-якому перетині огорожі, перпендикулярному напрямку теплового потоку, парціальний тиск (пружність) водяної пари exi більше максимальної пружності водяної пари Exi, відповідної максимально можливого насичення повітря водяною парою
Потрібно передбачити додаткову пароізоляцію.
Необхідний опір паропроникності визначимо за формулою
R П.І. = (R п * (е в-Е кр)-R кр * (е в-е н)) / (Е кр-е н),
де R кр і Е кр - опір і тиск насичення в перетині.
Характеристики огороджувальних конструкцій
2) Визначення теплової потужності системи опалення
2.1 тепловитрат на підігрів інфільтрують повітря
Тепловитрат на підігрів повітря, що надходить переважно через заповнення світлових отворів, розраховують за формулою:
QІ = 0,278. c. (TВ-tН5). A0. G0. k, Вт
c = 1,005 кДж / (кг 0C ) - Масова теплоємність повітря
k = 0,8 - коефіцієнт, що враховує додатковий нагрів повітря зустрічним тепловим потоком
A0 = 3,78 м2 - Площа вікна
G0 = 1/RІ. (Δpi / 10) 0,67, кг/м2. год - кількість повітря, що надходить в приміщення протягом години через 1м2 вікна
Δpi = 9,81. (H - hi). (ΡН - ρВ) + 0,5. ρН. V2. (Cе, н - cе, р). ki - pе, i - розрахункова різниця тисків
H = 8,7 м - Висота будівлі від рівня середньої планувальної позначки землі до гирла вентиляційної шахти
Кінцевою метою теплотехнічного розрахунку є визначення коефіцієнта теплопередачі окремих елементів огороджувальних конструкцій будівлі. У курсовій роботі внаслідок теплотехнічного розрахунку визначаються:
- Оптимальне для заданого району будівництва опір теплопередачі зовнішньої стіни;
- Необхідна товщина теплоізоляційного шару зовнішньої стіни, її фактичний опір і коефіцієнт теплопередачі;
- Можливість конденсації водяної пари на внутрішніх поверхнях стіни і в товщі зовнішньої стіни;
- Оптимальне заповнення світлових отворів, їх фактичний опір теплопередачі та повітропроникності, а також коефіцієнт теплопередачі;
- Необхідні термічні опори статі, горищного перекриття, зовнішньої стіни і вікон, а також їх коефіцієнти теплопередачі.
1.1 Вихідні дані і вибір кліматичних особливостей району будівництва
Район будівництва - Псков
Число поверхів - 2
Орієнтація входу-схід
Будівельні розміри: а =
Розрахункові кліматичні характеристики
Таблиця 1| Район будівництва | t Н5, 0 С | t хм, 0 С | φ хм,% | t оп, 0 С | z оп, діб | V в, м / с | Зона вологості |
| Екатеренбург | -35 | -6,1 | 86 | -1,6 | 212 | 3,9 | нормальна |
Температура повітря в приміщеннях t У приймається за ГОСТ 30494-96 в залежності від значення середньої температури найбільш холодної п'ятиденки t Н5 і місця розташування житлових кімнат
Розрахункові умови і характеристика мікроклімату
Таблиця 2Значення t У для приміщень, 0 С | Відносна вологість φ В,% | ||||||
| Кутовий житлової кімнати | Рядовий житлової кімнати | Сходова клітка | Кухня | Ванна, суміщений санвузол | Туалет | Коридор квартири | 55 |
| 22 | 20 | 17 | 20 | 25 | 20 | 20 | |
Теплотехнічні показники будівельних матеріалів вибираються відповідно до дод.3 СНиП II-3-79 * в залежності від умов експлуатації огороджувальних конструкцій
Теплотехнічні показники будівельних матеріалів
Таблиця 3| Найменування матеріалів | Ум. експлуатації огороджень | ρ, кг / м 3 | λ, Вт / (м. 0 С) | S, Вт / (м 2. 0 С) | μ, кг / (м. ч. Па) |
| Розчин цементно-піщаний | Б | 1800 | 0, 93 | 11,09 | 0,09 |
| термозітобетон | 1800 | 0,76 | 10,83 | 0,075 | |
| пінополістирол | 100 | 0,052 | 0,82 | 0,05 | |
| керамзитобетон | 1600 | 0,79 | 10,77 | 0,09 | |
| Розчин складний | 1700 | 0,87 | 10,42 | 0,098 |
Теплотехнічні характеристики огороджувальних конструкцій
Таблиця 4| Найменування огороджений. конструкції | Dt н, 0 С | n | a В, Вт / м 2. 0 С | a Н, Вт / (м 2. 0 С) |
| Зовнішня стіна | 4 | 1 | 8,7 | 23 |
| Покриття, горищне перекриття | 3 | 0,9 | 8,7 | 12 |
| Перекриття над проїздами, підвалами та підпідлоговими | 2 | 0,6 | 8,7 | 6 |
Загальне оптимальне опір теплопередачі огороджувальних конструкцій R 0, м 2. 0 С / Вт, вибирається з умови R 0 пр ≥ R 0 ен, R 0 тр, де R 0 ен і R 0 тр - енергетично доцільне і мінімальне необхідний опір теплопередачі, що визначається у відповідності з пунктом 2 СНіП II-3-79 *
Необхідний опір огороджувальних конструкцій
R 0 тр = n. (T в-t Н5) / (α ст. Δt н), м 2. 0 С / Вт
t в - розрахункова температура внутрішнього повітря в характерному приміщенні (табл. 2)
n - коефіцієнт, що враховує положення зовнішньої поверхні огорожі по відношенню до зовнішнього повітря; приймаються за табл. 4
α в - коефіцієнт тепловіддачі внутрішньої поверхні огородження, приймається по табл.4
Δt н - нормативний температурний перепад між температурою повітря в приміщенні і внутрішньої поверхні зовнішнього огородження, приймається за табл. 4
Для зовнішніх стін: R 0 тр = 1. [18 - (-35)] / (8,7. 4) = 1,52
Для горищних перекриттів: R 0 тр = 0,9. [18 - (-35)] / (8,7. 3) = 1,83
Для перекриття над підвалом: R 0 тр = 0,6. [18 - (-35)] / (8,7. 2) = 1,82
Визначаємо з СНиП II-3-79 *
R 0 Ен = a. ГСОП + b, м 2 * 0 С / Вт:
ГСОП = (t в-t оп). z оп = [18 - (-1,6)]. 212 = 4155,2для зовнішніх стін:
R0тр = 2,4 + (3,0-2,4) ∙ (4155,2-4000) / 2000 = 2,45 (м2 ° С) / Вт;
надпідвальне і горищне перекриття:
R0тр = 2,7 + (3,4-2,7) ∙ (4155,2-4000) / 2000 = 2,75 (м2 ° C) / Вт;
для безгорищних покриттів:
R0тр = 3,2 + (4-3,2) ∙ (4155,2-4000) / 2000 = 3,26 (м2 ° С) / Вт;
для вікон
R0тр = 0.4 + (0,5 - 0,4) ∙ (4155,2-4000) / 2000 = 0,41 (м2 ° C) / Вт;
Таблиця 5
| Найменування огороджувальної конструкції | R 0 тр, м 2. 0 C / Вт | R 0 ен, м 2. 0 C / Вт |
| Зовнішня стіна | 1,52 | 2,45 |
| Покриття та перекриття над проїздами | 1,83 | 2,75 |
| Перекриття горищне над холодними підвалами | 1,82 | 3,26 |
| Вікна, балконні двері | - | 0,41 |
R 0 р = 1 / α в + δ 1 / λ 1 + R ут + δ 2 / λ 2 + δ 3 / λ 3 +1 / α н = R 0 пр / r, м 2.
0 С / Вт - розрахунковий опір тепловіддачі однорідного зовнішнього огородження
r = 0,8 - коефіцієнт теплотехнічної однорідності для зовнішніх стін
r = 0,95 - коефіцієнт теплотехнічної однорідності для покриттів
α в - коефіцієнт теплообміну на внутрішній поверхні огородження
α н - коефіцієнт теплообміну на зовнішній поверхні огородження, приймається
δ i і λ i - відповідно товщина, м, і коефіцієнт теплопровідності окремих верств
Термічний опір теплопередачі шару утеплювача
R ут = (R 0 пр / r) - (1 / α в + δ 1 / λ 1 + δ 2 / λ 2 + δ 3 / λ 3 +1 / α н)
Для зовнішніх стін:
R ут = 2,45 / 0,8 - (1/8.7 +0,02 / 0,93 +0,25 / 0,76 +0,3 / 0,79 +0,05 / 0,87 +1 / 23) = 2,12
Для горищних перекриттів:
R ут = 3,26 / 0,95 - (1/8.7 +0,02 / 0,93 +0,25 / 0,76 +0,3 / 0,79 +0,05 / 0,87 +1 / 12) = 2,44
Для перекриттів над проїздами:
R ут = 2,75 / 0,95 - (1/8.7 +0,02 / 0,93 +0,25 / 0,76 +0,3 / 0,79 +0,05 / 0,87 +1 / 6) = 1,82
Розрахункова товщина утеплювача δ ут р = R ут. Λ ут, м
Для зовнішніх стін: δ ут р = 2,12. 0,13 = 0,276 → 0,3 = δ ут ок
Для горищних перекриттів: δ ут р = 2,44. 0,13 = 0,32 → 0,4 = δ ут ок
Для перекриттів над проїздами: δ ут р = 1,82. 0,13 = 0,24 → 0,3 = δ ут ок
Остаточне розрахунковий опір теплопередачі
R 0 пр.ок = [(1 / α в + δ 1 / λ 1 + δ 2 / λ 2 + δ 3 / λ 3 +1 / α н) + δ ут ок / λ ут]. r = R 0 р.Окі. r
Для зовнішніх стін:
R 0 пр.ок = (1/8.7 +0,02 / 0,93 +0,25 / 0,76 +0,3 / 0,79 +0,05 / 0,87 +1 / 23) +0, 3 / 0, 052)) = 6,72 м2 ° С / Вт
Для горищних перекриттів:
R 0 пр.ок = (1/8.7 +0,02 / 0,93 +0,25 / 0,76 +0,3 / 0,79 +0,05 / 0,87 +1 / 12) +0, 4 / 0, 052) = 8,68 м2 ° С / Вт
Для перекриттів над проїздами:
R 0 пр.ок = (1/8.7 +0,02 / 0,93 +0,25 / 0,76 +0,3 / 0,79 +0,05 / 0,87 +1 / 6) +0, 3 / 0, 052)) = 6,84 м2 ° С / Вт
Фактичне приведений опір теплопередачі одно:
Коефіцієнт теплопередачі К = 1 / R0 пр.ок, Вт / (м 2. 0 С)
Для зовнішніх стін: К = 1 / 5,38 = 0,186
Для горищних перекриттів: К = 1 / 8,25 = 0,121
Для перекриттів над проїздами: К = 1 / 6,498 = 0,154
Вибір заповнення светопроемов здійснюється з умови того, що розрахунковий необхідний опір теплопередачі для вікна дорівнює R о тр =
За додатком 6 до СНиП II-3-79 * "Будівельна теплотехніка"
Конструкцією вікна, що підходить для даного типу будинку, з рівним необхідному (або найближчим великим) опором теплопередачі є: Подвійне скління в роздільних палітурках, (у дерев'яних або ПВХ палітурках) R 0 = 0,44 м 2 ° С / Вт
Коефіцієнт теплопередачі обраного вікна: К = 1 / 0, 44 = 2,273 Вт / м 2 ° С.
Для визначення необхідного ущільнення вікна знайдемо необхідний опір повітропроникності:
де GH-нормативна повітропроникність, для житлових і громадських будинків за пластикових палітурках відповідно до таблиці 12 * СНиП II-3-79 *
GH = 5 кг / год * м2;
ΔР0 - різниця тисків повітря по обидві сторони вікна, при якій проводяться дослідження воздухопроницанию вікон, ΔР0 = 10 Па;
ΔР - різниця тисків повітря по обидві сторони вікна першого поверху:
де Н - висота будівлі; в нашому випадку двоповерхової будівлі з висотою першого поверху
γн-γв питома вага відповідно зовнішнього та внутрішнього повітря, Н / мЗ,
визначаються залежно від зовнішньої і внутрішньої температур за емпіричною формулою:
для внутрішнього повітря γв = 3463 / (273 + tB) = 3463 / (273 + 18) = 11,9 Н/м3;
для зовнішнього повітря γн = 3463 / (273 + tн) = 3463 / (273-35) = 14,55 Н/м3;
У даному випадку приймаємо Rфі = 0,44 м2ч/кг і вимагаємо від замовника закупівлі вікон, в яких за сертифікатом опір повітропроникності не менше необхідного значення.
1.5 Перевірка відсутності конденсації водяної пари на поверхні і в товщі зовнішньої стіни
Конденсація водяних парів можлива, якщо в будь-якому перетині огорожі, перпендикулярному напрямку теплового потоку, парціальний тиск (пружність) водяної пари e xi більше максимальної пружності водяної пари E xi, відповідної максимально можливого насичення повітря водяною парою
Температура внутрішньої поверхні гладі зовнішньої стіни
t xi = T в - ΣR xi. (T в - t хм) / R 0 р.Окі,
ΣR xi = R У + Σ (δ i / λ i) - опір теплопередачі від повітря приміщення до розглянутого перерізу X, м 2. 0 C / Вт
τ н =- 35 + ((18 - (-35)) * (1 / 23) * 0,8) / (5,38) =- 34,6 о С
t 1 =- 35 + ((18 - (-35)) * (1 / 23 +0,02 / 0,93) * 0,8) / (5,38) =- 34,5 о С
t 2 =- 35 + ((18 - (-35)) * (1 / 23 +0,02 / 0,93 +0,25 / 0,76) * 0,8) / (5,38) =- 31,9 о С
t 3 =- 35 + ((18 - (-35)) * (1 / 23 +0,02 / 0,93 +0,25 / 0,76 +0,3 / 0,052) * 0,8) / ( 5,38) = 13,6 о С
t 4 =- 35 + ((18 - (-35)) * (1 / 23 +0,02 / 0,93 +0,25 / 0,76 +0,3 / 0,052 +0,3 / 0,79 ) * 0,8) / (5,38) = 16,6 о С
τ в = 18 - ((18 - (-35)) * (1 / 8, 7 * 0,8) / (5,38) = 17,1 о С
τ уг = 17,1 - (0,18 * 0,042 * 5,38) * (18 - (-35)) = 14,9 о С
Знайдемо тиск насичення, відповідне даними температур.
| Температура t, о С | -35 | -34,6 | -34,5 | -31,9 | 13,6 | 16,6 | 17,1 | 18 |
| Тиск насичення E н, Па | 61,4 | 62 | 62,2 | 74 | 1598 | 1890 | 1938 | 2065 |
Далі визначимо парціальні тиск водяних парів в зовнішньому і внутрішньому повітрі при t н = -35 о С, t в = 18 t н =- 6,1 о С (для самого холодного місяця - січня): e н = 61,4 х 0 , 90 = 55,3 Па
e в = 2065 х 0,55 = 1136 Па
e н (для січня) = 383,6 х 0,90 = 345,2 Па
Для подальших розрахунків приймаємо e н = 55,3 Па
Знайдемо температуру точки роси у внутрішньому повітрі при e в = 1136 Па:
t р = 20,1 - (5,75-0,00206 * e в) 2 = 20,1 - (5,75-0,00206 * 1136) 2 = 8,5 о С
У ході проведених розрахунків було з'ясовано, що температура внутрішньої поверхні стіни τ в = 17,1 о С і температура внутрішнього кута τ уг = 14,9 о С більше температури точки роси t р = 8,5 о С, отже можна бути впевненим, що випадання вологи не відбудеться.
Визначимо опір паропроникненню зовнішньої стіни за формулою:
R п = R п.в. + Σ (δ i / μ i) + R основ = 0,0267 +0,02 / 0,93 +0,25 / 0,76 +0,3 / 0,052 + 0,3 / 0,79 +0,052 =
= 6,6 м 2 * ч * Па / мг
Визначимо розподіл парціального тиску водяної пари в товщі огородження при температурі зовнішнього повітря t н = t січня =- 6,1 о С.
e в.пов. = 1136 - (0,0267 / 6,6) * (1136-55,3) = 1132Па
e 1 = 1136 - ((0,0267 +0,02 / 0,93) / 6,6) * (1136-55,3) = 1128 Па
e 2 = 1136 - ((0,0267 +0,02 / 0,93 +0,25 / 0,76) / 6,6) * (1136-55,3) = 1074 Па
e 3 = 1136 - ((0,0267 +0,02 / 0,93 +0,25 / 0,76 +0,3 / 0,052) / 6,6) * (1136-55,3) = 129,2 Па
e 4 = 1136 - ((0,0267 +0,02 / 0,93 +0,25 / 0,76 +0,3 / 0,052 +0,3 / 0,79) / 6,6) * (1136 - 55,3) = 67 Па
e н.пов = 1136 - ((0,0267 +0,02 / 0,93 +0,25 / 0,76 +0,3 / 0,052 +0,3 / 0,79 +0,052) / 6,6) * (1136-55,3) = 58,5 Па
Отримані дані щодо розподілу температур і тиску зведемо в таблицю 3 та на її основі побудуємо графік розподілу температури і парціального тиску в товщі огородження.
Значення t x, e x, E x
Таблиця 6
Номер перерізу | t x 0 С | e x, Па | E x, Па |
| t в | 18 | 1136 | 2065 |
| 1 | 17,1 | 1132 | 1938 |
| 2 | 16,6 | 1128 | 1890 |
| 3 | 13,6 | 1074 | 1598 |
| 4 | -31,9 | 129,2 | 74 |
| 5 | -34,5 | 67 | 62,2 |
| 6 | -34,6 | 58,5 | 62 |
| t н | -35 | 55,3 | 61,4 |
У даній конструкції стіни конденсат випадає. (Перетинаються графіки Ех і ех)
Висновок: після аналізу графіка можна зробити висновок конденсат випадає.
Конденсація водяних парів можлива, якщо в будь-якому перетині огорожі, перпендикулярному напрямку теплового потоку, парціальний тиск (пружність) водяної пари exi більше максимальної пружності водяної пари Exi, відповідної максимально можливого насичення повітря водяною парою
Потрібно передбачити додаткову пароізоляцію.
Необхідний опір паропроникності визначимо за формулою
R П.І. = (R п * (е в-Е кр)-R кр * (е в-е н)) / (Е кр-е н),
де R кр і Е кр - опір і тиск насичення в перетині.
Характеристики огороджувальних конструкцій
| Найменування огороджувальної конструкції | R, м 2 * о С / Вт | K, вт / м 2 * о С |
| Зовнішня стіна | 5,38 | 0,186 |
| Вікно і вітраж | 0,44 | 2,273 |
| Зовнішні двері | 3,23 | 0,309 |
| Пол по грунту 1зона | 2,1 | 0,48 |
| Пол по грунту 2 зона | 4,3 | 0,24 |
| Пол по грунту 3 зона | 8,6 | 0,12 |
| Пол по грунту 4 зона | 14,2 | 0,07 |
2) Визначення теплової потужності системи опалення
2.1 тепловитрат на підігрів інфільтрують повітря
Тепловитрат на підігрів повітря, що надходить переважно через заповнення світлових отворів, розраховують за формулою:
QІ = 0,278. c. (TВ-tН5). A0. G0. k, Вт
c = 1,005 кДж / (кг
k = 0,8 - коефіцієнт, що враховує додатковий нагрів повітря зустрічним тепловим потоком
A0 =
G0 = 1/RІ. (Δpi / 10) 0,67, кг/м2. год - кількість повітря, що надходить в приміщення протягом години через 1м2 вікна
Δpi = 9,81. (H - hi). (ΡН - ρВ) + 0,5. ρН. V2. (Cе, н - cе, р). ki - pе, i - розрахункова різниця тисків
H =
hi - розрахункова висота від рівня землі до верху вікон, балконних дверей, дверей, воріт, прорізів або до осі горизонтальних і вертикальних середини стиків стінових панелей соответктвующего поверху (h1 = 1,5 м , H2 = 4,5 м )
ρН, ρВ - щільність, відповідно, зовнішнього повітря і повітря в приміщенні, кг/м3
V = 4,2 м / с - швидкість вітру, прийнята згідно з параметрами Б
cе, н = 0,8, cе, р = -0,6 - аеродинамічні коефіцієнти відповідно для навітряного і підвітряного поверхонь огороджень будівлі
ki = 0,65 - коефіцієнт обліку зміни швидкісного тиску вітру залежно від висоти розглянутого поверху будівлі над рівнем землі
Rи = 0,37 - опір повітропроникності вікна, м2. ч / кг
Pе, i = 9,8. Hi. (ΡS - ρВ) - розрахункові втрати тиску в природному витяжної системи, які приймаються рівними розрахунково природному тиску, Па
ρS = 1,27 кг/м3 - щільність повітря при температурі 5 0C
Hi - різниця відміток гирла витяжної шахти і середини витяжних грат розраховується поверху, м
Pе, 1 = 5,12 pе, 2 = 3,23
Визначення теплової потужності системи опалення
Теплова потужність системи опалення Q ВІД дорівнює сумі тепловитрат Q ПЗЗ всіх приміщень будівлі:
Для житлових кімнат: Q Ж.К. = Q ТП + Q І (В) - Q Б
Для кухонь: Q К = Q ТП + Q І - Q Б
Для сходових клітин: Q Л.К. = Q ТП + Q І
Q ТП - тепловтрати через огороджувальні конструкції приміщення, Вт
Q І - витрати теплоти на підігрів інфільтрують в приміщення повітря, Вт
Q І (В) - більше значення з тепловитрат на підігрів повітря, що надходить внаслідок інфільтрації Q І чи необхідного для компенсації нормованої природної витяжки з приміщень квартири Q У, Вт
Q Б - побутові тепловиділення в приміщення, Вт
Конструювання системи опалення починають з розміщення опалювальних приладів, стояків, магістралей і вузла управління. Система опалення водяна двотрубна з верхнім розташуванням магістралі, що подає і тупиковим рухом води. Опалювальні прилади радіатори типу МС-140. Теплопостачання від міської мережі. Теплоносій вода з параметрами Т1 = 133 оС Т2 = 70 о С, t1 = 95 оС t2 = 70оС. Перепад тиску на вводі в будинок 76 кПа.
2.2 Розрахунок тепловтрат через огороджувальні конструкції
Тепловтрати через огороджувальні конструкції приміщення, різниця температур повітря по обидві сторони яких більше 3 0 C , Знаходять за формулою:
Q ТП = ΣК 0. (T В - t Н). А. n. (1 + Σβ) = Q 0. (1 + Σβ)
К 0 - коефіцієнт теплопередачі окремої огороджувальної конструкції, Вт / (м 2. 0C )
t Н - Розрахункова температура зовнішнього повітря для холодного періоду року (t Н5) при розрахунку тепловтрат через зовнішні огородження або температура повітря більш холодного приміщення при розрахунку тепловтрат через внутрішні огородження
t У - Приймається за табл.2
А - площа огородження, м 2
β - коефіцієнт, що враховує додаткові втрати
n - коефіцієнт, що залежить від положення огорожі по відношенню до зовнішнього повітря
2.3 Розміщення опалювальних приладів, стояків та магістралей
Опалювальні прилади встановлюються відкрито, переважно біля зовнішніх стін і, в першу чергу, під вікнами на відстані не менше 60 мм від чистої підлоги і 25 мм від стіни. Це правило може не дотримуватися при розміщенні приладів у вестибюлях і на сходових клітинах. Стояки розташовуються відкрито на відстані 15 - 20 мм від стіни. Магістральні трубопроводи прокладаються відкрито по стінах на відстані не менше 100мм. На горищах при скатної покрівлі магістралі прокладають, відступаючи від стін на 1500мм. Тепловий пункт розташований в підвалі, по можливості в центрі будівлі. Елеваторний вузол розташовують так, щоб було мінімальне число поворотів.
Розрахунок і підбір елеваторів.
Елеватор вибирається по діаметру горловини в залежності від розташовуваної різниці тисків в подаючому і зворотному теплопроводі на вводі в будівлю.
Діаметр горловини елеватора dr мм, визначається за формулою:
де Gсо - витрата води, що подається в систему опалення елеватором визначається за формулою:
Gсо = 0,9 ΣQот / (t1-t2) = 0,9 * 40481 / (95-70) = 1457,3 кг / год
Pсо - насосне тиск передається елеватором в систему опалення:
ΔPсо = ΔРтс / (1,4 (1 + u) 2) = 76 / (1,4 (1 +1,52) 2) = 10,8 кПа
ΣQот - теплова потужність системи опалення всієї будівлі Вт
t1 - температура води у прямому трубопроводі опалення.
t2 - температура води в зворотній магістралі.
ΔРтс - різниця у теплопроводах на вводі.
u - коефіцієнт зміщення в елеваторі.
u = (133-95) / (95-70) = 1,52
За обчисленому значенню dr приймаємо найближчий стандартний елеватор:
№ 1 d r = 15 мм
Визначаємо діаметр сопла.
d c = d р ф / 1 + u = 15 / (1 +1,52) = 5,95 мм
drф - діаметр горловини стандартного елеватора.
Гідравлічний розрахунок трубопроводів
Орієнтовна втрата тиску в СО
Визначаємо розрахунковий церкуляціонное тиск Рц, Па, для ГЦК
Рц = РСО + БΔРе, де
ΔРе - природний тиск від охолодження води в опалювальних приладах
ΔРе = 6,3 * h (tг-tо)
h-висота розташування центру приладу першого поверху щодо осі еліватора
Б - коефіцієнт = 0,4
ΔРе = 362,25 Па
Рц = 10800 +0,4 * 362,25 = 10945 Па
Гідравлічний розрахунок стояка ГЦК
G = 0,9 * Qот / (tг-tо)
РСТ = Ру * lст
Ру - питомі втрати тиску в стояку
lст - довжина ділянки
Розрахунок поверхні та опалювальних приладів
Необхідну кількість секцій визначається за формулою:
Nр = Qоп / qоп
qоп = qн * (Δt / 70) 1 + n * (Gоп / 360) p * β1
QОП - теплове навантаження опалювального приладу, Вт
qОП - розрахунковий тепловий потік однієї секції, Вт / секц
Δt = (tвх + tвих) / 2 - tВ = (95 +70) / 2 - 18 = 64,5 0C - Різниця середньої температури води в радіаторі і температури повітря в приміщенні
qн = 758 Вт/м2 - номінальний тепловий потік однієї секції
n = 0,32, p = 0,03 - експериментальні показники, що враховують вплив типу опалювального приладу, напрямок руху і кількість проходить води
β1 = 1 - коефіцієнт, що враховує напрямок руху води в приладі
Gоп = 0,86 * Qоп / (tг - tо) = Qоп * 0,0344
qоп = 758 * (64,5 / 70) 1 + 0,32 * (Qоп * 0,0344 / 360) 0,03 * 1 = 515,43 * Qоп0, 03
Конструювання і розрахунок систем вентиляції.
Відповідно до вимог Сніпов а житлових будинках квартирного типу передбачається природна канальна витяжна вентиляція з видаленням повітря з санвузлів і кухонь. Приплив повітря - неорганізований через нещільність огороджувальних конструкцій.
Видалення повітря з окремих приміщень здійснюється за самостійним витяжним каналах. У межах однієї квартири допускається об'єднання каналів з вбиральні та ванної кімнат. На горищі допускається об'єднання кухонь і с / у різних квартир.
ρН, ρВ - щільність, відповідно, зовнішнього повітря і повітря в приміщенні, кг/м3
V = 4,2 м / с - швидкість вітру, прийнята згідно з параметрами Б
cе, н = 0,8, cе, р = -0,6 - аеродинамічні коефіцієнти відповідно для навітряного і підвітряного поверхонь огороджень будівлі
ki = 0,65 - коефіцієнт обліку зміни швидкісного тиску вітру залежно від висоти розглянутого поверху будівлі над рівнем землі
Rи = 0,37 - опір повітропроникності вікна, м2. ч / кг
Pе, i = 9,8. Hi. (ΡS - ρВ) - розрахункові втрати тиску в природному витяжної системи, які приймаються рівними розрахунково природному тиску, Па
ρS = 1,27 кг/м3 - щільність повітря при температурі 5
Hi - різниця відміток гирла витяжної шахти і середини витяжних грат розраховується поверху, м
Pе, 1 = 5,12 pе, 2 = 3,23
Розрахунок тепловитрат на підігрів інфільтраційного повітря
| Поверх | Н i, м | DР, Па | G о, кг / м 2. Год | № приміщення | t У, 0 С | A 0, м 2 | Q І, Вт |
| 1 | 1,45 | 24,15 24,3 24,5 | 4,9 4,9 4,92 | 101, 109,113,114, | 22 | 3,78 | 235,4 |
| 102,103,104,105,106,107,108,110,111,112 | 18 | 3,78 | 214,9 | ||||
| I, II | 16 | 3,78 | 211,9 | ||||
| 2 | 4,35 | 16,1 16,6 17,1 | 3,7 3,8 3,9 | 201,209,213,214 | 22 | 3,78 | 178,2 |
| 202,203,204,205,206,207,208,210,211,212, | 18 | 3,78 | 170,2 | ||||
| I, II | 16 | 3,78 | 168,1 |
Теплова потужність системи опалення Q ВІД дорівнює сумі тепловитрат Q ПЗЗ всіх приміщень будівлі:
Для житлових кімнат: Q Ж.К. = Q ТП + Q І (В) - Q Б
Для кухонь: Q К = Q ТП + Q І - Q Б
Для сходових клітин: Q Л.К. = Q ТП + Q І
Q ТП - тепловтрати через огороджувальні конструкції приміщення, Вт
Q І - витрати теплоти на підігрів інфільтрують в приміщення повітря, Вт
Q І (В) - більше значення з тепловитрат на підігрів повітря, що надходить внаслідок інфільтрації Q І чи необхідного для компенсації нормованої природної витяжки з приміщень квартири Q У, Вт
Q Б - побутові тепловиділення в приміщення, Вт
Конструювання системи опалення починають з розміщення опалювальних приладів, стояків, магістралей і вузла управління. Система опалення водяна двотрубна з верхнім розташуванням магістралі, що подає і тупиковим рухом води. Опалювальні прилади радіатори типу МС-140. Теплопостачання від міської мережі. Теплоносій вода з параметрами Т1 = 133 оС Т2 = 70 о С, t1 = 95 оС t2 = 70оС. Перепад тиску на вводі в будинок 76 кПа.
2.2 Розрахунок тепловтрат через огороджувальні конструкції
Тепловтрати через огороджувальні конструкції приміщення, різниця температур повітря по обидві сторони яких більше 3
Q ТП = ΣК 0. (T В - t Н). А. n. (1 + Σβ) = Q 0. (1 + Σβ)
К 0 - коефіцієнт теплопередачі окремої огороджувальної конструкції, Вт / (м 2.
t Н - Розрахункова температура зовнішнього повітря для холодного періоду року (t Н5) при розрахунку тепловтрат через зовнішні огородження або температура повітря більш холодного приміщення при розрахунку тепловтрат через внутрішні огородження
t У - Приймається за табл.2
А - площа огородження, м 2
β - коефіцієнт, що враховує додаткові втрати
n - коефіцієнт, що залежить від положення огорожі по відношенню до зовнішнього повітря
2.3 Розміщення опалювальних приладів, стояків та магістралей
Опалювальні прилади встановлюються відкрито, переважно біля зовнішніх стін і, в першу чергу, під вікнами на відстані не менше
Розрахунок і підбір елеваторів.
Елеватор вибирається по діаметру горловини в залежності від розташовуваної різниці тисків в подаючому і зворотному теплопроводі на вводі в будівлю.
Діаметр горловини елеватора dr мм, визначається за формулою:
де Gсо - витрата води, що подається в систему опалення елеватором визначається за формулою:
Gсо = 0,9 ΣQот / (t1-t2) = 0,9 * 40481 / (95-70) = 1457,3 кг / год
Pсо - насосне тиск передається елеватором в систему опалення:
ΔPсо = ΔРтс / (1,4 (1 + u) 2) = 76 / (1,4 (1 +1,52) 2) = 10,8 кПа
ΣQот - теплова потужність системи опалення всієї будівлі Вт
t1 - температура води у прямому трубопроводі опалення.
t2 - температура води в зворотній магістралі.
ΔРтс - різниця у теплопроводах на вводі.
u - коефіцієнт зміщення в елеваторі.
u = (133-95) / (95-70) = 1,52
За обчисленому значенню dr приймаємо найближчий стандартний елеватор:
№ 1 d r =
Визначаємо діаметр сопла.
d c = d р ф / 1 + u = 15 / (1 +1,52) = 5,95 мм
drф - діаметр горловини стандартного елеватора.
Гідравлічний розрахунок трубопроводів
Орієнтовна втрата тиску в СО
Визначаємо розрахунковий церкуляціонное тиск Рц, Па, для ГЦК
Рц = РСО + БΔРе, де
ΔРе - природний тиск від охолодження води в опалювальних приладах
ΔРе = 6,3 * h (tг-tо)
h-висота розташування центру приладу першого поверху щодо осі еліватора
Б - коефіцієнт = 0,4
ΔРе = 362,25 Па
Рц = 10800 +0,4 * 362,25 = 10945 Па
Гідравлічний розрахунок стояка ГЦК
G = 0,9 * Qот / (tг-tо)
РСТ = Ру * lст
Ру - питомі втрати тиску в стояку
lст - довжина ділянки
| гідравлічний розрахунок систеиой опалення | |||||||
| N | Q, Вт | G, кг / год | довжина | Діаметр, d мм | швидкість V м / с | уд.потері Ру, Па / м | полн.потері Р, Па |
| 1. | 40485 | 1457,46 | 3,7 | 32 | 0,41 | 108 | 399,6 |
| 2. | 26865 | 967,14 | 6,7 | 25 | 0,46 | 187 | 1252,9 |
| 3. | 13690 | 492,84 | 3,1 | 20 | 0,37 | 173 | 536,3 |
| 4. | 9600 | 345,6 | 3,1 | 20 | 0,29 | 94 | 291,4 |
| 5. | 5510 | 198,36 | 12,5 | 15 | 0,28 | 149 | 1862,5 |
| 6. | 1565 | 56,34 | 3,9 | 15 | 0,09 | 18 | 70,2 |
| 7. | 1565 | 56,34 | 3,9 | 15 | 0,09 | 18 | 70,2 |
| 8. | 5510 | 198,36 | 12,5 | 15 | 0,28 | 149 | 1862,5 |
| 9. | 9600 | 345,6 | 3,1 | 20 | 0,29 | 94 | 291,4 |
| 10. | 13690 | 492,84 | 3,1 | 20 | 0,37 | 173 | 536,3 |
| 11. | 26856 | 966,816 | 6,7 | 25 | 0,46 | 187 | 1252,9 |
| 12. | 40485 | 1457,46 | 3,7 | 32 | 0,41 | 108 | 399,6 |
| 13. | 13620 | 490,32 | 6,7 | 25 | 0,23 | 46 | 308,2 |
| 14. | 6840 | 246,24 | 3,1 | 20 | 0,18 | 46 | 142,6 |
| 15. | 2690 | 96,84 | 5,8 | 15 | 0,15 | 43 | 249,4 |
| 16. | 2075 | 74,7 | 0,7 | 15 | 0,12 | 28 | 19,6 |
| 17. | 2075 | 74,7 | 0,7 | 15 | 0,12 | 28 | 19,6 |
| 18. | 2690 | 96,84 | 5,8 | 15 | 0,15 | 43 | 249,4 |
| 19. | 6840 | 246,24 | 3,1 | 20 | 0,18 | 46 | 142,6 |
| 20. | 13620 | 490,32 | 6,7 | 25 | 0,23 | 56 | 375,2 |
| всього | 10332,4 | ||||||
| Δрзап = (10945-10332,4) / 10945 * 100% = 5,6% | |||||||
Необхідну кількість секцій визначається за формулою:
Nр = Qоп / qоп
qоп = qн * (Δt / 70) 1 + n * (Gоп / 360) p * β1
QОП - теплове навантаження опалювального приладу, Вт
qОП - розрахунковий тепловий потік однієї секції, Вт / секц
Δt = (tвх + tвих) / 2 - tВ = (95 +70) / 2 - 18 = 64,5
qн = 758 Вт/м2 - номінальний тепловий потік однієї секції
n = 0,32, p = 0,03 - експериментальні показники, що враховують вплив типу опалювального приладу, напрямок руху і кількість проходить води
β1 = 1 - коефіцієнт, що враховує напрямок руху води в приладі
Gоп = 0,86 * Qоп / (tг - tо) = Qоп * 0,0344
qоп = 758 * (64,5 / 70) 1 + 0,32 * (Qоп * 0,0344 / 360) 0,03 * 1 = 515,43 * Qоп0, 03
| № приміщ-я | Qоп, Вт | tв 0 С | tвх 0 С | tвих 0 С | Δt 0 С | qоп Вт/м2 | Nр шт. | N вуст шт |
| 101 | 1565 | 22 | 95 | 70 | 60,5 | 144,3529722 | 10,84148 | 11 |
| 102 (112) | 1195 | 18 | 95 | 70 | 64,5 | 157,0823751 | 7,607473 | 8 |
| 103 (111) | 1195 | 18 | 95 | 70 | 64,5 | 157,0823751 | 7,607473 | 8 |
| 104 (110) | 1195 | 18 | 95 | 70 | 64,5 | 157,0823751 | 7,607473 | 8 |
| 105 (118) | 1190 | 18 | 95 | 70 | 64,5 | 157,0823751 | 7,575643 | 8 |
| 106 (117) | 1190 | 18 | 95 | 70 | 64,5 | 157,0823751 | 7,575643 | 8 |
| 107 (116,) | 1300 | 18 | 95 | 70 | 64,5 | 157,0823751 | 8,275913 | 9 |
| 108 (115) | 1075 | 18 | 95 | 70 | 64,5 | 157,0823751 | 6,843543 | 7 |
| 109 | 1650 | 22 | 95 | 70 | 60,5 | 144,3529722 | 11,43032 | 12 |
| 113 | 1585 | 22 | 95 | 70 | 60,5 | 144,3529722 | 10,98003 | 11 |
| 114 | 1370 | 18 | 95 | 70 | 64,5 | 157,0823751 | 8,721539 | 9 |
| Лк | 330 | 16 | 95 | 70 | 66,5 | 163,5434698 | 2,017812 | 2 |
| Лк | 285 | 16 | 95 | 70 | 66,5 | 163,5434698 | 1,742656 | 2 |
| 201 | 1105 | 22 | 95 | 70 | 60,5 | 144,3529722 | 7,654848 | 8 |
| 202 (212) | 880 | 18 | 95 | 70 | 64,5 | 157,0823751 | 5,602156 | 6 |
| 203 (211) | 880 | 18 | 95 | 70 | 64,5 | 157,0823751 | 5,602156 | 6 |
| 204 (210) | 880 | 18 | 95 | 70 | 64,5 | 157,0823751 | 5,602156 | 6 |
| 205 (218) | 855 | 18 | 95 | 70 | 64,5 | 157,0823751 | 5,443004 | 6 |
| 206 (217) | 855 | 18 | 95 | 70 | 64,5 | 157,0823751 | 5,443004 | 6 |
| 207 (216) | 885 | 18 | 95 | 70 | 64,5 | 157,0823751 | 5,633987 | 6 |
| 208 (215) | 830 | 18 | 95 | 70 | 64,5 | 157,0823751 | 5,283852 | 6 |
| 209 | 1190 | 22 | 95 | 70 | 60,5 | 144,3529722 | 8,243682 | 9 |
| 213 | 1125 | 22 | 95 | 70 | 60,5 | 144,3529722 | 7,793397 | 8 |
| 214 | 915 | 22 | 95 | 70 | 60,5 | 144,3529722 | 6,338629 | 7 |
| Лк | 330 | 16 | 95 | 70 | 66,5 | 163,5434698 | 2,017812 | 2 |
| Лк | 285 | 16 | 95 | 70 | 66,5 | 163,5434698 | 1,742656 | 2 |
Відповідно до вимог Сніпов а житлових будинках квартирного типу передбачається природна канальна витяжна вентиляція з видаленням повітря з санвузлів і кухонь. Приплив повітря - неорганізований через нещільність огороджувальних конструкцій.
| N | L |
| кухня | 60 |
| з / в | 25 |
| Ванна | 25 |
| Аеродинамічний розрахунок системи В1. | |||||||||||||||
| № участ-ка | Витрата повітря L, м3/год | Довжина l, м | Кшеро-ховати. | Швидкість v, м / с | Розміри повітроводів | Поправочний коефіцієнт на шорсткість β | Втрати тиску на тертя | Динамік-чеський тиск Рд | Сума КМС | Втрати тиску на місцеві сопр-ня Z, Па | Сумарні втрати тиску, β Rl + Z | ||||
| прямокутних | на | на ділянці β Rl, Па | |||||||||||||
| А, мм | В, мм | d, мм | F, м2 | ||||||||||||
| 25 | 0 | 0,1 | 0,01 | 190 | 190 | 0,7400 | 0,00 | 1,200 | 0,00 | 0,00 | |||||
| 1 | 25 | 1,65 | 0,1 | 0,56 | 125,0 | 0,0123 | 1,11 | 0,08 | 0,15 | 0,19 | 3,300 | 0,64 | 0,78 | ||
| 2 | 50 | 0,24 | 0,1 | 1,13 | 125,0 | 0,0123 | 1,16 | 0,08 | 0,02 | 0,77 | 0,500 | 0,05 | 0,07 | ||
| 3 | 75 | 0,25 | 0,1 | 1,04 | 160,0 | 0,0200 | 1,16 | 0,2 | 0,06 | 0,66 | 0,500 | 0,04 | 0,09 | ||
| 4 | 100 | 3,45 | 0,1 | 0,88 | 250,0 | 0,0314 | 1,13 | 0,08 | 0,31 | 0,47 | 1,600 | 0,78 | 1,09 | ||
| Сума | 2,09 | ||||||||||||||
| Відгалуження 1 | |||||||||||||||
| На ділянці 2а слід витратити тиск, рівний втрат тиску 0,85 Па | |||||||||||||||
| 2а | 25 | 0 | 0,1 | 0,01 | 190 | 190 | 0,7400 | 0,00 | 1,200 | 0,00 | 0,00 | ||||
| 25 | 1,65 | 0,1 | 0,56 | 125,0 | 0,0123 | 1,11 | 0,08 | 0,15 | 0,19 | 3,300 | 0,64 | 0,78 | |||
| Сума | 0,78 | ||||||||||||||
| Невязка (0,85-0,78) / 0,85 * 100 = 8,2% | |||||||||||||||