Визначення коефіцієнта гідравлічного тертя
У рівнянні Бернуллі, записаному для двох перерізів потоку в'язкої рідини (позначення загальноприйняті):
(1)
де являє собою сумарну величину втраченого напору:
, (2)
де - Втрати напору по довжині розрахункової ділянки трубопроводу, викликані тертям рідини об стінки, називаються шляховими втратами;
- Втрати напору на коротких ділянках трубопроводу, зумовлені зміною форми або розмірів (іноді і того й іншого одночасно), звані втратами в місцевих опорах, або місцевими втратами напору.
У даній роботі розглядаються шляхові втрати. Відповідно до рівняння нерозривності для потоку в'язкої нестисливої рідини (ρ = const):
(3)
При течії рідини в горизонтально розташованому трубопроводі (z 1 = z 2) постійного перерізу (S 1 = S 2) швидкість на початку і кінці розрахункового ділянки буде однаковими (V 1 = V 2) і рівняння Бернуллі прийме вигляд:
(4)
Шляхові втрати визначаються за формулою Дарсі - Вейсбаха:
, (5)
де λ - безрозмірний коефіцієнт гідравлічного тертя (коефіцієнт Дарсі);
L - довжина розрахункової ділянки трубопроводу;
d - діаметр трубопроводу;
J - середня швидкість потоку.
Експериментально встановлено, що коефіцієнт гідравлічного тертя в загальному випадку залежить від режиму течії, що характеризується числом Рейнольдса (Re), і стану внутрішньої поверхні трубопроводу, що характеризується відносною шорсткістю (ε). Вплив цих факторів на величину λ при ламінарному і турбулентному режимах течії проявляється по- різному.
При ламінарному режимі, тобто (Ν - кінематичний коефіцієнт в'язкості) стан поверхні стінки не впливає на опір руху рідини і λ = f (Re). Значення коефіцієнта λ у цьому випадку визначається з теоретичної формулою Пуазейля:
(6)
Підставляючи цей вираз в (5), отримаємо формулу для визначення колійних втрат при ламінарному перебігу у вигляді:
, (7)
де
З (7) випливає, що в ламінарному потоці втрати напору по довжині трубопроводу (шляхові втрати) прямо пропорційні середній швидкості течії рідини.
Турбулентний режим течії характеризується інтенсивним перемішуванням рідини як у поперечному (по перерізу потоку), так і в поздовжньому (по довжині потоку) напрямках. Однак у діапазоні чисел Рейнольдса безпосередньо поблизу стінок трубопроводу існує шар рідини, що рухається, течія в якому зберігається ламінарним. Цей шар називається ламінарним подслоем або ламінарної плівкою. Товщина ламінарної плівки (δ Л) залежить від режиму течії δ Л = f (Re) і зі збільшенням числа Рейнольдса δ Л зменшується.
Стінки будь-якого тракту мають природну шорсткість поверхні, спочатку обумовлену матеріалом і технологією виготовлення трубопроводу і мінливу при його експлуатації внаслідок взаємодії матеріалу трубопроводу з робочою рідиною. Середня висота виступів шорсткості (Δ) називається абсолютною шорсткістю. У залежності від співвідношення між δ Л і Δ (див. рис 1) труби або стінки розглядають як гідравлічно гладкі або гідравлічно шорсткуваті.
Рис. 1
Якщо δ Л> Δ, ламінарний подслой як би згладжує шорсткість стінки: потік не отримує додаткової турбулізації від шорсткості, оскільки утворюються на вершинах виступів шорсткості вихори придушуються ламінарної плівкою. Труба, в якій виступи шорсткості знаходяться в межах товщини ламінарного підшару, називається гідравлічно гладкою.
Якщо δ Л <Δ, виступи шорсткості, опинившись в турбулентному ядрі потоку, вносять додаткове обурення в обтічну їх рідина, що призводить до збільшення опору і, отже, втрат напору. Така труба є гідравлічно шорсткою.
У залежності від режиму течії, одна і та ж таки труба може бути як гідравлічно гладкою, так і гідравлічно шорсткою, оскільки з ростом числа Рейнольдса товщина ламінарного підшару зменшується, і, навпаки - зі збільшенням Re, δ Л зростає.
Природна шорсткість завжди нерівномірна, так як виступи мають різні форми, розміри і розташування. Тому вводиться поняття еквівалентної (або рівномірно-зернистою) абсолютної шорсткості Δ Е. Ця штучно створювана шорсткість, наприклад, шляхом наклеювання на стінки труби піщинок одного розміру (однієї фракції) і на однакових відстанях один від одного, забезпечує створення опору трубопроводу, рівного опору при природній шорсткості.
Значення абсолютної (Δ) та еквівалентної (Δ Е) шорсткості для труб з деяких матеріалів наведені в таблиці 1.
Таблиця 1.
№ п / п | Матеріал і стан труб | Δ, мм | Δ Е, мм |
1 | Труби зі скла, латуні або мідні, нові | 0,0015 ... 0,01 | 0,001 ... 0,01 |
2 | Труби сталеві, безшовні (цельнопотянутие), нові, чисті | 0,02 ... 0,1 | 0,02 ... 0,5 |
3 | Труби сталеві, зварні, нові, чисті | 0,03 ... 0,12 | 0,03 ... 0,1 |
4 | Труби сталеві, що були у вживанні | 0,2 ... 1,2 | 0,2 ... 1,25 |
5 | Труби чавунні, нові | 0,25 ... 1,0 | 0,2 ... 0,5 |
6 | Труби чавунні, що були у вживанні | 0,5 ... 1,4 | 0,5 ... 1,5 |
При визначенні λ враховується не абсолютна шорсткість, а її відношення до діаметру (або радіусу) труби, тобто відносна шорсткість:
;
Це обумовлено тим, що одна і та ж абсолютна шорсткість надає більший вплив на опір руху в трубопроводі меншого діаметру.
Запропоновано велику кількість емпіричних і напівемпіричних формул для визначення коефіцієнта гідравлічного тертя λ, що враховують особливості перебігу при турбулентному режимі. Ці особливості в кінцевому підсумку позначаються на залежності колійних втрат від середньої швидкості течії.
Так, для гідравлічно гладких труб втрати напору по довжині пропорційні середній швидкості в ступені 1,75. У перехідній області від гідравлічно гладких до шорстким трубах ( ) На величину λ впливають одночасно два фактори: число Рейнольдса і відносна шорсткість, тобто в перехідній області λ = f (Re, ε). У цій області, званої зоною доквадратного опору, втрати напору по довжині пропорційні середній швидкості в ступені 1,74 ... 2.
Для гідравлічно шорсткуватих труб, коли ламінарний плівка практично повністю руйнується, коефіцієнт λ вже не залежить від Re, а визначається лише відносною шорсткістю, тобто λ = f (ε). Ця область називається зоною квадратичного опору, тому що h l ~ J 2, або автомодельний областю, так як незалежність λ від Re означає, що втрати напору по довжині, що визначаються за формулою (5) пропорційні квадрату середньої швидкості. Початок цієї області визначається умовою .
Найбільш часто вживані формули для обчислення значення коефіцієнта λ наведені в таблиці 2.
Визначення λ за наведеними у таблиці 2 та іншим формулами полегшується використанням таблиць і номограм, що містяться у навчальних та довідкових посібниках.
При проведенні даної роботи розглядаються режими течії в гідравлічно гладких трубах.
Таблиця 2
Зона опору, режим | Межі зони | Розрахункові формули | Залежність втрат напору від швидкості |
1. Ламінарний |
| ; ф. Пуазейля | h l ~ J |
2. Зона гладкостенной опору |
| ; ф. Блазіуса | h l ~ J 1,75 |
|
ф. Конакова | ||
3. Зона доквадратічного опору |
|
ф. Кольбрука Уайта | h l ~ J 1,75 ¸ 2 |
ф. Альтшуль | |||
4. Зона квадратичного опору |
|
ф. Прандтля-Нікурадзе | h l ~ J 2 |
ф. Шіфрінсона |
Опис установки.
Принципова схема експериментальної установки, що використовується для визначення коефіцієнта гідравлічного тертя λ наведена на рис. 2.
Експериментальний ділянку трубопроводу круглого перетину довжиною L приєднаний до напірного баку 5, в який з водоводу через вентиль 1 і заспокійливу сітку 3 безперервно подається вода. Надлишки води з бака зливаються через переливну трубу 4. Тому в баці може підтримуватися постійний рівень. Витрата води через експериментальна ділянка регулюється вентилем 7 (вентиль на вході в експериментальний ділянку повністю відкритий під час всього експерименту). Після проходження експериментальної ділянки вода зливається в мірний бак 8, на вході з якого є кран 9. Для вимірювання температури води встановлений термометр 2. Установка оснащена п'єзометричного щитом 6, на якому встановлені пьезометра для вимірювання втрат по довжині.
Рис. 4
Література
1. Башта Т.М. та ін Гідравліка, гідромашини і гідроприводи. - М.: Машинобудування, 1984, 424 с.
2. Ідельчік І.Є. Довідник з гідравлічних опорів. - М.: Машинобудування, 1975. - 559 с.
3. Установка для вивчення втрат напору при турбулентному усталеному русі (тип ГВ5). - Одесоргнаучкомплектснаб. - 39 с.