Електропостачання цеху промислового підприємства

3,5

0,288

1,17

13

3

0,267

0,65

3,5

0,288

1,17

14

3

0,267

0,65

3,5

0,288

1,17

15

3

0,267

0,65

3,5

0,288

1,17

16

42

0,999

0,35

112,1

1,632

2,67

17

42

0,999

0,35

112,1

1,632

2,67

18

4

0,308

0,5

6,9

0,405

1,73

19

5

0,345

0,5

8,7

0,455

1,73

20

7,5

0,422

0,5

13

0,556

1,73

21

10

0,487

0,5

17,3

0,641

1,73

22

10

0,487

0,5

17,3

0,641

1,73

23

5

0,345

0,5

8,7

0,455

1,73

24

5

0,345

0,5

8,7

0,455

1,73

25

5,5

0,361

0,5

9,5

0,475

1,73

26

8,2

0,441

0,5

14,2

0,581

1,73

27

10

0,487

0,5

14,2

0,581

1,73

28

5,2

0,351

0,5

9

0,462

1,73

29

1,2

0,169

0,65

1,4

0,182

1,17

30

1,2

0,169

0,65

1,4

0,182

1,17

31

1,2

0,169

0,65

1,4

0,182

1,17

32

1,2

0,169

0,65

1,4

0182

1,17

33

1,2

0,169

0,65

1,4

0,182

1,17

4 березня

1,2

0,169

0,65

1,4

0,182

1,17

35

Розрахунок зони розсіювання Цен цеху.

Кожен приймач електроенергії, цех, промислове підприємство, працюють у відповідності зі своїм графіком навантажень, який змінюється у відповідності з технологічним циклом даного виробництва. Тому не можна говорити про Цен як про стабільну точці, координати Цен в кожен момент часу будуть приймати значення визначені графіком навантаження. Однак для простоти обчислення в даній курсовій роботі приймемо, що навантаження приймачів є фіксованими величинами і не залежать від часу доби.

Знайдемо координати центру електричних навантажень механічного відділення відповідно до плану представленому в додатку 1. Сумісний початок координат з точкою О. Відстані перебувають з урахуванням масштабу. Координати Цен знаходяться за формулами:

(1)

Провівши обчислення, отримаємо, що

Положення Цен в зоні розсіювання залежить від координат місць розташування приймачів в групі і їх відносних навантажень. Отже, зона розсіювання є геометричною характеристикою взаємного розташування об'єктів. Для визначення зони розсіювання Цен необхідно знайти закон розподілу координат центру. Обчислимо оцінки параметрів нормального закону розподілу за формулами:

, (2)

де

-

значення відносної навантаження i-го приймача.

Отримаємо:

Як видно значення практично не відрізняються від координат Цен. Отримані значення використовуємо для знаходження міри розсіювання (середньоквадратичного відхилення).

(3)

Отримаємо:

Оцінки параметрів нормального закону розподілу є заможними, тому що при збільшенні числа спостережень вони сходяться по ймовірності. Вони є незміщеними, так як математичні очікування їх рівні самим параметрами. Нарешті ці оцінки є ефективними, тому що їх дисперсія мінімальна.

Для побудови еліпса, що обмежує зону розсіювання, визначимо його півосі за формулою:

(4)

де - ; ,

, Тоді ,

; .

Прийнявши в якості довірчої ймовірності значення і вирішивши дане рівняння, отримаємо .

Тоді значення півосей буде виражатися формулою:

. (5)

Знайдемо ці значення:

.

Знайдемо коефіцієнт кореляції:

. (6)

Обчислимо напрямок півосей еліпса, тобто кут повороту осей:

. . (7)

Для побудови зони розсіювання в даному випадку досить перенести осі еліпса паралельно самим собі в точку з координатами , По осях відкласти відстані і , Потім повернути осі на кут .

2) Розрахунок електричних навантажень

Створення будь-якого промислового об'єкта починається з його проектування. Не просте підсумовування встановлених (номінальних) потужностей ЕП підприємства, а визначення очікуваних (розрахункових) значень електричних навантажень є першим і основним етапам проектуванням СЕС. Розрахункова максимальна потужність, споживана електрпріемнікамі підприємства, завжди менше суми номінальних потужностей цих ЕП.

Завищення очікуваних навантажень призводить до подорожчання будівництва, перевитрати провідникового матеріалу і невиправданого збільшення потужності трансформаторів та іншого обладнання. Заниження може призвести до зменшення пропускної здатності електромережі, до зайвих втрат потужності, перегріву проводів, кабелів і трансформаторів, а отже, до скорочення терміну їх служби.

При визначенні розрахункових навантажень підприємства в основному виробляють методом впорядкованих діаграм (метод коефіцієнта максимуму). Метод застосовується в тих випадках, коли відомі номінальні дані всіх ЕП підприємства та їх розташування на плані цеху.

_{2.1 Для розрахунку навантажень розділимо всі ЕП цеху на: ШМА1, ШМА2, РП1, РП2 і ЩО}

_{2.1.1 Розрахунок ШМА1}

Дані по приймачів:

2) Визначаємо активну номінальну групову потужність приймачів, наведених до тривалого режиму:

Σ Р _Н = 28,9 кВт;

3) Визначаємо активну середню потужність:

Р _см = k _і Р _5-8 + k _і Р _11,12,39,40 + k _і Р _13-16 + k _і Р _9,10 + k _і Р _43-50 = 8,6 кВт;

4) Визначаємо середній коефіцієнт використання групи електроприймачів

;

по таблиці вибираємо К _м = 1,24

5) Визначаємо середню реактивну потужність:

Q _см = Σ (Р _см · tgφ) = 9 квар;

6) Визначаємо середню повну потужність:

S _см = ;

7) Визначаємо середньозважений tg φ:

;

8) Визначаємо показник силовий збірки в групі

;

9) Так як m <3, k _і> 0,2, n = 5 то: n _е = 5.

10) Визначаємо максимальну потужність для групи приймачів:

P _м = к _max · P _см = 2 × 8,6 = 17,2 кВт;

.

11) Визначаємо загальну розрахункову потужність для групи приймачів

.

12) Визначаємо розрахунковий струм для групи приймачів

.

_{2.1.2 Розрахунок рядки разом на ШНН}

1)

2)

3)

4)

Розрахунок інших груп електроприймачів виробляємо аналогічно. Результати розрахунків заносимо в зведену таблицю навантажень 2.1

_{2.2 Компенсація реактивної потужності.}

Основними споживачами реактивної потужності є асинхронні двигуни і індукційні печі. Проходження в електричних мережах реактивних струмів обумовлює додаткові втрати активної потужності в лініях, трансформаторах, генераторах електростанцій, додаткові втрати напруги, вимагає збільшення номінальної потужності або числа трансформаторів, знижує пропускну здатність всієї системи електропостачання.

Заходи щодо зниження реактивної потужності: природна компенсація без застосування спеціальних пристроїв, що компенсують; штучні заходи із застосуванням пристроїв, що компенсують.

До природної компенсації відносяться: упорядкування і автоматизація технологічного процесу, що ведуть до вирівнювання графіка навантаження; створення раціональної схеми електропостачання за рахунок зменшення кількості ступенів трансформації; заміна мало завантажених трансформаторів і двигунів трансформаторами і двигунами меншої потужності та їх повне завантаження; застосування синхронних двигунів замість асинхронних; обмеження тривалості холостого хід двигунів і зварювальних апаратів.

До технічних засобів компенсації реактивної потужності належать: конденсаторні батареї, синхронні двигуни, вентильні статичні джерела реактивної потужності.

_{2.2.1 Вибір компенсуючих пристроїв}

1) Визначаємо потужність компенсуючого пристрою

де tgφ _k - знаходиться в залежності від cosφ _k = 0,92, який необхідно отримати після установки КУ, Р _м - загальна активна потужність системи електропостачання;

Вибираємо два комплектні конденсаторні установки:

КУ - ПКН-0 ,38-35 потужністю Q _{к. ст} = 35 квар;

2) Визначаємо фактичний tgφ

3) Визначаємо cosφ в залежності від tgφ

cosφ _ф = cos (arctg φ _ф) = 0,96

Отриманий cosφ _ф задовольняє умові, тому вибрані компенсуючі пристрої можна прийняти до установки.

_{2.2.2 Розрахунок максимального навантаження після компенсації}

1)

_{2.3 Вибір трансформаторів}

Правильний вибір числа та потужності трансформаторів на цехових трансформаторних підстанціях є одним з основних питань раціональної побудови СЕС.

Двотрансформаторних підстанції застосовують при значному числі споживачів 1 і 2-ї категорії. Доцільно застосування двохтрансформаторної підстанції при нерівномірному добовому і річному графіках навантаження підприємства, при сезонному режимі роботи. Як правило, передбачається роздільна робота трансформаторів для зменшення струмів КЗ.

Вибір потужності трансформаторів проводиться виходячи з розрахункової навантаження об'єкта електропостачання, числа годин використання максимуму навантаження, темпів зростання навантажень, вартості електроенергії, допустимого перевантаження трансформаторів та їх економічної завантаження.

Найвигідніша (економічна) завантаження цехових трансформаторів залежить від категорії ЕП, від числа трансформаторів і способів резервування.

Сукупність допустимих навантажень, систематичних і аварійних перевантажень визначає здатність навантаження трансформаторів, в основу розрахунку якої покладено теплової знос ізоляції трансформатора. Допустимі систематичні навантаження та аварійні перевантаження не призводять до помітного старіння ізоляції та істотному скороченню нормальних термінів служби.

Допустимі аварійні перевантаження трансформаторів при виборі їх номінальної потужності залежать від тривалості перевантаження протягом доби, від температури навколишнього середовища і системи охолодження трансформатора.

Розрахунок номінальної потужності трансформаторів після компенсації.

1) Так як в цеху переважають приймачі 2-ї категорії, то доцільно вибрати 2 трансформатора для установки на цехову трансформаторну підстанцію.

2) Номінальну потужність трансформаторів визначаємо за умовою

де β _т - коефіцієнт завантаження трансформатора, для приймачів другої категорії приймається 0,7-0,8; S _р - розрахункова максимальна потужність.

S _р = S _м + S ^/, де S ^/ = кВА

S _р = 128,6 +13,1 = 141,7 кВА

,

Приймаються до установки трансформатор з номінальною потужністю 100 кВА.

3) За умовою коефіцієнт завантаження трансформатора β живлячої приймачі 2 і 3-ї категорії надійності електропостачання повинен становити 0,5 - 0,8

Умова щодо завантаження трансформатора виконується.

Таким чином, приймаємо до установки на цехову трансформаторну підстанцію 2 трансформатора потужністю 100 кВА марки ТСЗ × 1 00/10

_{2.4 Вибір апаратів захисту і розподільних пристроїв}

Згідно ПУЕ від перевантажень необхідно захищати силові й освітлювальні мережі, виконані всередині приміщень відкрито прокладеними ізольованими незахищеними провідниками з горючою ізоляцією. Силові мережі, коли за умовою технологічного процесу або режиму їх роботи можуть виникати тривалі перевантаження; мережі вибухонебезпечних приміщень або вибухонебезпечних зовнішніх установок незалежно від умов технологічного процесу або режиму роботи мережі.

Для захисту електричних мереж напругою до 1 кВ застосовують плавкі запобіжники, автоматичні вимикачі, теплові реле магнітних пускачів.

Для захисту електричних мереж від струмів КЗ служать плавкі запобіжники. Вони є простими апаратами струмового захисту, дія яких заснована на перегорянні плавкої вставки. Запобіжники є струмообмежуючими апаратами, так як в них забезпечується близько дугове простір і відключення ланцюга настільки швидко, що при великій кратності струму в запобіжнику струм не встигає досягти граничного значення.

Магнітні пускачі призначені головним чином для дистанційного керування асинхронними двигунами з короткозамкненим ротором до 100 кВт; для пуску безпосереднім підключенням до мережі та вимикання електродвигуна і реверсу. У виконанні з тепловим реле пускачі також захищають керований електродвигун від перевантаження. Магнітний пускач представляє собою триполюсні контактор змінного струму з прямоходовие магнітною системою, в який додатково вбудовані два теплових реле захисту, включених послідовно у дві фази ланцюга ЕД.

Автоматичні вимикачі призначені для автоматичного розмикання електричних ланцюгів при анормальних режимах (КЗ і перевантаження), для рідкісних оперативних включень (3-5 на годину) при нормальних режимах, а також для захисту ланцюгів від неприпустимих зниженнях напруги. Для захисту від струмів КЗ в автоматичному вимикачі застосовується електромагнітний розчепитель миттєвої дії. Тепловий (зазвичай біметалічний) розчепитель призначений для захисту від перевантажень, за рахунок згинання біметалічної пластини. Расцепитель мінімальної напруги спрацьовує при неприпустимому зниженні напруги в мережі (30-50%). Такі розчіплювачі застосовують для ЕД, самозапуск яких небажаний при мимовільному відновлення харчування.

Вибір апаратів захисту.

Зробимо вибір апаратів захисту встановлюються:

1) Тр-р - ШНН.

А;

Вибираємо автоматичний вимикач на секцію серії

ВА51-53, I _{н. а.} = 200 А, I _{н. р.} = 200 А, U = 380 В I _{У. (Н)} = 1,25 I _{н. р,} I _вимк = 15,5 кА.

ШНН - ШМА1.

Вибираємо автоматичний вимикач серії

ВА51-33, I _{н. а} = 100 А, I _{н. р.} = 100А, U = 380В, I _{У. (Н)} = 1,3 I _{н. р,} I _вимк = 7,5 кА.

3) ШНН - ШМА2.

Вибираємо автоматичний вимикач серії

ВА51-33, I _{н. а} = 100 А, I _{н. р.} = 100А, U = 380В, I _{У. (Н)} = 1,3 I _{н. р,} I _вимк = 7,5 кА.

4) ШНН - РП1.

Вибираємо автоматичний вимикач серії

ВА51-53, I _{н. а} = 200 А, I _{н. р.} = 200А, U = 380В, I _{У. (Н)} = 1,25 I _{н. р,} I _вимк = 15,5 кА.

5) ШНН - РП2.

Вибираємо автоматичний вимикач серії

ВА51-53, I _{н. а} = 200 А, I _{н. р.} = 200А, U = 380В, I _{У. (Н)} = 1,25 I _{н. р,} I _вимк = 15,5 кА.

6) ШНН - ЩО.

Вибираємо автоматичний вимикач серії

ВА51-25, I _{н. а} = 25 А, I _{н. р.} = 20А, U = 380В, I _{У. (Н)} = 1,35 I _{н. р,} I _вимк = 3 кА.

Таблиця 2.4

Для інших приймачів малої потужності доцільно застосувати магнітні пускачі з тепловим реле і запобіжники.

Зробимо вибір для кривошипного КПМ верстата:

1) Вибираємо магнітний пускач типу ПМЛ-2200 з I _ном = 25 А і номінальним струмом головних контактів I _{ном. гол. кон} = 25 А, U _ном = 380В;

2) Вибір теплового реле за умовою:

А;

Вибираємо реле серії РТЛ - 80, I _ср = 32 А.

3) Вибір запобіжника. Визначаємо струм плавкої вставки

Вибираємо запобіжник типу ПН2-100 з номінальним струмом патрона I _ном = 100 А, і номінальним струмом плавкої вставки I _{ном. вст} = 80 А

Аналогічно вибираємо магнітні пускачі, теплові реле, запобіжники до решти приймачів.

Результати заносимо в зведену таблицю 2.4.1

Таблиця 2.4.

Тип

маг. пуск.

I _ном, А

I _{ном гол. зст.,} А

Тип реле

I _Р, А

Тип

запоб.

I _ном, А

I _{ном вст,} А

Прес ексцентіковий типу КА-213

ПМЛ-2200

25

25

РТЛ-80

32

ПН2-100

100

80

Прес кривошипний типу К-240

ПМЛ-2200

25

25

РТЛ-80

32

ПН2-100

100

80

Вертикально-свердлильні верстати типу 2А 125

ПМЛ-2200

25

25

РТЛ-80

32

ПН2-100

100

80

Перетворювачі зварювальні типу ПСО-300

ВА51-63

600

600

Автомат болтовисадочний

ПМЛ-2200

25

25

РТЛ-80

32

ПН2-100

100

80

Автомат різьбонакатних

ПМЛ-2200

25

25

РТЛ-80

32

ПН2-100

100

80

Верстат протяжної

ПМЛ-4200

63

63

РТЛ-80

74

ПН2-250

250

200

Автомати гайковисадочние

ПМЛ-4200

63

63

РТЛ-80

74

ПН2-250

250

200

Барабани голтовочние

ПМЛ-2200

25

25

РТЛ-80

32

ПН2-100

100

80

Барабан віброголтовочний

ПМЛ-2200

25

25

РТЛ-80

32

ПН2-100

100

80

Верстат віброголтовочний

ПМЛ-4200

63

63

РТЛ-80

74

ПН2-250

250

200

Автомат обрубних

ПМЛ-4200

63

63

РТЛ-80

74

ПН2-250

250

200

Машина шнекомоечная

ПМЛ-4200

63

63

РТЛ-80

74

ПН2-250

250

200

Автомати гайконарізних

ПМЛ-2200

25

25

РТЛ-80

32

ПН2-100

100

80

Кран-візок

ПМЛ-2200

25

25

РТЛ-80

32

ПН2-100

100

80

Електроточило наждачное

ПМЛ-2200

25

25

РТЛ-80

32

ПН2-100

100

80

Автомат трипозиційний висадочний

_{2.5 Вибір перерізу шинопроводів і кабельних ліній}

1) Вибираємо ШНН:

Вибираємо кабель АВВГ - 3 120, I _Доп = 240А.

2) Вибираємо ШМА1:

Вибираємо шинопровід ШРА4-300-32 I У3, а b = 30 4,5 мм.

3) Вибираємо ШМА2:

Вибираємо шинопровід ШРА4-300-32 I У3, а b = 30 4,5 мм.

4) Вибираємо кабель для РП1:

Вибираємо кабель АВВГ - 3 120, 1 × 70 I _Доп = 240 А.

5) Вибираємо кабель для РП2:

Вибираємо кабель АВВГ - 3 6, 1 × 6 I _Доп = 27 А.

6) Вибираємо кабель для ЩО:

Вибираємо кабель АВВГ - 3 6, 1 × 6 I _Доп = 27 А.

Аналогічно вибираємо кабелю до решти приймачів.

Результати заносимо в зведену таблицю 2.4.3

Таблиця 2.4.3

_{2.6 Розрахунок струмів короткого замикання}

_{2.6.1 Загальні відомості про КЗ}

При проектуванні СЕС враховуються не тільки нормальні, тривалі режими роботи ЕУ, але і їх аварійні режими. Одним з аварійних режимів є коротке замикання.

Коротким замиканням (КЗ) називають всяке випадкове або навмисне, не передбачене нормальним режимом роботи, електричне з'єднання різних точок ЕУ між собою або землею, при якому струми в гілках ЕУ різко зростають, перевищуючи найбільший допустимий струм тривалого режиму.

У системі трифазного змінного струму можуть виникати замикання між трьома фазами - трифазні КЗ, між двома фазами - двофазне КЗ. Найчастіше виникають однофазні КЗ (60 - 92% від загального числа КЗ).

Як правило, трифазні КЗ викликають у пошкодженій ланцюга найбільші струми, тому при виборі апаратури зазвичай за розрахунковий струм КЗ беруть струм трифазного КЗ.

Причинами коротких замикань можуть бути механічні пошкодження ізоляції, падіння опор повітряних ліній, старіння ізоляції, зволоження ізоляції та ін

Короткі замикання можуть бути стійкими і нестійкими, якщо причина КЗ самоліквідується протягом безтоковой паузи комутаційного апарату.

Наслідком КЗ є різке збільшення струму в короткозамкненою ланцюга та зниження напруги в окремих точках системи. Дуга, що виникла в місці КЗ, призводить до часткового або повного руйнування апаратів, машин та інших пристроїв. Збільшення струму в гілках електроустановки, що примикають до місця КЗ, призводить до значних механічних впливів на струмовідні частини та ізолятори, на обмотки електричних машин. Проходження великих струмів викликає підвищене нагрівання струмоведучих частин та ізоляції, що може призвести до пожежі.

Зниження напруги призводить до порушення нормальної роботи механізмів, при напрузі нижче 70% номінальної напруги двигуна загальмовуються, робота механізмів припиняється.

Для зменшення наслідків КЗ необхідно якомога швидше відключити пошкоджену ділянку, що досягається застосуванням швидкодіючих вимикачів і релейного захисту з мінімальною витримкою часу.

_{2.6.2 Розрахунок струмів КЗ}

1) Для розрахунків струмів КЗ складається розрахункова схема - спрощена однолінійна схема електроустановки, в якій враховуються всі елементи лінії. Розрахункова схема представлена ​​на малюнку 2.4

2) За розрахунковою схемою складається схема заміщення, в якій зазначаються опори всіх елементів і намічаються точки для розрахунку КЗ (рис.2.5). Всі опору вказані в іменованих одиницях.

3) Визначаємо опору для трансформатора R _т = 31,5 мОм, Х _т = 64,7 мОм

4) Визначаємо опору для автоматичних вимикачів

1 SFR _{1 SF} = 11,12 мОм, X _{1 SF} = 0,13 мОм, R _{Н1 SF} = 0,25 мОм

SF 1 R _{SF 1} = 0,4 мОм, X _{SF 1} = 0,5 мОм, R _{Н SF 1} = 0,6 мОм

SFR _SF = 0,7 мОм, X _SF = 0,7 мОм, R _{Н SF} = 0,7 мОм

5) Визначаємо опір кабельних ліній і ШМА1. КЛ1 r ₀ ^/ = 0,1 мОм, x ₀ = 0,78 мОм. Так як в схемі 3 паралельних кабелю, то

КЛ2 r ₀ ^/ = 0,329 мОм, x ₀ = 0,081 мОм

ШМА1: r ₀ = 0,15 мОм, x ₀ = 0,17 мОм

6) Визначаємо опору ділянок між точками КЗ.

7) Обчислюються опору до кожної точки КЗ:

9) Визначаються коефіцієнти К _У і q:

8) Визначаємо 3-фазні і 2-фазні струми КЗ

9) Визначаємо ударні струми КЗ

10) Визначаємо діюче значення ударного струму

11) Визначаємо 1-фазні струми КЗ

Результати заносимо в зведену відомість струмів КЗ таблиця 2.4

Таблиця 2.4

_{2.7 Розрахунок освітлення}

Норми освітленості: виробничі ділянки - 200 лк, кабінети - 100 лк, коридори - 50 лк

_{2.7.1 Виробничий ділянку}

Розмір виробничої дільниці А = 48м, В = 30м, S = 1440 м ^2.

Вибираємо світильник з однією лампою ДНаТ 400.

Світильники встановлюються на висоті Нр = 5м.

Руд = 10 [Вт / м ^2]

При Е = 200Лк

Ру. ст = Руд × S

Ру. ст = 10 × 1136,8 = 11368 [Вт]

n = Ру. ст / РСВ

n = 11368/400 "28,4 [шт]

n = 28 [шт]

4 ряди по 7 світильників.

_{2.7.2 Кабінет майстра}

Розмір виробничої дільниці А = 8м, В = 6м, S = 48м, висота Нр = 4м.

Вибираємо світильники ПСО-0.2 з двома люмінесцентними лампами ПБ-40.

При Е = 100лк

Руд = 4.5Вт / м ²

Ру. ст = Руд × S

Ру. ст = 4,5 × 48 = 216 Вт

n = Ру. ст / РСВ

n = 216/80 "2,7 шт.

n = 3 [шт].

_{2.7.3 Склад штампів}

Розмір виробничої дільниці А = 10м, В = 8м, S = 80м, висота Нр = 5м.

Вибираємо світильники ПСО-0.2 с з однією лампою ДНаТ 400.

При Е = 200Лк

Руд = 8Вт / м ²

Ру. ст = Руд × S

Ру. ст = 8 × 80 = 640 Вт

n = Ру. ст / РСВ

n = 640/80 "8 шт.

n = 8 [шт].

_{2.7.4 Інструментальна}

Розмір виробничої дільниці А = 8м, В = 4м, S = 32м, висота Нр = 5м.

Вибираємо світильники ПСО-0.2 с з однією лампою ДНаТ 400.

При Е = 200Лк

Руд = 8Вт / м ²

Ру. ст = Руд × S

Ру. ст = 8 × 32 = 256 Вт

n = Ру. ст / РСВ

n = 256/80 "3,2 шт.

n = 3 [шт].

_{2.7.5 Агрегатна}

Розмір виробничої дільниці А = 8м, В = 8м, S = 48м, висота Нр = 5м.

Вибираємо світильники ПСО-0.2 с з однією лампою ДНаТ 400.

При Е = 200Лк

Руд = 8Вт / м ²

Ру. ст = Руд × S

Ру. ст = 8 × 48 = 384 Вт

n = Ру. ст / РСВ

n = 384/80 "4,8 шт.

n = 5 [шт].

_{2.7.6 Вентиляторна}

Розмір виробничої дільниці А = 8м, В = 4м, S = 32м, висота Нр = 5м.

Вибираємо світильники ПСО-0.2 с з однією лампою ДНаТ 400.

При Е = 200Лк

Руд = 8Вт / м ²

Ру. ст = Руд × S

Ру. ст = 8 × 32 = 256 Вт

n = Ру. ст / РСВ

n = 256/80 "3,2 шт.

n = 3 [шт].

_{2.7.7 Голтовочная}

Розмір виробничої дільниці А = 16м, В = 10м, S = 160м, висота Нр = 5м.

Вибираємо світильники ПСО-0.2 с з однією лампою ДНаТ 400.

При Е = 200Лк

Руд = 8Вт / м ²

Ру. ст = Руд × S

Ру. ст = 8 × 160 = 1280 Вт

n = Ру. ст / РСВ

n = 1280/80 "16 шт.

n = 16 [шт].

_{2.7.8 Розрахунок і вибір перерізів живильної і розподільної мережі освітлення і перевірка на втрату напруги}

Мережа, падаюча електроенергію від трансформатора понижувальної підстанції до світильників складається з мережі живлення і розподільної ліній. До розрахунку пред'являються наступні вимоги:

а) Виборне перетин дроту та кабелю повинно забезпечувати необхідну напругу у джерел світла

б) Струмові навантаження по дротах не повинні перевищувати допустіть значення

в) Харчування шини не повинно мати великої втрати потужності

Для того щоб вибрати ШОС треба знайти номінальної струм однієї групи ламп:

Iн = Pу / n × U

Iн = 14400 / 4 × 220 = 18 [А]

Iн = 18 [А]

По додатку вибираємо тип освітлювального шинопровода: ШОС 80-65.

Допустимий тривалий струм 50 А. Для захисту освітлювальних шинопроводів від к. з. використовуємо автоматичні вимикачі АЕ2000-25-12.5

_{2.8 Перевірка елементів цехової мережі}

1) Згідно з умовами по струмів КЗ автомати перевіряються:

а) на надійність спрацьовування:

1 SF:

SF 1:

SF:

Надійність спрацьовування автоматів забезпечена.

б) здатність, що відключає:

1 SF:

SF 1:

SF:

Автомат у КЗ відключається не руйнуючись;

в) на відбудову від пускових струмів. Враховано при виборі К ₀ для Iу (кз) кожного автомата:

Iу (кз) I _п (для Ед);

Iу (кз) I _пік (для РУ).

2) Згідно з умовами провідники перевіряються:

а) на термічну стійкість:

КЛ1:

КЛ2:

КЛ3 (ШНН-РП1):

За термічної стійкості кабельні лінії задовольняють;

б) на відповідність обраному апарату захисту:

враховано при виборі перетину провідника:

3. Згідно з умовами шинопровід перевіряється:

а) на динамічну стійкість:

для алюмінієвих шин Н / см ^2.

так як l = 40 м, a один проліт l = З м те маємо 13 прольотів.

Приймається установка шин "долілиць" з а = 100 мм.

Шинопровід динамічно стійкий.

б) на термічну стійкість:

Шинопровід термічно стійкий, отже, він витримає короткочасно нагрівання при КЗ до 200 ° С.

4. За втрату напруги лінія ЕСН повинна задовольняти умові

що задовольняє силові навантаження.

Виконані перевірки елементів ЕСН показали їх придатність на всіх режимах роботи.

_{2.9 Визначення витрати і втрат ЕЕ в цехової мережі за рік}

При відсутності даних про питомі витрати річна витрата активної електроенергії для окремих цехів і підприємств в цілому перебувати із співвідношення:

- Коефіцієнт енерговикористання, який для машинобудівної промисловості становить .

- Річна тривалість роботи силових приймачів або річний фонд роботи. Для підприємства працює в дві зміни по 8 годин складає 4500 годин.

Річні витрати електроенергії для освітлення становить:

- Річне число годин використання освітлювального навантаження, значення якого залежить від змінності підприємства та географічної широти його розташування. Внутрішньо освітлення при двозмінній роботі на нашій широті складає 2100 годин.

Таким чином загальна витрата електроенергії складе:

Кількість годин максимальних втрат:

Втрати ЕЕ в трансформаторах:

Втрати ЕЕ в магістральному шинопроводі:

Втрати ЕЕ в розподільному шинопроводі знаходимо за формулою:

,

Втрати в лініях, що живлять розподільні щити визначаємо за формулою:

Так як кабелі, що з'єднують індивідуальні споживачі ЕЕ з розподільними щитами дуже короткі (до 10 метрів), то втрати енергії в них малі і ми їх не враховуємо.

Сумарні втрати по цеху:

Втрати в цехової мережі за рік у%:

_{Висновок}

У даній пояснювальній записці зроблено розрахунок електропостачання електромеханічного цеху, метою якого є вибір найбільш оптимального варіанта схеми, параметрів електромережі і її елементів, що дозволяють забезпечити необхідну надійність електроживлення та безперебійної роботи цеху.

У ході виконання курсового проекту ми зробили розрахунок електричних навантажень методом впорядкованих діаграм. Вибрали кількість і потужність трансформаторів, з обліку оптимального коефіцієнта їх завантаження і категорії харчуються електроприймачів. Вибрали найбільш надійний варіант перетину проводів та кабелів живильних і розподільних ліній. Зробили розрахунок струмів короткого замикання. Визначили потужність компенсуючих пристроїв.

На основі проведених розрахунків можна зробити висновок, що обраний найбільш оптимальний і раціональний варіант електропостачання електромеханічного цеху.

_{Список використаної літератури}

1. "Довідник по проектуванню електропостачання". Під ред. В.І. Круповіча, Ю.Г. Барибін, М.Л. Самовер; М.: Енергія, 1980р.

2. "Федоров А.А., Каменєва В.В." Основи електропостачання промислових підприємств ". М.," Енергія ", 1979.

3. Правила улаштування електроустановок, М. "Держенергонагляд", 2000.

4. Довідник з електропостачання промислових підприємств, Ч.1 і 2, під ред. Федорова О.О., Сербиновского Г.В. М.: "Енергія", 1973.

5. "Розрахунок і проектування схем електропостачання" Шеховцов 2002р.

6. Конспект лекцій з електропостачання промислових підприємств.