1 | Решітка типу Р Відведення 90 ° Трійник на прохід | 2 1,2 0,65 å = 3,85 | 2 | Трійник на прохід | 0,4 | 3 | Трійник на прохід | 0,35 | 4 | 5 Відведення 90 ° | 5х1, 2 å = 6 | 5 | Решітка типу Р Трійник на відгалуження | 2 0,7 å = 2,7 | 6
| Решітка типу Р Трійник на відгалуження | 2 0,45 å = 2,45 | 7
| Решітка типу Р Трійник на відгалуження | 2 0,65 å = 2,65 | В-2 | 1 | Решітка типу Р Відведення 90 ° Трійник на прохід | 2 1,2 0,7 å = 3,9 | 2 | Трійник на прохід | 0,6 | 3 | 2 Відведення 90 °
| 2х1, 2 å = 2,4 | 4 | Решітка типу Р Трійник на відгалуження | 2 0,9 å = 2,9 | 5 | Решітка типу Р Трійник на відгалуження | 2 0,8 å = 2,8 | ВЕ-3 | 1 | Решітка щілинна Відведення 90 ° Парасолька | 2 1,2 1,15 å = 4,35 |
Для вузла «А» системи П-1 нев'язка по тиску становить: % = (D Р 1 - D Р 6) / D Р 1 × 100 = (76,5-58,5) / 76,5 × 100 = 23> 10. Потрібний коефіцієнт місцевого опору становить: x = (D Р маг розповсюджу - D Р отв) / D Р v отв, x = (D Р маг 1 - D Р отв 6 ) / D Р v отв6 = 18,03 / 12,7 = 1,4 По таблиці 12,52 / 3 / визначається розмір діафрагми для відповідного діаметра повітроводу. 400 х 400 з x = 1,4. Для вузлової точки «Б» системи П-1 нев'язка по тиску становить: % = (88,6 - 10,3) / 88,6 × 100 = 88> 10, Потрібний коефіцієнт місцевого опору становить: x = 78,3 / 12,7 = 6,2 По таблиці 12,52 / 3 / визначається розмір діафрагми для відповідного діаметра повітроводу. 328 х 328 з x = 6,2. Для вузлової точки «В» системи П-1 нев'язка по тиску становить: % = (151,4 - 25,6) / 151,4 × 100 = 83> 10, Потрібний коефіцієнт місцевого опору становить: x = 125,8 / 12,7 = 9,9 По таблиці 12,52 / 3 / визначається розмір діафрагми для відповідного діаметра повітроводу. 298 х 298 с x = 9,9. Для вузлової точки «Г» системи П-1 нев'язка по тиску становить: % = (172,1-20,5) / 172,1 × 100 = 88> 10, Потрібний коефіцієнт місцевого опору становить: x = 151,6 / 12,7 = 11,9. По таблиці 12,52 / 3 / визначається розмір діафрагми для відповідного діаметра повітроводу. 287 х 287 с x = 11,9. Система В-1 Для вузла «А» системи В-1 нев'язка по тиску становить: % = (61 - 42,9) / 61 × 100 = 30> 10. Потрібний коефіцієнт місцевого опору становить: x = 18,1 / 12,7 = 1,4 По таблиці 12,52 / 3 / визначається розмір діафрагми для відповідного діаметра повітроводу. 320х320 з x = 1,4. Для вузла «Б» системи В-1 нев'язка по тиску становить: % = (73,9 - 39,7) / 73,9 × 100 = 46> 10. Потрібний коефіцієнт місцевого опору становить: x = 46/12, 27 = 3,6 По таблиці 12,52 / 3 / визначається розмір діафрагми для відповідного діаметра повітроводу. 288х288 з x = 3,4. Для вузла «В» системи В-1 нев'язка по тиску становить: % = (90,3 - 42,2) / 90,3 × 100 = 53> 10. Потрібний коефіцієнт місцевого опору становить: x = 48,1 / 12,7 = 3,8 По таблиці 12,52 / 3 / визначається розмір діафрагми для відповідного діаметра повітроводу. 281х281 з x = 3,8. Система В-2 Для вузла «А» системи В-2 нев'язка по тиску становить: % = (53,8 - 53,1) / 53,8 × 100 = 1 <10. Оскільки навантаження на відгалуженні і магістралі розходяться на 1%, ув'язка не проводитися. Для вузла «Б» системи В-2 нев'язка по тиску становить: % = (76,2 - 53,6) / 76,2 × 100 = 30> 10. Потрібний коефіцієнт місцевого опору становить: x = 22,6 / 11,6 = 1,9 По таблиці 12,52 / 3 / визначається розмір діафрагми для відповідного діаметра повітроводу. 195х195 з x = 2. 9. Розрахунок і підбір вентиляційного устаткування Вентиляційна камера - це приміщення для розміщення вентиляційного устаткування: вентиляторів, калориферів, фільтрів і т.д. У цьому параграфі проводиться розрахунок і підбір повітрозабірних вентиляційних решіток, утепленого клапана, фільтрів, калориферів, вентилятора та електродвигуна для розрахункової припливної системі. Повітрозабірні пристрої (грати та шахти). Повітрозабірні решітки підбирають виходячи з того, що швидкість руху повітря в живому перерізі не перевищує 5 ¸ 6 м / с, при розрахунковій продуктивності системи вентиляції: L = 21076 м 3 / ч. Решітка необхідного перетину набирається з базових штампованих решіток заводу «Сантехдеталь», габаритні розміри яких наведені в / 12, прил.2 /. Задаємося швидкістю руху повітря в жалюзійних решітці дорівнює 6 м / с і знаходимо необхідну площу: f пов = 21076 / (3600 × 6) = 0,97 м 2. За допустимої площі вибираємо 6 повітрозабірних решітки типу СТД 5291 з розмірами 450х490 мм. Потім перебуває фактична швидкість руху повітря: V факт = 21076 / (3600 × 0,157 × 6) = 6,2 м / с. Р дин = 22,8 Па. З причини того, що припливна камера розташовується на другому поверсі будівлі, припливна камера, як така, відсутня. Втрати тиску в повітрозабірних пристроїв, Па: D Р ВЗП = D Р дор + D Р ш = x реш × Р дин = 1,2 × 22,8 = 27,4 Па, Підбір утепленого клапана Утеплені клапани призначені для запобігання надходження холодного зовнішнього повітря в припливні камери і приміщення при відключеному вентиляторі. Клапани вибираються виходячи з швидкості руху повітря в живому перетині 5 ¸ 6 м / с. Індекс клапанів, площа живого перетину і розміри вибираються по / 12, прил.2 /. f пов = 21076 / (3600 × 6) = 0,97 м 2. До установки приймається клапани повітряні утеплені КВУ (з підігрівом), з розмірами 1400 х 1800 мм, площею 2,52 м 2. V факт = 21076 / (3600 × 2,52) = 2,3 м / с. D Р ук = x ук × Р v = 0,2 × 8,2 = 1,64 Па. Підбір повітряного фільтра. Фільтри призначені для очищення зовнішнього повітря, що надходить в припливну установку, від пилу. У даному проекті застосовуються фільтри чарункові. Вихідними даними для підбору фільтрів є витрата повітря, що дорівнює продуктивності системи вентиляції, м 3 / год, і необхідна ефективність очищення. Кількість осередків, шт, визначається: n = L / L 1, n = 21076 / 2500 = 8,4 шт. ® 9 шт. До установки приймається 9 фільтрів ФяКП з фільтруючим матеріалом ФНІ, з компонуванням 2х2 .. D Р ф = D Р поч · 2,5 = 60 · 2,5 = 150 Па. Кількість осідає пилу, г / год, при заданої ступеня очищення h,%, і початкової запиленості З н, мг / м 3, становить: q = (L × C н × h) / (n × 100 × 1000) = (двадцять один тисяча сімдесят шість × 1 × 92) / (9 × 100 × 1000) = 2,15 г / ч. Пилеемкость осередку становить: П я = П уд × f я = 4000 × 0,22 = 880,2 р. Час роботи фільтру: t = П я / q = 880,2 / 2,15 = 409,4 ч. Підбір калориферної установки У холодний і перехідний періоди року виникає необхідність у нагрівання припливного повітря, для цього встановлюють калорифери. Масова витрата повітря: G = L × r t п = 21076 × (353 / (273 +11,2)) = 26178 кг / год Витрата тепла на нагрів повітря в калориферної установки, Вт:
Q пов = 0,278 × G × c в × (t п - t см) = 0,278 × 26178 × 1,005 × (11,2 +24) = 257 448 Вт, де G - кількість повітря, що нагрівається в калориферах, кг / год; з в - теплоємність повітря, що дорівнює 1,005 кДж / кг × 0 С; t пр, t н - відповідно температура припливного і суміші, 0 С. Визначається температура води на вході і на виході з калорифера:
T 1 = d t р × j 0,75 + t у + 0,5 × D t j, T 2 = d t р × j 0,75 + t в - 0,5 × D t j, d t р - різниця середніх температур теплоносія при розрахунковій температурі зовнішнього повітря на опалення. d t р = ((Т г + Т о) / 2) - t в = ((150 +70) / 2) -16 = 94. j - коефіцієнт витрати; j = (t в - t НРР) / (t в - t НРО) = (16 +24) / (16 +31) = 0,85. D t = Т г - Т о - різниця температур теплоносія при розрахунковій зовнішній температурі на опалення. D t = 150 - 70 = 80 ° С. Тоді: T 1 = 94 × 0,85 0,75 + 16 + 0,5 × 80 × 0,85 = 133,2 ° С, T 2 = 94 × 0,85 0,75 + 16 - 0,5 × 80 × 0,85 = 65,2 ° С. Задаємося значенням масової швидкості ur = 5, кг / м 2 × с, і знаходимо площа живого перерізу:
f пов. = 26178 / (3600 × 5) = 1,45 м 2. 4.По обчисленому значенню площі вибирається марка, модель, номер і кількість паралельно встановлених по повітрю калориферів з таким розрахунком, щоб дійсне живий перетин було можливо ближче до величини f пов. Приймається калорифер КВС115-ПУЗ з характеристиками: - Площа поверхні теплообміну з боку повітря - 80,3 м 2; - Площа перерізу фронтального - 0,581 м 2; - Площа перетину для проходу теплоносія - 0,00261 м 2; Знаходимо фактичну масову швидкість повітря:
(Ur) факт = 26178 / (3600 × 1,162) = 4,4 кг / м 2 × с. Швидкість руху води по трубках калориферів, м / с:
w т / н = Q пов × 3,6 / 3600 × r води × з води × (Т1-Т2) × m × f тр = 257448 × 3,6 / 3600 × 1000 × 4,187 × (133,2-65, 2) × 2 × 0,00261 = 0,35 м / с; де r води - щільність води, яка дорівнює 1000 кг / м 3; з води - теплоємність води, яка дорівнює 4,187 кДж / кг × 0 С; Т1, Т2 - температура води відповідно на вході і виході з калориферів; m - кількість калориферів, паралельно з'єднаних по воді, шт; f тр - площа перерізу трубок одного калорифера для проходу теплоносія, м 2. 6. Коефіцієнт теплопередачі, Вт / м 2 × 0 С, для прийнятої моделі калорифера визначають за табл. II .7 / 5 /. К = 34,64 Вт / м 2 × 0 С. 7. Втрати тиску в калориферної установки складають: D Р ку = 59,27 Па. Теплопродуктивність калориферної установки визначається, Вт:
Q к.у = K × F × (Т сер - t ср), де F - поверхня нагріву калорифера, м 2; Т сер = (Т1 + Т2) / 2 = (133,2 +65,2) / 2 = 99,2 0 С - середня температура води в калорифері, 0 С. Q к.у = 34,64 × 80,3 × (99,2 + 6,4) = 293 736 Вт Тепловіддача калориферної установки повинна бути більше необхідного витрати тепла на нагрівання повітря на величину запасу: 10% £ (Q к.у - Q в) / Q в × 100% £ 25%, 10% £ (293736-257448) / 257 448 × 100% = 15 £ 25% 10% £ 15% £ 25%. Умова виконана, значить розрахунок і вибір калорифера проведений вірно. 9.Сопротівленіе калориферної установки по повітрю, Па: D Р к.у = 59,27 Па - визначається по / 5 /. Підбір повітряної обвідний заслінки Для калориферів підбирається з умови: f вз = 0,7 × f дійств, де f вз - площа живого перерізу повітряної обвідний заслінки, м 2; f дійств - площа живого перерізу калориферної установки для проходу повітря, м 2. f вз = 0,7 × 1,162 = 0,81 м 2. Підбір вентиляторів Підбір вентилятора для припливної системи П-1 Вентилятори підбирають за вільними графіками та індивідуальним характеристикам / 5, дод.1 /. Продуктивність вентилятора, м 3 / год:
L в = к під × L сист. = 1,1 × 21076 = 23184 м 3 / год; де до під - коефіцієнт, що враховує підсос і витоку повітря через нещільності, приймається рівний 1,1 для систем з повітроводами з металу; L сист. - Витрата повітря на головному (у вентилятора) ділянці системи, м 3 / ч. Тиск, створюваний вентилятором, Па:
Р в = 1,1 × (D Р всмоктування + D Р нагну), де D Р всмоктування - втрати тиску (опір) за всмоктуючої лінії, Па: дорівнює сумі втрат тиску в повітрозабірних пристроїв, утепленому клапані, фільтрі, калорифері; D Р нагну - втрати тиску по нагнітальної лінії системи, Па; 1,1 - коефіцієнт запасу тиску на невраховані втрати. Р в = 1,1 × (27,4 + 1,64 + 150 + 59,3 + 280,4) = 570,6 Па. Використовуючи зведений графік та індивідуальні характеристики підбирають серію і номер вентилятора. Підбираються вентилятори, порівнюючи характеристики вентиляторів різних номерів і серій. При цьому до установки приймається вентилятор, коефіцієнт корисної дії у якого ближче до максимального значення. При оптимальному режимі роботи вентилятора к.к.д. повинен відрізнятися від максимального не більше ніж на 10%. До установки приймається вентилятор тип ВЦ 4-75-6,3, Е 6.3.100-1 виконання 1 з характеристиками: Д = Д ном; h = 0,84; n = 935, об / хв. Серійно випускаються вентилятори поставляються в комплекті з електродвигунами. Технічні характеристики комплектів наведені в / 5, дод.1, табл. 1.1 та 1.6 /. Вибирається двигун типу 4А90 L 6 з потужністю 3 кВт, з частотою обертання 935, об / хв, масою вентилятора з двигуном 171,7 кг. При виборі перевіряється відповідність настановної потужності, кВт, з комплекту і за конкретних умов за формулами: N у = к з × N д, N д = Р в × L в / (3600 × 102 × h в × h п), де до з - коефіцієнт запасу / 5, табл.13.4 /; h в - к.к.д. вентилятора; h п - ККД передачі, рівний 1, тому що установка електродвигуна на одному валу з вентилятором (виконання 1). N д = 570,5 × 23183,6 / (3600 × 102 × 0,84 × 1.9, 81) = 1,4 кВт. N у = 1,15 × 2,4 = 2,8 кВт. Є запас потужності вентилятора. Підбір вентилятора для витяжної системи В-1 1. Продуктивність вентилятора, м 3 / год: L в = к під × L сист. = 1,1 × 10 640 = 11 704 м 3 / год; Тиск, створюваний вентилятором, Па:
Р в = 1,1 × (D Р всмоктування + D Р нагну), Р в = 1,1 × (286,6 +32,2) = 350,7 Па. D Р нагну = 1,15 * (1,2 * 6,84 2) / 2 = 32,2 Па. До установки приймається вентилятор тип ВЦ 4-75-6,3, Е 6,3.105-1 виконання 1 з характеристиками: h = 0,62; n = 950 об / хв. Серійно випускаються вентилятори поставляються в комплекті з електродвигунами. Технічні характеристики комплектів наведені в / 5, дод.1, табл. 1.1 та 1.6 /. Вибирається двигун типу 4А100 L 6 потужністю 2,2 кВт, з частотою обертання 950, об / хв. При виборі перевіряється відповідність настановної потужності, кВт, з комплекту і за конкретних умов за формулами: N у = к з × N д, N д = Р в × L в / (3600 × 102 × h в × h п), N д = 350,7 · 11 704 / (3600 × 102 × 0,62 × 9,81 * 1) = 1,84 кВт. N у = 1,15 × 1,84 = 2,11 кВт. Є запас потужності вентилятора. Підбір вентилятора для витяжної системи В-2 1. Продуктивність вентилятора, м 3 / год: L в = к під × L сист. = 1,1 × 4103 = 4513 м 3 / год; Тиск, створюваний вентилятором, Па:
Р в = 1,1 × (D Р всмоктування + D Р нагну), Р в = 1,1 × (153,6 +43,1) = 196,7 Па. D Р нагну = 1,15 * (1,2 * 7,9 2) / 2 = 43,06 Па. До установки приймається вентилятор тип ВЦ 4-75-5 Е 5,095-1 виконання 1 з характеристиками: h = 0,75; n = 900 об / хв. Серійно випускаються вентилятори поставляються в комплекті з електродвигунами. Технічні характеристики комплектів наведені в / 5, дод.1, табл. 1.1 та 1.6 /. Вибирається двигун типу 4А71В6 потужністю 0,55 кВт, з частотою обертання 900 об / хв. При виборі перевіряється відповідність настановної потужності, кВт, з комплекту і за конкретних умов за формулами: N у = к з × N д, N д = Р в × L в / (3600 × 102 × h в × h п), N д = 196,7 · 4513 / (3600 × 102 × 0,75 × 9,81 * 1) = 0,33 кВт. N у = 1,15 × 0,33 = 0,37 ья кВт. Є запас потужності вентилятора 10.Акустіческій розрахунок припливної сістемивентіляціі і розробка заходів для боротьби з шумом і вібрацією Рівень шуму є суттєвим критерієм якості систем вентиляції, що необхідно враховувати при проектуванні будинків. Джерелами аеродинамічного шуму у вентиляційній установці є працюючий вентилятор, а також рух повітря в повітроводах, повітря і повітрозабірних пристроях. Для зменшення шуму та вібрації проводиться ряд запобіжних заходів, до яких відносяться такі, як ретельна балансування робочого колеса вентилятора; застосування вентиляторів великих номерів з меншим числом обертів з лопатками, заломленими назад, і максимальним значенням к.к.д.; кріплення вентиляторних установок на віброоснованіі і приєднання вентиляторів до воздуховодам за допомогою еластичних вставок, допустимі швидкості руху повітря в повітроводах, повітророзподільних і воздухопріемное пристроях, за умовами безшумності відповідно не більше 8 і 5, м / с і ін У розрахунку визначається рівень звукового тиску аеродинамічного шуму, створюваного в розрахункових точках приміщення при роботі систем вентиляції, виявляється необхідність установки шумоглушника, визначається його тип і габарити. Акустичний розрахунок проводиться для розрахункового приміщення, згідно методики наведеній в / 4 /. Послідовність акустичного розрахунку наводиться у вигляді таблиці 9. Таблиця 9 Послідовність акустичного розрахунку № № п / п | Розглянута величина | Середньогеометричні частоти октавних смуг, Гц |
|
| 63 | 125 | 250 | 500 | 1000 | 2000 | 4000 | 8000 | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 1 | L дод, 50, дБ | 70 | 61 | 54 | 49 | 45 | 42 | 40 | 38 | 2 | Поправка D L 1, дБ (для припливного вентилятора при n = 935) | 6 | 5 | 5 | 9 | 11 | 16 | 22 | 28 | 3 | Поправка D L 2, дБ, d е. = 810 | 4 | 1 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 4 | Октавні УЗМ припливного вентилятора, випромінювані вихідним патрубком у воздуховод на стороні нагнітанні Lp жовтня, дБ | 130,8 | 128,8 | 127,8 | 123,8 | 121,8 | 116,8 | 110,8 | 104,8 | 5 | У металевому повітроводі 600х1250 мм., Довжиною 30,5 м. | 0,45 | 0,3 | 0,15 | 0,1 | 0,06 | 0,06 | 0,06 | 0,06 | 6 | У прямокутному повороті | 1 | 4 | 6 | 4 | 3 | 3 | 3 | 3 | 7 |
| У прямокутному повороті | 1 | 4 | 6 | 4 | 3 | 3 | 3 | 3 | 8 | У прямокутному повороті 500 мм | 0 | 1 | 5 | 7 | 5 | 3 | 3 | 3 | 9 | У трійнику на поворот 500х500 мм | 7,3 | 7,3 | 7,3 | 7,3 | 7,3 | 7,3 | 7,3 | 7,3 | 10 | У результаті відображення від грат | 10 | 4 | 1 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 11 | Сумарне зниження рівня звукової потужності, D L р мережі | 19,75 | 20,6 | 25,45 | 22,4 | 18,36 | 16,36 | 16,36 | 16,36 | 12 | Параметр f × (F отв) 1 / 2 = 0,2 8 × F | 17,6 | 35 | 70 | 140 | 280 | 460 | 1120 | 2240 | 13 | Коефіцієнт спрямованості Ф (при J = 45 0) | 7,8 | 6,9 | 5,8 | 4,4 | 4,2 | 4,1 | 4 | 4 | 14 | Сума å [Ф / (4 × п × r 2)], де (m = 15 r = 2,5) | 0,1 | 0,09 | 0,07 | 0,06 | 0,05 | 0,05 | 0,05 | 0,05 | 15 | Частотний множник m | 0,5 | 0,5 | 0,55 | 0,7 | 1 | 1,6 | 3 | 6 | 16 | Постійна приміщення У = У 1000 × m (У 1000 = V / 6 = 284,8) | 142,4 | 142,4 | 156,6 | 199,4 | 284,8 | 455,7 | 854,4 | 1709 | 17 | Ставлення 4 × n / В (при n = 15) | 0,42 | 0,42 | 0,38 | 0,3 | 0,21 | 0,13 | 0,07 | 0,035 | 18 | Величина 10 × ln [Ф / (4 × п × r 2) + 4 × n / B], дБ | -2,8 | -2,9 | -3,5 | -4,4 | -5,8 | -7,4 | -9,2 | -10,7 | 19 | Октавні УЗД в розрахунковій точці L, дБ | 108,2 | 105,3 | 98,8 | 97 | 97,6 | 93 | 85,2 | 77,7 | 20 | Необхідну зниження УЗД (n = 1), дБ | 30 | 36,1 | 36,6 | 39,8 | 44,4 | 42,8 | 37 | 31,5 |
З таблиці 9 видно, що для даної системи для всіх актавних смуг необхідне зниження рівня шуму. По заданому витраті повітря L = 21067 м 3 / год, по / 13, рис. 7 / визначається перетин пластинчастого шумоглушника НхВ = 1500х1200, мм. Швидкість v = 6 м / с. За отриманими розмірами вибирається шумоглушник / 13, рис. 4 /. Шифр ДП 1-2; Марка А7Е 178.000-01; Площа вільного перетину 0,9 м 2; Маса 204,1 кг; Довжина 1000 мм. Виходячи з рівня звукової потужності яку необхідно заглушити на среднегеометрических частотах по / 13, табл.4 / визначається довжина глушника, товщина пластин і відстань між ними. Найбільш доцільно прийняти глушник з довжиною 2,5 м, з пластинами 100х100, мм. Зниження рівня звукової потужності для даного глушника по актавним смугах становить: 63 | 125 | 250 | 500 | 1000 | 2000 | 4000 | 8000 | 1,5 | 6 | 14 | 40 | 48 | 35 | 29 | 15 |
За / 13, рис. 5 / приймаються пластини: Шифр П 1-2; Модель А7Е 177.000-01; Маса 10,4, кг. Розміри В х L х Н = 100 х 1000 х 500, мм. Гідравлічний опір глушника визначається: D Р = (x + l (l / D)) × ((r × u ф 2) / 2), Па; де x - сумарний коефіцієнт місцевих опорів віднесений до вільного перетину глушника, 0,5 для пластин без обтічника; l - коефіцієнт тертя, залежить від D; l - довжина глушника, м; D - гідравлічний діаметр глушника; D = (2 × А × h) / (А + h) = (2 × 1500 × 1200) / (1500 +1200) = 1,33 мм; де А - висота, h - ширина прохідного каналу; r - щільність повітря; u ф - фактична швидкість у вільному перерізі глушника, м / с; u ф = L / (3600 × f) = 21067 / (3600 × 0,3) = 16,5, м / с. D Р = (0,5 + 0,03 (2,5 / 1,33)) × ((1,22 × 16,5 2) / 2) = 51,3 Па. Необхідно щоб гідравлічний опір глушника складало не більше 10% від наявного тиску вентилятора: D Р £ 0,1 × Р в. % = (D Р гол / D Р в) × 100 = (51,3 / 570) × 100 = 9,2%; що припустимо, так як ця величина входить в запас на невраховані втрати наявного тиску в вентиляторі. 11. Техніко-економічні показники проекту. Річна витрата тепла на вентиляцію визначається за формулою, ГВт / рік: Q вент г = Q вент годину × (t пр - t ср.от.пер) × (n - a) × m / [(t пр - t Н.В) × 10 6], де Q вент годину - максимальний часовий витрата тепла на вентиляцію, кВт; t пр - температура припливного повітря, 0 С; t ср.от.пер - середня температура опалювального періоду, 0 С; t Н.В - температура зовнішнього повітря для вентиляції в холодний період, 0 С; n - тривалість опалювального періоду, діб., приймається рівною 218 дні; а - загальна кількість недільних і святкових діб, що припадають на опалювальний період, приймається рівною 31 діб; m - тривалість роботи вентиляційних установок на добу, годину, приймається рівною 11 годинах. Q вент г = 47,943 × (15,5 +10,6) × (218-31) × 11 / [(15,5 +25) × 10 6] = 0,06355 ГВт / рік Річна витрата електроенергії припливною системою П-1 складає, кВт × год / рік: N рік = å 0,7 × N у × t × b, де 0,7 - середнє значення коефіцієнта використання вентиляційного обладнання за рік; N у - сумарна настановна потужність електродвигунів, що мають однаковий режим роботи в годинах, кВт; t - тривалість роботи електродвигунів на добу, годину, приймається рівною 11 години; b - число робочих днів у році, приймається рівний 187 день; å - знак суми показує, що підсумовується витрата електроенергії всіма двигунами вентиляційної установки при різних режимах їх роботи. N рік = 0,7 × 1,5 × 11 × 187 = 2160 кВт × год / рік. Вартість електроенергії, тис. грн., Визначається: Е = N ч × Ц е / 1000; де N - річний витрата електроенергії, тис.кВт × год; Ц е - ціна 1 кВт × год електроенергії, руб, для проекту приймається рівною 1,55 руб; Е = 2160 × 1,55 / 1000 = 3,348 тис.руб. Вартість річного витрати тепла, тис.руб / рік, на вентиляцію визначається: Т = Q вент г × Ц т / 1000, де Ц т - ціна теплової енергії, руб. за 1 Гкал, що дорівнює 657,49 руб / МВт. Т = 63550 × 657,49 / 1000 = 41,8 тис.руб / рік. Річний фонд заробітної плати персоналу, що обслуговує вент. установки будівлі, визначається, тис.руб / рік: З = 2500 × П × М × К × 10 -3, де 2500 - середній посадовий оклад на одиницю обслуговуючого персоналу, руб / місяць; П - кількість персоналу, чол, рівний 1; М - кількість місяців у році, становить 12; К - коефіцієнт, що враховує середній розмір премій та відрахувань на соціальне страхування, що дорівнює 1,3. З = 2500 × 1 × 12 × 1,3 × 10 -3 = 39 тис.руб / рік. У підсумку визначається орієнтовна вартість річної експлуатації систем вентиляції будівлі, тис.руб / рік: С = Т + З + Е, З = 41,8 + 39 + 3,3 = 84,1 тис.руб / рік. Список літератури Волков О.Д., Проектування вентиляції промислової будівлі: (Учеб. Пообіе). - Х.: Вища шк. Вид-во при ХДУ, 19 9 9. - 240.: Іл. Довідник з теплопостачання та вентиляції. Вентиляція і кондиціювання повітря. Р.В. Щокін, С.М. Кореневський та ін 1998 р., стор 288. Внутрішні санітарно-технічні пристрої. У 2-х ч. Под ред. І.Г. Староверова. Вид. 3-є. Ч. 2. Вентиляція і кондиціювання повітря. М., Стройиздат, 1998. 509 с. (Довідник проектувальника). Авт.: В.М. Богословський, І.А. Шепелєв, В.М. Ельтерман та ін Внутрішні санітарно-технічні пристрої. У 3 ч. ч. 3. Вентиляція і кондиціювання повітря. Кн. 1/В.Н. Богословський, А.І. Пірумов, В.М. Посохин та ін; Під ред. М.М. Павлова та Ю.І. Шіллера. - 4-е вид., Перераб. і доп. - М.: Стройиздат, 1992. - 319 с.: Іл. - (Довідник проектувальника). Внутрішні санітарно-технічні пристрої. У 3 ч. ч. 3. Вентиляція і кондиціювання повітря. Кн. 2/Б.В. Баркалов, М.М. Павлов, С.С. Амірджанов та ін; Під ред. М.М. Павлова та Ю.І. Шіллера. - 4-е вид., Перераб. і доп. - М.: Стройиздат, 1992. - 416 с.: Іл. - (Довідник проектувальника). СНиП 2.04.05-86. Опалення, вентиляція та кондиціонування / Держбуд СРСР. - М.: ЦІТП Держбуду СРСР, 1987. - 64 с. СНиП 2.01.01-82. Будівельна кліматологія і геофізика. СНіП II -3-79 *. Будівельна теплотехніка / Держбуд Росії. - М.: ГУП ЦПП, 2000. - 29 с. СНиП 2.08.02-89. Громадські будівлі та споруди / Держбуд СРСР. - М.: ЦІТП Держбуду СРСР, 1989. - 40 с. СНиП 2.09.04-87. Адміністративні та побутові будівлі / Держбуд СРСР. - М.: ЦІТП Держбуду СРСР, 1988. - 16 с. Методичні вказівки по виконанню курсового проекту по вентиляції громадських будівель. Частина I. Калашников М.П., Федорова В.В. - Улан-Уде: ВСТІ, 1987. Методичні вказівки по виконанню курсового проекту по вентиляції громадських будівель. Частина II. Калашников М.П., Федорова В.В. - Улан-Уде: ВСТІ, 1987. Серія 5.904-17. Глушники шуму вентиляційних установок., 1982 р. Титов В.П. та ін Курсове та дипломне проектування з вентиляції цивільних і промислових будівель. - М.: Стройиздат, 1985. Гусєв В.М. та ін Теплотехніка, опалення, вентиляція і кондиціонування повітря. - Л.: Стройиздат, 2005.
Додати в блог або на сайт
Цей текст може містити помилки. Будівництво та архітектура | Курсова 285.1кб. | скачати
Схожі роботи: Проект загальнодоступної їдальні на 60 місць Організація роботи шкільної їдальні на 200 місць 2 Проект холодного цеху їдальні на 200 місць Організація роботи шкільної їдальні на 200 місць Проект холодного цеху їдальні при банку на 60 місць Проектування гарячого цеху їдальні загальнодоступною на 210 місць в м П Проектування гарячого цеху їдальні загальнодоступною на 210 місць в м Подільському Організація холодного цеху їдальні при промпідприємств на 250 місць Технологічний проект гарячого цеху їдальні при промисловому підприємстві на 100 місць
|