Зміст

Введення ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .. 4
1. Виконання та зміст розрахунків ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .. 6
1.1. Вибір головних розмірів ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .. 6
1.2. Визначення параметрів статора ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... 7
1.3. Розрахунок розмірів зубцеву зони статора і повітряного зазору ... ... ... ... ... ... ... .... 9
1.4. Розрахунок ротора ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .... 10
1.5. Розрахунок магнітного кола ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .... 12
1.6. Параметри робочого режиму ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... 14
1.7. Розрахунок втрат ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .... 17
1.8. Розрахунок робочих характеристик ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .... 19
1.9. Розрахунок пускових характеристик ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .. 22
1.9.1. З урахуванням впливу ефекту витіснення струму ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... 22
1.9.2. З урахуванням впливу ефекту витіснення струму та насичення від полів
розсіювання ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .. 24
1.10. Тепловий розрахунок ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .. 29
1.11. Висновок ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... 31
2. Спеціальна частина ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... 32
2.1. Провідникові матеріали, застосовувані в асинхронних двигунах ... ... ... ... .. 32
2.2. Обмотувальні проводи, що застосовуються в асинхронних двигунах ... ... ... ... ... ... .... 34
3. Список використаної літератури ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .... 36
Введення.
Електротехнічна промисловість - провідна галузь народного господарства. Продукція електротехнічної промисловості використовується майже у всіх промислових установках, тому якість електротехнічних виробів багато в чому визначає технічний рівень продукції інших галузей.
Проектування електричних машин - це мистецтво, що сполучає знання процесів електромеханічного перетворення енергії з досвідом, накопиченим поколіннями інженерів-електромеханіків, умінням застосовувати обчислювальну техніку і талантом інженера, що створює нову або поліпшує вже випускається машину.
При створенні електричної машини розраховуються розміри статора і ротора, вибираються типи обмоток, обмотувальні дроти, ізоляція, матеріали активних і конструктивних частин машини.
При проектування необхідно враховувати відповідність техніко-економічних показників машин сучасного світового рівня при дотриманні вимог державних і галузевих стандартів. Доводиться також враховувати призначення і умови експлуатації, вартість активних і конструктивних матеріалів, ККД, технологію виробництва, надійність у роботі і патентну чистоту. Розрахунок та конструювання електричних машин невіддільні від технології їх виготовлення. Тому при проектуванні необхідно враховувати можливості електротехнічних заводів, прагнути до максимального зниження трудомісткості виготовлення електричних машин.
Проектування електричної машини зводиться до багаторазового розрахунку залежностей між основними показниками, заданих у вигляді системи формул, емпіричних коефіцієнтів, графічних залежностей, які можна розглядати як рівняння проектування.
Даний курсовий проект містить проектування трифазного асинхронного двигуна з короткозамкненим ротором. Поняття асинхронної машини пов'язано з тим, що ротор її має частоту обертання, що відрізняється від частоти обертання магнітного поля статора.
Асинхронні двигуни є основними перетворювачами електричної енергії в механічну і складають основу електроприводу більшості механізмів, що використовуються в усіх галузях народного господарства.
В основу конструкції асинхронного двигуна покладено створення системи трифазного змінного струму. Змінний струм, що подається в трифазну обмотку статора двигуна, формує в ньому обертове магнітне поле.
Базовою моделлю для проектування є двигун серії 4А. У серії 4А за рахунок застосування нових електротехнічних матеріалів і раціональної конструкції потужність двигунів за даних висотах осі обертання підвищена на два-три ступені в порівнянні з потужністю двигунів серії А2, що дало велику економію дефіцитних матеріалів. Істотно покращилися віброшумовие характеристики. При проектуванні серії велику увагу було приділено підвищенню надійності машин. Вперше у світовій практиці для асинхронних двигунів загального призначення були стандартизовані показники надійності. Особливу увагу при проектуванні приділялася економічності двигунів.
Двигуни серії 4А спроектовані оптимальними для потреб народного господарства. Критерієм оптимізації була прийнята сумарна вартість двигуна у виробництві та експлуатації, яка повинна бути мінімальною.
Серія охоплює діапазон потужностей від 0,6 до 400 кВт і побудована на 17 стандартних висотах осі обертання від 50 до 355 мм. Серія включає основне виконання двигунів, ряд модифікацій і спеціалізоване виконання. Двигуни основного виконання призначені для нормальних умов роботи і є двигунами загального призначення. Це трифазні асинхронні двигуни з короткозамкнутим ротором, розраховані на частоту мережі 50 Гц. Вони мають виконання ступеня захисту IP44 у всьому діапазоні висот осі обертання і IP23 в діапазоні висот осей обертання 160 - 355 мм.
До електричних модифікаціям двигунів серії 4А відносяться двигуни з підвищеним номінальним ковзанням, з підвищеним пусковим моментом, багатошвидкісні, з частотою живлення 60 Гц і т.п., до конструктивних модифікацій - двигуни з фазним ротором, з вбудованим електромагнітним гальмом, малошумні, з вбудованим температурним захистом і т.п.
Для виробництва двигунів серії 4А розроблена і здійснена прогресивна технологія. Механічна обробка станин, валів і роторів двигунів виробляється на автоматичних лініях, штампування листів муздрамтеатру - на пресах-автоматах. Автоматизована збірка сердечників статора, механізована складання та заливка роторів. Укладання статорної обмотки здійснюється на автоматичних верстатах, а просочення і сушіння обмоток на автоматичних струменевих або вакуум-нагнітальних установках. Випробування вузлів двигунів і двигунів в зборі здійснюється на спеціальних стендах і автоматичних випробувальних станціях.
Все це забезпечило високу продуктивність праці при високій якості виготовлення.
За своїм енергетичним, пусковим, механічним, віброшумовим, експлуатаційними характеристиками серія 4А задовольняє всім вимогам, що пред'являються до асинхронних двигунів, і відповідає сучасному рівню електромашинобудування.
Вибір головних розмірів.
1. Висота осі обертання (попередньо) за рис. 8.17, а h = 260 мм. Приймаються найближче стандартне значення h = 250 мм; Dа = 0.45 м (див. табл. 8.6).
2. Внутрішній діаметр статора D = kD · Da = 0.68 · 0.45 = 0.306 м, kD = 0,68 за табл. 8.7.
3. Полюсні поділ τ = πD / (2p) = π0.306 / 4 = 0.24 м.
4. Розрахункова потужність по (8.4)

(KЕ - за рис. 8.20; η і cosφ - див. завдання на проектування).
5. Електромагнітні навантаження (попередньо за рис. 8.22, б)
А = 38.10 І А / м; Вδ = 0.78 Тл.
6. Обмотувальний коефіцієнт (попередньо для двошарової обмотки) kоб1 = 0.92.
7. Розрахункова довжина муздрамтеатру по (8.6)

[За (8.5) Ω = 2πf / p = 2π50 / 2 = 157 рад / с; kв = 1,11 - коефіцієнт форми поля].
8. Ставлення λ = lδ / τ = ​​0.23/0.24 = 0.96. Значення λ = 0,96 знаходиться в допустимих межах (див. рис. 8.25, а).
Визначення Z 1, w 1 і площі поперечного перерізу проводу обмотки статора.
9. Граничні значення tz1 (за рис. 8.26): tz1max = 0.018 м; tz1min = 0.015 м.
10. Число пазів статора по (8.16)

Приймаються Z1 = 60, тоді q1 = Z1 / (2pm); 60 / (4 * 3) = 5. Обмотка двошарова.
11. Зубцеву поділ статора (остаточно)
12.
Число ефективних провідників у пазу (попередньо, за умови а = 1 по (8.17))


13. Приймаються а = 2, тоді по (8.19) Uп = аUп = 13 провідників.
14. Остаточні значення:
число витків у фазі по (8.20)


лінійне навантаження по (8.21)


магнітний потік по (8.22)


(Для обмотки з q = 5 по табл. 3.16 kоб1 = kр1 = 0,957; для Dа = 0,45 м за рис. 8.20 kЕ = 0,98);
індукція в повітряному зазорі по (8.23)


Значення А і Вδ знаходяться в допустимих межах (див. рис. 8.22, б).
15. Щільність струму в обмотці статора (попередньо) по (8.25)

(AJ = 188 * 10і за рис. 8.27, б).
16. Площа поперечного перерізу ефективного провідника (попередньо) по (8.24)
17.
Перетин ефективного провідника (остаточно): приймаємо nел = 7, тоді qел = qеф / nел = 9,4 / 7 = 1,344 ММІ. Приймаються обмотувальний дріт марки ПЕТМ (див. додаток 3), dел = 1,4 мм, qел = 1,539 ММІ, qе.ср = nелqел = 10,7 ММІ.
18. Щільність струму в обмотці статора (остаточно) по (8.27)


Розрахунок розмірів зубцеву зони статора і повітряного зазору.
Паз статора визначаємо за рис. 8.29, а з співвідношенням розмірів, що забезпечують паралельність бічних граней зубців.
19. Приймаються попередньо по табл. 8.10 Bz1 = 1.9 Тл; Ва = 1.6 Тл, тоді по (8.37)

(По табл. 8.11 для оксидированной сталі марки 2013 kС = 0,97);
по (8.28)
20.
Розміри паза в штампі: bш = 3,7 мм; Hш = 1 мм; β = 45 ˚ (див. рис. 8.29, а);
за (8.38)

по (8.40)

по (8.39)

по (8.42) - (8.45)
21.
Розміри паза у просвіті з урахуванням припуску на збірку:

Площа поперечного перерізу паза для розміщення провідників обмотки по (8.48)

[Площа поперечного перерізу прокладок Sпр = (0,9 b1 +0,4 b2) * 10 ˉ і = 14ммІ; площа поперечного перерізу корпусної ізоляції в пазу
Sіз = bіз (2hп + b1 + b2) = 0,4 (2 * 34,2 +9,7 +12,9) = 36,4 ММІ, де одностороння товщина ізоляції в пазу bіз = 0,4 мм - за табл. 3.1].
22. Коефіцієнт заповнення паза

Отримане значення kз припустимо для механізованого укладання обмотки.
Розрахунок ротора.
23. Повітряний зазор (за ріс.8.31) δ = 0,8 мм.
24. Число пазів ротора (по табл. 8.16) Z2 = 52.
25. Зовнішній діаметр ротора D2 = D - 2 δ = ​​0,306 - 2 * 0,8 * 10 ˉ і = 0,304 м.
26. Довжина муздрамтеатру l2 = l1 = 0.23 м.
27. Зубцеву поділ ротора
tZ2 = πD2/Z2 = π0.304/52 = 0.0184м = 18,4 мм.
28. Внутрішній діаметр ротора дорівнює діаметру валу, так як сердечник ротора безпосередньо насаджується на вал; по (8.102)
Dj = DB = kBDa = 0.23 · 0.45 = 103.5 мм
(KB по табл.8, 17).
29.
Струм в обмотці ротора по (8.57)
де по (8.58) ki = 0.2 +0.8 cosφ = 0.928
[За (8.66)

(Пази ротора виконуємо без скосу - kск = 1)]
30. Площа поперечного перерізу стрижня (попередньо) по (8.68)
qc = I2/J2 = 621.7 / (2.5 · 10і) = 248.7 · 10 ˉ ІМІ = 248,7 ММІ
(Щільність струму в стержні литий клітини приймаємо J2 = 2.5 · 10і А / м І).
31. Паз ротора визначаємо за рис. 8.40, б. Приймаються bш = 1,5 мм; Hш = 0,7 мм; h'ш = 0,3 мм.
Допустима ширина зубця по (8.75)

(Приймаємо BZ2 = 1.8 Тл за табл. 8.10).
Розміри паза (див. рис. 8.40)
по (8.76)
32.
Уточнюємо ширину зубців ротора за формулами табл. 8,18:


Приймаються b1 = 9,6 мм; b2 = 6,7 мм; h1 = 24 мм.
Повна висота паза


33. Площа поперечного перерізу стрижня по (8.79)

Щільність струму в стержні
J2 = I2/qc = 621.7/249 = 2.5 · 10іA/мІ.
34. Короткозамикающіе кільця (див. рис. 8,37, б). Площа поперечного перерізу кільця по (8.72)
qкл = Iкл / Jкл = 2580 / 2,13 · 10і = 1211,3 ММІ
[За (8.70) і (8.71)
Iкл = I2 / Δ = 621.7/0.241 = 2580 A,
де
Δ = 2sin [(π · p) / Z2] = 2sin [(π2) / 52] = 0.241;
Jкл = 0,85 J2 = 0.85 · 2.5 · 10і = 2.13 · 10і А / м І].
Розміри спорогенезів кілець:
hкл = 1.25hп2 = 1,25 · 33,2 = 41,5 мм;
bкл = qкл / hкл = 1211,3 / 41,5 = 29,2 мм;
qкл = hкл · bкл = 41,5 · 29,2 = 1211,8 ММІ;
Dк.ср = D2-hкл = 304 - 41,5 = 262,5 мм.
Розрахунок магнітного кола.
Муздрамтеатр зі сталі 2013; товщина листів 0,5 мм.
35. Магнітне напруга повітряного зазору по (8.103)
36.
Магнітне напруга зубцеву зони статора по (8.104)
Fz1 = 2hz1Hz1 = 2.34 .2 · 10 ˉ І · 2070 = 141.6 A,
де hz1 = hп1 = 34.2 мм (див. п. 20 розрахунку);
розрахункова індукція в зубцях по (8.105)

(Bz1 = 6.7 мм по п. 19 розрахунку; kс1 = 0,97 за табл. 8.11). Так як B'z1> 1,8 Тл, необхідно врахувати відгалуження потоку в паз і знайти дійсну індукцію в зубці Bz1. Коефіцієнт kпх по висоті hzx = 0.5hz по (4.33)

за (4.32)

Приймаються Bz1 = 1,9 Тл, перевіряємо співвідношенням Bz1 і B'z1:
1.9 = 1.9 - 1.256 · 10 ˉ І · 2070.1 .74 = 1.9,
де для Bz1 = 1.9 Тл за табл. П1.7 Hz1 = 2070 A / м.
37. Магнітне напруга зубцеву зони ротора по (8.108)
Fz2 = 2hz2Hz2 = 2.0 .0325 · 1520 = 98.8 A
[При зубцях за рис. 8.40, б з табл. 8.18 hz2 = hп2 - 0.1b2 = 32.5 мм;
індукція в зубці по (8.109)

за табл. П1.7 для Bz2 = 1.8 Тл знаходимо Hz2 = 1520 А / м].
38. Коефіцієнт насичення зубцеву зони по (8.115)


39. Магнітне напруга ярма статора по (8.116)
Fa = LaHa = 0.324 · 750 = 243 A
[За (8.119)

(При відсутності радіальних вентиляційних каналів в статорі h'a = ha = 0.0378 м) для Ва = 1,6 Тл за табл. П1.6 знаходимо Ha = 750 А / м].
40. Магнітне напруга ярма ротора по (8.121)
Fj = LjHj = 0.134 · 164 = 22 A
[За (8.127)

де по (8.124) для чотирьохполюсних машин при 0,75 (0,5 D2 - hп2) <Dj

для Bj = 0.94 Тл за табл. П1.6 знаходимо Hj = 164 А / м].
41. Магнітне напруга на пару полюсів по (8.128)
Fц = Fδ + Fz1 + Fz2 + Fa + Fj = 1602.4 A.
42. Коефіцієнт насичення магнітного кола по (8.129)
kμ = Fц / Fδ = 1.46.
43. Намагнічує струм по (8.130)

Відносне значення по (8.131)
Iμ * = Iμ / Iном = 20/93, 3 = 0,22.
Параметри робочого режиму.
44. Активний опір обмотки статора по (8.132)

(Для класу нагрівостійкості ізоляції F розрахункова температура Vрасч = 115 ˚ С, для мідних провідників ρ115 = 10 ˉ ³ / 41 Ом · м).
Довжина провідників фази обмотки по (8.134)
L1 = lср1w1 = 1.202 · 65 = 78.13 м;
по (8.135) lср1 = 2 (lп1 + lл1) = 2 (0,23 + 0,371) = 1,202 м; lп1 = l1 = 0,23 м; по (8.136) lл1 = Кл · bкт +2 В = 1,3 · 0,27 + 2.0, 01 = 0,371 м, де В = 0,01 м; за табл. 8.21 Кл = 1,3;
по (8.138)

Довжина вильоту лобовій частині котушки по (8.140)
lвил = kвил · bкт + В = 0,4 · 0,27 + 0,01 = 0,118 м,
де відповідно до табл. 8.21 Квил = 0,4.
Відносне значення


45. Активний опір фази обмотки ротора по (8.168)

де для литої алюмінієвої обмотки ротора ρ115 = 10 ˉ ³ / 20,5 Ом · м.

Наводимо r2 до числа витків обмотки статора по (8.172), (8.173):
Відносне значення
46.
Індуктивний опір фази обмотки статора по (8.152)

де відповідно до табл. 8.24 (див. рис. 8.50, е)

де h2 = hп.к - 2bіз = 30,2 - 2.0, 4 = 29,4 мм; b1 = 9,7 мм; hк = 0,5 (b1 - bш) = 0,5 (9,7 - 3,7) = 3 мм; h1 = 0 (провідники закріплені пазової кришкою); kβ = k'β = 1; l'δ = lδ = 0.23 м по (8.154);
по (8.159)

для βск = 0 і tz2/tz1 = 1.15 за рис. 8.51, д k'ск = 1,1].
Відносне значення
47.
Індуктивний опір фази обмотки ротора по (8.177)

Рис. 2. Пускові характеристики спроектованого двигуна з короткозамкненим ротором
(Р2ном = 90 кВт, Uном = 380/660 В, 2р = 4, Мп *= 1,3, Iп *= 7,2, Мmax = 2,4)
Спроектований асинхронний двигун задовольняє вимогам ГОСТ як з енергетичних показниками (ККД і cosφ), так і по пускових характеристикам.
Таблиця 5. Порівняння пускових характеристик.

Характе-	Вихідні	Дані спроектує-		Відмінність,
ристика	дані	ванного двигуна		%
М * п	1,2		1,3	8,3
М * max	2,3		2,4	4,3

Тепловий розрахунок.
64.
Перевищення температури внутрішньої поверхні осердя статора над температурою повітря всередині двигуна по (8.330)
65. Перепад температури в ізоляції пазової частини обмотки статора по (8.331)


[За (8.332) пп1 = 2hпк + b1 + b2 = 83 мм = 0,083 м; для ізоляції класу нагрівостійкості F λекв = 0,16 Вт / м І, за рис. 8.72 для d / dіз = 1,4 / 1,485 = 0,94 знаходимо λ'екв = 1,3 Вт / (мІєС)].
66. Перепад температури по товщині ізоляції лобових частин по (8.335)
67. Перевищення температури
зовнішньої поверхні лобових частин над температурою повітря всередині двигуна по (8.336)
68.
Середнє перевищення температури обмотки статора над температурою повітря всередині двигуна по (8.337)
69. Перевищення температури
повітря всередині двигуна над температурою навколишнього середовища по (8.338)
Σ
Р = 5592 Вт з табл. 1 для s = SНОМ; по (8.343) sкор = (πDa +8 Пр) (l1 +2 lвил1) = 2,34 м І, де за рис. 8.73 Пр = 0,45 м для h = 250 мм; за рис. 8.70, б αв = 28 Вт / м І ° С для Da = 0,45 м].
70. Середнє перевищення температури обмотки статора над температурою навколишнього середовища (8 / 344)
Δν1 = Δν'1 + Δνв = 67,78 ˚ С.
71. Перевірка умов охолодження.
Необхідний для охолодження витрата повітря по (8.336)

Витрата повітря, що забезпечується зовнішнім вентилятором, по (8.358)

Нагрівання частин двигуна знаходиться в допустимих межах.
Вентилятор забезпечує необхідний витрата повітря.
Висновок.
Спроектований асинхронний двигун з короткозамкненим ротором на базі двигуна серії 4А (4А250М4У3) задовольняє вимогам ГОСТ як з енергетичних показниками, так і по пускових характеристиками, а також відповідає поставленим в технічному завданні вимогам.
Спеціальна частина.
Провідникові матеріали й обмотувальні проводи, що застосовуються в асинхронних двигунах.
Провідникові матеріали.
До провідниковим матеріалами, що застосовуються у електромашинобудуванні, відносяться мідь і алюміній. Срібло, що має питомий опір, на 4% менше в порівнянні з міддю, відноситься до дефіцитних матеріалів і майже не застосовується при виготовленні електричних машин.
Висока провідність і стійкість до атмосферної корозії в поєднанні з високою пластичністю роблять мідь основних матеріалів для проводів. На повітрі мідні дроти окислюються повільно, покриваючись тонким шаром CuO, що перешкоджає подальшому окислювання міді.
Провідникову мідь одержують із злитків шляхом гальванічної очищення її в електролітичних ваннах. Домішки, навіть у незначних кількостях, різко знижують електропровідність міді, роблячи її малопридатною для провідників струму, тому в якості електротехнічної міді застосовуються лише дві її марки (М0 та М1) за ГОСТ 859-66.
Безкиснева мідь марки М00 (99,99% Cu), вільна від вмісту кисню і окислів міді, що відрізняється від міді марок М0 та М1 меншою кількістю домішок і істотно більш високою пластичністю, що дозволяє її волочіння в найтонші дроту. Провідність її не відрізняється від М0 та М1.
Майже всі вироби з провідникової міді виготовляються шляхом прокату, пресування і волочіння. Так, волочінням можуть бути виготовлені дроту діаметром до 0,005 мм, стрічки товщиною до 0,1 мм і мідна фольга товщиною до 0,008 мм.
Провідникова мідь застосовується як у відпаленому після холодної обробки вигляді (м'яка мідь марки ММ), так і без відпалу (тверда мідь марки МТ). При холодній обробці тиском міцність міді в результаті наклепу збільшується, а подовження зменшується, проте тривалі робочі температури наклепанной міді обмежені і лежать в межах до 160 - 200 ˚ С. Чим вище ступінь обтиснення (наклепу), тим нижче допустимі робочі температури твердої міді.
При температурі термообробки вище 900 ˚ С внаслідок інтенсивного росту зерна механічні властивості міді різко погіршуються.
Для електротехнічних цілей з міді виготовляють дріт, стрічку, шини як в м'якому (отожженном) стані, так і в твердому.
З метою підвищення межі повзучості і термічної стійкості мідь легують сріблом в межах 0,07 - 0,15%, а також магній, кадмієм, хромом, цирконієм та ін Мідь із присадкою срібла застосовується для обмоток швидкохідних і нагревостойких машин більшої потужності, а мідь , легована різними елементами, використовується в колекторах і контактних кільцях сильно навантажених машин.
Латунь - сплав міді з цинком, володіє найбільшою пластичністю, з неї виготовляють деталі гарячої або холодної прокаткою і волочінням: листи, стрічки, дріт.
Марки Л68 і Л63 внаслідок високої пластичності добре штампуються і допускають згинання, легко паяються всіма видами припоїв. Широко застосовується для різних струмоведучих частин.
Марки ЛС59-1 і ЛМц58-2 застосовуються для виготовлення роторних (білячих) клітин електродвигунів і для струмоведучих деталей.
ЛК80-3Л і ЛС59-1Л широко застосовуються для литих струмоведучих деталей, для щіткотримачів і для заливання роторів асинхронних двигунів.
Ще один сплав міді - бронза, також знаходить широке застосування. Кадмієві бронза має найвищу електричну провідність, застосовується для виготовлення колекторних пластин. Берилієва бронза має високі пружними властивостями (до 250 ˚ С), з неї виготовляють різні пружинні деталі, ковзаючі контакти. Фосфориста бронза має високу міцність і хорошими пружинними властивостями.
Литі струмоведучі деталі виготовляються з різних марок ливарних бронз з провідністю в межах 8 - 15% провідності чистої міді. Мають малою усадкою в порівнянні з чавуном і сталлю і високі ливарні властивості, застосовуються для відливання струмоведучих деталей складної конфігурації.
Характерними властивостями чистого алюмінію є його мала питома вага, низька температура плавлення, висока теплова та електрична провідність, висока пластичність, дуже висока прихована теплота плавлення і міцна, хоча і дуже тонка плівка окису, що захищає від проникнення кисню всередину.
Велика пластичність дозволяє застосовувати до алюмінію всі види обробки тиском і отримувати з нього листи, прутки, дріт, труби, найтоншу фольгу, штамповані деталі та ін
Так як щільність алюмінію в 3,3 рази нижче, ніж у міді, а питомий опір лише в 1,7 рази вище, ніж у міді, то алюміній, на одиницю маси має вдвічі більш високу провідність, ніж мідь.
Для литих роторних обмоток електродвигунів застосовується чистий алюміній з електричною провідністю 32 МОм / м при 20 ˚ С. Алюмінієва дроти виготовляються з алюмінію марки АЕ. З ливарних сплавів найбільш уживані АЛ2 і АЛ9.
Для асинхронних двигунів з збільшеним ковзанням, з підвищеним пусковим моментом, багатошвидкісних для заливки короткозамкнених роторів застосовують алюмінієві ливарні сплави з підвищеним питомим опором.
Алюмінієві сплави для заливання роторів асинхронних двигунів.

Марка	Питома	Середня	Характеристика ливарно-
Металу	проводи-	лінійна	технологічних властивостей
	тість	усадка,%
	при 20 ˚ С,
	МОм / м
Алюміній	32	1,8	Обмежені ливарні
Чистий			властивості і жидкотекучесть
АК3	25	1,8
АКМ2-1	25	1,8	Чутливі до утворення
АКМ4-4	19	1,8	гарячих тріщин. Рекоменду-
			ться для заливки роторів з
			тонкими стрижнями
АК10	19	1,3	Високі ливарні властивості і
АКМц0-2	15	1,3	жидкотекучесть до 800 ˚ С.
			Придатні для будь-яких роторів,
			особливо з тонкими стрижнями
АКМ12-4	15	1,3	Рівноцінний АК10. Через
			концентрованої усадки
			небажано застосовувати для
			роторів з товстими стержнями
АМ-7	19	1,3	Невисокі ливарні властивості,
			схильний до окислення при
			заливці. Застосовується для
			спеціальних роторів
АКЦ11-12	12	1,3	Високі ливарні властивості.
			Придатний для заливки будь-яких
			роторів
АКМг1-9	12	1,3	Невисокі ливарні властивості,
			у спеціальних випадках

З метою економії міді контактні кільця асинхронних машин з фазним ротором виконуються із сталі і чавуну. Зі сталі виконуються і ротори спеціальних асинхронних двигунів, але двигуни з масивними роторами застосовуються рідко. У цьому випадку має місце суміщення магнітних і провідникових функцій матеріалів.
Останнім часом обгрунтовано застосування сталевих проводів замість мідних в пускових обмотках однофазних двигунів.
Обмотувальні дроти.
   Мідні і алюмінієві дроти обмотувальні випускають круглих і прямокутних перетинів. Ізоляція проводів визначає приналежність проводів до того чи іншого класу нагрівостійкості (температурному індексом - ТІ).
Властивості ізоляції проводів визначаються електроізоляційними лаками. Емалі та лаки можуть мати синтетичну або масляно-смоляних основу. Понад 95% всіх емальованих проводів виготовляється із застосуванням синтетичних лаків, так як лаки на олійно-смоляний основі вимагають при виготовленні рослинні олії.
Для проводів класу нагрівостійкості А (ТІ 105) застосовуються покриття на основі полівінілацеталевих лаків. Поліуретанові лаки застосовуються для класу нагрівостійкості Е (ТІ 120). Для виробництва емальованих проводів класів нагрівостійкості B, F і H (ТІ 130, 155 і 180) використовуються лаки на поліефірної, поліефіроімідной, поліефірціануратімідной і поліефірамідной засадах. Ця група лаків є основною при виробництві проводів.
Круглі мідні емальовані проводи широко застосовують у електромашинобудуванні. Вони мають невелику товщину ізоляції в 1,5 - 2,5 рази меншу, ніж проводка, покриті емаллю і бавовняної або шовкової тканиною. Це підвищує теплопровідність і покращує коефіцієнт заповнення паза.
Основними типами високоміцних емальованих проводів, застосовуваних для виготовлення обмоток різних електричних машин та апаратів, є ПЕВ - 1 і ПЕВ - 2 і дроти підвищеної нагрівостійкості ПЕТВ - 943 і ПЕТВ - 939 на поліефірних лаках. У кілька меншій кількості виготовляються емаль-проводи ПЕМ - 1 і ПЕМ - 2 на іншому полівінілацеталевом лаку під назвою металвін. За електричної і механічної міцності, по нагрівостійкості і еластичності ізоляції емаль-проводи ПЕМ - 1 і ПЕМ - 2 практично рівноцінні емаль-проводів ПЕВ - 1 і ПЕВ - 2; по бензолостойкості і водостійкості дроти ПЕМ володіють деякою перевагою. Провід ПЕЛР - 1 і ПЕЛР - 2 володіють різким зниженням опору ізоляції в умовах підвищеної вологості і температури. Тому ці дроти застосовуються переважно для загального електромашинобудування.
Емальовані проводу на поліуретанових лаках ПЕВТЛ - 1 і ПЕВТЛ - 2, які можуть довго експлуатуватися при температурах до 120 ˚ С, мають цінної здатністю покриватися (лудіться) шаром олова або його сплавів без попередньої зачистки емалі та застосування флюсів. Широко застосовуються в техніці слабких струмів. Разом з тим ці дроти завдяки термопластичності ізоляції вельми чутливі до перегрівів вище 200 ˚ С, тому їх використання у машинах підвищеної і середньої потужності, де також перегріви можливі, недоцільно.
Найбільш нагревостойких з емальованих проводів масового виробництва є дроти ПЕТВ - 943 і ПЕТВ - 939. За властивостями ці дроти практично рівноцінні, причому відповідно до діючої документацією вони впродовж 20000 год можуть експлуатуватися при температурі 130 ˚ С.
В обмеженій кількості виготовляються дроти ПЕВТЛК з подвійною емалевою ізоляцією на основі поліуретанових і поліамідних смол. Ці проводи мають підвищену нагревостойкость (клас Е) і електричною міцністю.
Мідні дроти прямокутного перерізу ПЕТВП випускаються з перерізами 1,4 - 24,3 ММІ.
Для механізованої намотування електродвигунів єдиних серій застосовуються дроти марки ПЕТВМ, які мають велику товщину ізоляції і кращі механічні властивості. Провід ПЕТВМ випускаються в діапазоні диметром 0,25 - 1,40 мм.
До проводам класу нагрівостійкості F (ТІ 155) відносяться дроти марок ПЕТ - 155, ПЕТП - 155, ПЕТМ.
Для експлуатації в середовищі хладону застосовуються дроти ПЕФ - 155, що мають ізоляцію, яка задовольняє спеціальним вимогам роботи в двигунах холодильників.
Клас нагрівостійкості С (ТІ 180 і вище) мають мідні круглі проводи ПЕТ - 200 і мідні прямокутні дроти ПЕТП - 200. Прямокутні дроти випускаються в діапазоні перерізів від 1,6 до 11,2 ММІ. Ці проводи мають високу механічну міцність, витримують теплові удари при 280 ˚ С.
Для тривалих робочих температур 220 - 240 ˚ С виготовляються мідні дроти ПЕТ-имид і мідні нікельовані марки ПІЕТ-имид, які мають діаметри 0,1 - 2,5 мм.
Для спеціальних застосувань виготовляються дроти емальовані з подвійною ізоляцією, дроти з гнучкою керамічної і склоемалевих ізоляцією, дроти з волокнистої і емалево-волокнистою ізоляцією, дроти зі скловолокнистої дельта-азбестової і скляною ізоляцією, а також проводи з плівковою і пластмасовою ізоляцією.
Емальовані дроти з подвійною ізоляцією ПЕВТ і ПЕВДД мають клас нагрівостійкості А (ТІ 105) і випускаються діаметром 0,06 - 0,45 мм. При нагріванні додатковий шар ізоляції розплавляється і склеює витки котушок без просочуючих лаків.
Провід ПЕВТР мають додатковий термореактивний шар, що підвищує допустимі температури. Провід ПЕВТЛК має додаткове покриття, що підвищує механічну міцність.
Провід з гнучкою керамічної ізоляцією ПЕЖБ допускають тривалу роботу при 400 ˚ С і протягом 2000 год при 500 ˚ С.
Для виготовлення обмоток з внутрішнім охолодженням застосовуються дроти ПСДП (повний провідник прямокутного і квадратного перерізів). Клас нагрівостійкості F.
Обмотувальні проводу марки ПЕВВП призначені для виготовлення обмоток, що укладаються в закриті пази протяжкою, і застосовуються для двигунів напругою 380 В при робочій температурі до +70 ˚ С.
Від правильного вибору обмотувальних проводів багато в чому залежить термін служби електричної машини. Навіть якщо перевищення температур при різних сортах дроти близькі один до одного, термін служби може відрізнятися в кілька разів.
Список використаної літератури.
1. «Проектування електричних машин». Кн. 1, 2. Під редакцією І. П. Копилова, - М., Вища школа, 1993 р.
2. «Електричні машини». І. П. Копилов, - М., Логос, 2000 р.
3. "Загальна електротехніка з основами електроніки». І. А. Данилов, П. М. Іванов, - М., Вища школа, 2000 р.
4. Електротехнічний довідник. Т. 1. Під редакцією П. Г. Грудінского тощо, - М., Енергія, 1974.
5. Методичні вказівки до курсового проекту. М. В. Хіврін, - М., МДГУ, 2002 р.
6. Асинхронні двигуни серії 4А. Довідник. А. Е. Кравчик, М. М. Шлаф, В. І. Афонін, Е. А. Соболенская, - М., Енергоіздат, 1982 р.