Индуктивные датчики приближения – Серия PXI 300
Датчики приближения самое простое и эффективное решение для бесконтактного определения металлических объектов. Если хороший проводник электричества приближается к датчику или удаляется от него, то сигнал автоматически изменяется.
Эти датчики очень надежны, так как имеют отличную повторяемость срабатываний. Благодаря устойчивости к механическим воздействиям, влиянию температуры, шумов, света и воды они имеют длительный срок службы. Мы предлагаем полный спектр продукции с широким спектром различных применений и диапазонов срабатываний.
Серия PXI300
Индуктивные датчики классифицированы согласно их возможностям применения или технических особенностей:
| Класс | | С расширенным рабочим диапазоном | С расширенным рабочим диапазоном (AC/DC) |
| Число проводов | | 4 | 2 |
| Исполнение | | Кубический 40 мм x 40 мм M 30 | Кубический 40 мм x 40 мм M 30 |
| Установка в металле | | Заподлицо | Заподлицо |
| Расчетное расстояние срабатыванияsn | мм | 20 | 20 |
| Материал корпуса | | Прессматериал | Прессматериал |
| Рабочее напряжение | | | |
| DC | В | 15 . 34 | 20 . 320 |
| AC | В | | 20 . 265 |
| Потребляемый ток (без нагрузки)I0 | | | |
| при 24 В в DC | мА | ≤ 30 (24 В); ≤ 40 (34 В) | 1,5 |
| при 230 В в AC | мА | | ≤ 2,0 |
| Нагрузочная способностьIe | | | |
| Длительный режим | мА | 200 (≤ 50 °C); 150 (≤ 85 °C) | 200 |
| 20 мс | мА | | |
| Минимальный ток нагрузки | мА | | < 2 |
| Частота коммутацииf | Гц | 30 | 25/30 (AC/DC) |
| Точность репродуцированияR | мм | 0,75 | 0,75 |
| Разность хода H | мм | 0,05 . 3,3 | 0,05 . 3,3 |
| Задержка готовностиtv | мс | 100 | 100 |
| Индикация | | | |
| Коммутационное состояние | | Желтый светодиод | Желтый светодиод |
| Напряжение питания | | Зеленый светодиод | |
| Меры защтиты | | | |
| Подавл. ложн. импульса на включ. | | • | • |
| Защита от кор. замык./перегрузки | | • | |
| Защита от переполюсовки | | • | • |
| Защита от обрыва провода | | • | |
| Защита от индуктивных влияний | | • | • |
| Защита от радиоприборов | | • | • |
| Степень защиты | | IP 67 | IP 67 |
Особенности:
Компактный
Высокая степень защиты IP67
Фактор коррекций 1
Высокая степень чувствительности
Высокая частота коммутации
Простота монтажа
Удобно использовать в малых пространствых
Степень защиты
| Степень защиты, в соответствии с IEC 60529. | Значение цифр | Условия испытаний / замечания |
| IP67 | 6 Защита от проникновения пыли. Полная защита от прикосновения (электрическая). 7 Защита от воды, когда аппаратура погружается в воду при определенном давлении и на определенное время. При этом вода не должна проникать в количестве, вызывающем повреждение. | Условия испытаний: Глубина погружения 1 м Время 30 мин Если вода или сырость могут проникнуть через длинный период времени, то в этом случае должны быть использованы устройства со степенью защиты IP68. |
Функции:
Индуктивные датчики BERO является бесконтактным датчиком положения, не содержащим деталей, подверженных механическому износу, и практически нечувствительным к влиянию окружающей среды.
В датчике BERO создается высокочастотное переменное поле, которое излучается из „активной поверхности" датчика BERO. Пространственные размеры этого переменного поля определяют „дальность действия" прибора. При приближении материала с хорошей электрической и/или магнитной проводимостью поле ослабляется. Оба состояния (поле ослаблено или не ослаблено) анализируются в датчике BERO с изменением сигнала на выходе.
Встроенные меры защиты
Защитные схемы, встроенные в большинство BERO обеспечивают простоту эксплуатации и защищают приборы от выхода из строя.
Возможна защита от:
обрыва провода (контакты L и L+);
ложного импульса на включение;
короткого замыкания и перегрузки (DC);
пиков перенапряжения;
неверного подключения всех контактов;
влияния радиотелефонов.
Защита от короткого замыкания и перегрузки
Все приборы в исполнении для постоянного напряжения оборудованы защитой от короткого замыкания и перегрузки. Короткие замыкания между выходом и зажимами рабочего напряжения не повреждают бесконтактный датчик и могут быть длительными; допустима также неограниченная перегрузка. Во время короткого замыкания светодиоды не работают.
Защита от переполюсовки
Все индуктивные бесконтактные датчики защищены от любой переполюсовки всех контактов.
Защита от обрыва провода
Датчик в исполнении для постоянного напряжения сконструирован так, что при обрыве провода любого контакта BERO не выдает ложного сигнала (это не относится к 3RG46 и всем 4проводным BERO). Ложный сигнал это любой отличный от 0 сигнал длительностью более 2 мс, ток которого больше остаточного тока.
Защита от индукционных влияний
При отключении индуктивных нагрузок выходное напряжение сильно возрастает (без схемы защиты), что может привести к пробою выходного транзистора. Поэтому бесконтактные датчики BERO имеют на выходе диод Зенера, ограничивающий напряжение отключения безопасной величиной (3проводный BERO).
При подключении индуктивных нагрузок > 100 мА и при этом с частотой коммутации > 10 Гц рекомендуется установка нулевого диода непосредственно на нагрузке (из-за большой мощности потерь во встроенном диоде Зенера).
Защита от влияния радиоприборов
Чувствительность к высокочастотным помехам снижена настолько, чтобы выполнялось предписание IЕС 60 8013, Level3 (напряженность поля при испытаниях 10 В/м).
Защита от электростатического заряда
Приборы сконструированы так, что электростатические заряды в соответствии с IEC 60 8013, Level 3 (8 кВ) не выводят их из строя.
Электромагнитная совместимость
Все индуктивные датчики BERO соответствуют требованиям к электромагнитной совместимости №. 89/336/ EWG. Это доказывается применением стандарта EN 60 94752 и удостоверяется соответствующим контрольным органом.
Светодиоды
Датчики BERO (за исключением BERO для сложных условий окружающей среды и BERO по нормам NAMUR) снабжены двумя светодиодами (СИД).
Желтый СИД индицирует коммутационное состояние, т. е.
при функции замыкающего контакта: BERO демпфирован = СИД горит
при функции размыкающего контакта: BERO не демпфирован = СИД горит
при функции замыкающего и размыкающего контакта: BERO демпфирован = СИД горит
Зеленый СИД показывает наличие рабочего напряжения.
Технические данные:
-
Общие технические данные
Гистерезис H
Макс. 0.2 sr
Максимальная длина кабеля (неэкранированный)
AC
100 м
DC
300 м
Температура окружающей среды
При работе
–25 . + 85 °C 1) 2)
При хранении
–40 . + 85 °C 1)
Стойкость к ударам
30 × g, длительность 18 мс
Стойкость к вибрации
55 Гц, амплитуда 1 мм
Снижающий коэффициент
Нержавеющая сталь
от 0.7 дo 0.9
Аллюминий
от 0.35 дo 0.5
Медь
от 0.2 дo 0.4
Латунь
от 0.3 дo 0.6
Падение напряжения
2х жильный BERO
Maкс. 8 В
3х жильный BERO
Maкс. 2.5 В
4х жильный BERO
Maкс. 2.5 В
1) До +70 °C с 3RG41 и 3RG46.
2) Максимальный коммутационный ток для 3хпроводного BERO в нормальных условиях, при рабочей температуре > 50 °C 150 мA.
Глава 4. Электроснабжение потребителей линии упаковки
Основными потребителями линия упаковки гипсокартона являются цепные конвейеры оборудованные асинхронным двигателем мощностью 5,5 кВт; а также станция обвязки с асинхронным двигателем 0,37 кВт; плёночной станцией оборудованное АД мощностью от 0,37 до 1,1 кВт; конвейер цепной с керамопластинами термоусадочной станции 5,5 кВт; станция удвоителя пакетов оборудованное 3мя двигателями мощностью от 0,75 кВт до 11 кВт.
И в качестве электроснабжения осуществляется кабелями марки ВВГ 4/2,5, проложенных в кабельных лотках, трубках и подключены к пускателям размещенных в распределительном шкафу. Распред. шкаф оснащен разъединителями с плавкими вставками сери А3716С, диапазон значений вставок плавких от 8 до 200 А. РШ в сваё время питается кабелем ШВВГ 4/16 длиной 85 метров от ЗРУ 0,4, которая находится в ЦТП 10/0,4.
Внутренняя схема ЦТП осуществлена по типу 2 категории, такая необходимость обусловлена экономической целесообразностью и техническими особенностями производства. Трансформаторы двух обмоточные типа ТМ1000 10/0,4 кВ Таб.01 находятся в помещении ЦТП, разделены кирпичной перегородкой от ЗРУ. Питание на ЦТП приходит от ГПП1 «Кунгурские Электросети», воздушным способом кабелем АС150. Тр.1 и Тр.2 питается через ячейку 4 и ячейку 11 соответственно. Ячейка оборудована разъединителем высоковольтным с изоляционным исполнением на 10000 вольт.
Расчетная нагрузка всех электроприёмников питающихся от ТП:
P=1047 кВт;
Технические параметры ТМ1000
| Тип мощность КТП, кВА | Номинальные токи обмоток Iном., А | Сопротивление обмоток, Ом | Ток к.з. об мотки НН Iк, А | Коммутационные защитные устройства | ||||
| Тип авта. выкл. (АВ) | Тип защиты | Уставки РТМ и УМЗ Iу , А | ||||||
| ВН | НН | Rтр. | Xтр. | |||||
| ТМ1000/10У1 | 102 | 1487 | 0,0056 | 0,026 | 11330 | А3742У | УМЗ | 1000 3000 |
Сечение кабелей принимаем по расчетным и допустимым длительным нагрузкам.
Определим расчетный ток для кабеля питающего РШ и кабеля наиболее удаленного и мощного двигателя линии, по формуле:
Iр.к. = Кс ΣPном. i ÷ √3 Uном. cos φ , А
где: ΣPном. i – сумма номинальных мощностей электроприёмников, питающихся по данному кабелю, кВт;
Uном. – номинальное напряжение электроприёмников, кВ
Т.к. у нас группа электроприёмников с Uном. = 380 В, то целесообразно применить упрощенную формулу для быстроты расчета:
Iр.к. ≈ 1,4∙ ΣPном. i, А
Ф.К. от ЗРУ0,4 до РШ: Iр.к. ≈ 1,4∙118 = 165,2 А
Кабель АД маслостанц У.П.: Iр.к. = Iном. = 22 А
| Наименование кабеля | Расчетный ток кабеля Iр.i , А | Марка кабеля | Сечение жилы Sж, (мм2) по условию | Окончательн Sж, (мм2) | |
| Ip.i | Sмех, Sэк | ||||
| Фидерный кабель от ЗРУ0,4 до РШ | Iр (ф.к.7) = 165 | КГЭШ 4 жил. | 50 IS.H.=236 A | Sмех,=25 | Sмех=25 мм2 |
| Кабель АД маслостанции У.П. | Iр(м)= Iном(м)=22 | ВВГ 4 жил. | 4 IS.H.=54 A | Sмех,=2,5 | По Sмех =2,5мм2 |
Необходимо проверить принятые кабели сети на потери напряжения в условиях нормального режима работы и пуска.
Приведённая длина кабельной линии находится по формуле:
L*=Σℓi Kп.i, км
где, ℓi – фактические длины кабелей различных сечений от базовой расчетной точки, где определено Sк;
Kп.i – коэффициенты привидения кабелей к кабелю сечением 50 мм2,
определяемые по табл. 1.8;
n – число участков кабеля, включаемых последовательно .
L*= 2,6∙ 0,43 = 1,118 км
Определение приведённых длин кабелей
| Наименование кабеля | Сечение силовой жилы Sж , (мм2) | Фактическая длина ℓi, км | Коэффициент привидения Kп | Приведённая длина кабеля , км | |
| В сети ВН ℓ*вн | В сети НН ℓ*нн | ||||
| Марки АС150 от ЦПП до ТП1000 Фидый от ТП доРШ От РШ до АД маслостанц | 150 25 2,5 | 0,65 0,085 0,115 | 0,43 0,54 4,92 | 1,118 — — | ℓ*(вннн)=1,9637 ∙0,0132=0,026 ℓ*ф.к.=0,0459 ℓ*мс=0,75658 |
Проверяю принятые кабели участковой сети на потери напряжения в условиях нормального режима работы.
Номинальное напряжение трансформатора ТП серии ТМ1000 10/0,4 кВ. Причем, номинально напряжение вторичной обмотки Uном.тр= 400 В, соответствует номинальному току нагрузки трансформатора. В режиме холостого хода (х.х.) трансформатора напряжения на вторичной обмотке повышается на 5% и составляет Uо=420 В.
Для нормальной работы электродвигателей величина напряжения на зажимах должна быть не менее 0,95 от номинального, т.е. не менее 360 В.
Таким образом, суммарные допустимые потери напряжения в сети при питании от ТП серий ТМ1000 с Uо=420 В не должны превышать при нормальной работе электродвигателей Σ∆Uнорм=60 В.
Проверка сети на потери напряжения производится для наиболее мощного и наиболее удаленного электродвигателя. При расчетах составляется схема замещения сети рис.01.
Суммарные потери напряжения в сети при нормальной работе электроприемников определяются выражением
Σ∆Uнорм=∆Uтр+∆Uф.к+∆Uэк≤∆Uдоп
где ∆Uтр – потери напряжения на обмотках трансформатора ;
∆Uф.к – в фидерном кабеле;
∆Uэк – в кабеле ответвления к электроприемнику.
Для расчетов необходимо знать Iр.тр(НН)
Iр.тр(НН)= 972÷√3∙0,4=1389 А
Определение потерь напряжения при нормальной работе электроприемников (при cos φ=0,7; температуре обмотки тра. +150ºC, жил кабелей +65 ºC)
Расчетные формулы:
∆Uтр=√3 Iр.тр(1,5Rтр cos φтр + Xтр sin φтр) = =1,73∙1389(1,5∙0,0056∙0,7+0,026∙0,71)=58 В;
∆Uк.л= √3 Iр.к∙ℓк.л∙rк.л∙Кх∙ cos φк.л
| Расчетные участки и точки | Расчетный ток участка кабеля Iр.i, А | Характеристика кабеля | Потери напряжения ∆Uнорм.i в участках сети, В | |||
| Sж, (мм2) | ℓк.л, км | rк.л,Ом/км | Кх | |||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 |
| К1 (трформатора) | Iр.тр=1389 | — | — | — | — | ∆Uтр = 58 В |
| К1 – К2 (ф.к.7) | Iр (ф.к.) = 165,2 | 25 | 0,085 | 0,223 | 1,28 | ∆Uф.к=1,73∙165∙0,085∙0,223∙1,28∙0,7=4,9 |
| К3 – К4 АД маслостан | Iр(мс)= 22 | 2,5 | 0,115 | 2,11 | 1,05 | ∆UБП=1,73∙22∙0,115∙2,11∙1,05∙0,7=6,8 |
| Суммарные потери напряжения для РЩ7 Σ∆Uнорм=11,7 < 58 В | ||||||
Проверка параметров сети по условию пуска
Участковая сеть, выбранная по условию нормального режима, должна быть проверена на возможность пуска наиболее мощных и электрически удаленных двигателей без “опрокидывания”, исходя из допустимых колебаний напряжения на их зажимах.
Для возможности пуска электродвигателей величина напряжения на их зажимах Uп.р. должна быть не мене : для конвейеров – 0,85 Uном.д=360 В.
Определение потерь напряжения ∆Uнорм на зажимах двигателей к моменту их запуска при работе остальных электроприемников с учетом последовательности их включения и возможной работы в режиме холостого хода (Кх.х.=0,5)
∆Uнорм.i= ∆Uнорм(Iр.i÷ Iр.i)
| Расчетные участки и точки | Расчетный ток участка, кабеля Iр.i , А | Потери напряжения ∆Uнорм.i участках сети, В |
| Запуск двигателя 11 кВт I группы электроков комбайна. | ||
| К1 (трформатора) К1 – К2 (ф.к.) К2 – К3 (муп) | Iр.тр=0.81[4+13+92+0,5∙35+0,5∙4+22+0,5(22+80+132)]=0,81∙267,5=217 Iр (ф.к.) =0,81(4+13+22+0,5∙22)=0,81∙50=40,5 Iр (муп) =0,81(22+0,5∙22)=0,81∙33=26,7 | ∆Uтр =∆Uтр (Iр.i÷Iр.i)= 21(217÷492)=9,3 В ∆Uф.к=∆Uф.к(Iр(ф.к)÷ Iр(ф.к))= =13,1(40,5÷ 199)=2,7 В ∆Uм.к1=∆Uф.к(Iр(муп)÷ Iр(муп))= =25(26,7÷ 185)=3,6 В |
| Суммарные потери напряжения для точки К3 Σ∆Uнорм= 15,6 В | ||
Определение значений A Ki для цепей запускаемых двигателей.
Расчетные формулы:
A Ki= (Ri cos φп + Xi sin φп); для кабеля Aк.л= ℓк.л∙rк.л∙Кх∙ cos φп.
Коэффициент мощности при пуске двигателей cos φп≈0,5. Данные Кх для кабелей принимаются из табл. 1.14 , остальные данные – из табл. 2.6
| Расчетные участки и точки | Характеристика кабеля | Влечена AKi для трансформатора и кабеля. | |||
| Sж,(мм2) | ℓк.л , км | rк.л,Ом/км | Кх | | |
| К1 (трансфорра) К1 – К2 (ф.к.) К2 – К3 (муп) | — 25 2,5 | — 0,085 0,115 | — 0,223 0,423 | — 1,46 1,33 | Aтр=1,5∙0,0056∙ 0,5 + 0,026 ∙0,87=0,027 Aф.к.=0,085∙0,223∙ 1,46 ∙0,5=0,031 Aмуп=0,115∙0,423∙ 1,33 ∙0,5=0,062 |
| Суммарное значение для точки К3 Σ A К3 = 0,12 | |||||
Определение расчетных значений напряжения ∆Uп.р на зажимах двигателя , при пуске и пускового тока двигателя Iп.р.
Расчетная формула:
Uп.р= U р п.÷1+√3[Iп.ном÷ U ном.д(Rп cos φп + Xп sin φп)= U0 Σ∆Uнорм.i ÷ 1+√3(Iп.ном÷ U ном.д ) Σ AKi ;
Iп.р= Iп.ном(Uп.р÷ U ном.д) 0,8∙ U ном.д=0,8∙380=304 В
| Расчетные точки | Расчет значений | |||
| Σ∆Uнорм,В | Σ AKi | Uп.р, В | Iп.р, А | |
| К4 | 22,2 | 0,12 | Uп.р= 725 22,2 ÷ 1+1,73(792÷ 380)0,12=563>528 | Iп.р= 792(563÷ 380)=676 |
Расчет токов к.з. сети.
Величины токов к.з. в сетях НН определяются с учетом возможного колебания питающего напряжения в пределах от 0,95 до 1,05 , то номинального напряжения вторичной обмотки трансформатора U ном.тр = 400 В по формуле :
а) для трёхфазном к.з. Iк= 1,05∙U ном тр ÷√3∙Z к , А
б) для двухфазном к.з. Iк= 0,95∙U ном. тр ÷2∙Z к , А
где Z к – сопротивление цепи к.з. в сети НН, Ом
Сопротивление цепи в сетях напряжением 380 В определяется с учетом влияния сети напряжения 6кВ по формуле:
а) для 3/фазного к.з. при температуре жил кабелей +15ºC и обмотки трра. +20ºC
Z к= √( Хс+Хтр+χк.л ∙ L*)2+(Rтр+rк.л.∙ L*)2=√( Хс+Хтр +0,075∙ L*)2+( Rтр+0,363∙ L*)2
б) для 2/фазного к.з. с учетом нагрева жил кабелей до +65 ºC и обмотки трансформатора до +150 ºC
Z к=√( Хс+Хтр +0,075∙ L*)2+( Rтр+0,423∙ L*)2, Ом
где: Хс – сопротивление системы ВН, приведенное к напряжению НН и =0,0105 Ом
L* общая приведенная к НН длина кабелей ВН и НН от базовой точки до т. к.з.
Хтр, Rтр – индуктивное и активное сопротивление обмоток трра. по его техническим данным, и =0,026 и 0,0056 соответственно.
1,5 – коэффициент, учитывающий увеличение активного сопротивления обмоток трансформатора при нагреве от +20ºC до +150 ºC
К1: Z к= √( 0,0105+0,026 +0,075∙ 0,026)2+( 0,0056+0,363∙ 0,026)2=0,0413
Iк= 724,5 ÷1,73∙0,0413=10140 ,
Z к=√( 0,0105+0,026 +0,075∙ 0,026)2+( 0,0056+0,423∙ 0,026)2=0,0431
Iк= 655,5 ÷2∙0,0431=7604 , А
К2: Z к= √( 0,0105+0,026 +0,075∙0,1286)2+( 0,0056+0,363∙ 0,1286)2=0,07
Iк= 724,5 ÷1,73∙0,07=5983 , А
Z к=√( 0,0105+0,026 +0,075∙ 0,1286)2+( 0,0056+0,423∙ 0,1286)2=0,08
Iк= 655,5 ÷2∙0,08=4097 , А
К3: Z к= √( 0,0105+0,026 +0,075∙ 0,3486)2+( 0,0056+0,363∙0,3486)2=0,146
Iк= 724,5 ÷1,73∙0,146=2869 ,
Z к=√( 0,0105+0,026 +0,075∙0,3486)2+( 0,0056+0,423∙0,3486)2=0,168
Iк= 655,5 ÷2∙0,168=1951 , А
Расчет сопротивлений цепи к.з. Z к и Z к; токов к.з. Iк и Iк в кабельных сетях напряжением 10300 и 380 В.
| Расчетная точка к.з. | Суммарное приведенная длина кабелей от базовой точки до точки к.з. ℓ*вн и L*, км | Полное сопротивление цепи к.з., Ом | Точки к.з., А | ||
| Z к | Z к | Iк | Iк | ||
| К1 | L* К1 = ℓ*(вннн)=0,026 | 0,0413 | 0,0431 | 10140 | 7604 |
| К2 | L* К2 = L* К1+ ℓ*ф.к.7=0,026+0,1026=0,1286 | 0,07 | 0,08 | 5983 | 4097 |
| К3 | L* К3 = L* К2+ ℓ*уп=0,1286+0,22=0,3486 | 0,146 | 0,168 | 2869 | 1951 |
Выбор коммутационно-защитной аппаратуры РШ и отключающие уставки защит электрооборудования участка.
Каждый коммутационно-защитный аппарат должен быть выбран по номинальному напряжению Uном, номинальному току Iном и проверен на отключающую способность Sо.пр. или I о.пр.
Выбор разъединителя с плавкими вставками (А37)
Выбор А37 ТП по токам нагрузки и проверка по коммутационной способности в данном расчете не производится, так как это выполнено разработчиком ТП.
Выбор фидерных автоматических выключателей (А37) производится по номинальному напряжению сети и номинальному току. Номинальный ток АВ должен соответствовать условию
Iном.А37 ≥ Iр. А37= Iр. (ф.к) где: Iр. А37 – расчетный ток через А37
Значит, для соблюдения условий выбираем:
Для групы электроприёмников от ТП (ф.к.) Iном.А37=200 А, т.к. Iр. (ф.к.)=165,2 А
Тип А3739Ф Iном=200А I о.пр.=18000 А ПМЗ Iу=4001200
Выбранные А37 проверим на способность отключить максимальный ток к.з., в качестве которого берётся расчетный ток трёхфазного к.з. на выводах А37.
Для выбранных А37 условие полностью соблюдается, т.к. I о.пр.=18000 А – для РФВ ф.к., а по расчету 1,2∙I к = 1,2∙5983=7180 А – для РФВ
18000≥7180
При выборе пускателя для электроустановки заданными являются :
а) номинальное напряжение сети;
б) тип и мощность электроприемников;
в) токи нагрузки и пусковые токи электродвигателей;
г) марка и сечение входящего и отходящего кабелей;
д) значение токов к.з. I к – в месте уставки пускателя и I к – в наиболее удалённом от пускателя точки сети, включаемой данным пускателем.
Максимальные (3/фазные) токи к.з. в сети должны отключаться автоматическими
выключателями или групповыми пускателями. В связи с этим отключающая способность пускателя достаточна, если ток к.з. будет отключаться предыдущим защитным аппаратом, у которого уставка тока отключения МТЗ соответствует условию.
Iу≤ Iк÷Кч= I о.пр÷1,2∙Кч=0,55∙I о.пр ,
Где: Iк – ток к.з. на зажимах пускателя;
I о.пр – отключающая способность проверяемого пускателя;
Кч – коэффициент чувствительности МТЗ предыдущего аппарата 1,2
1,2 – коэффициент надежности.
Для соблюдения условий выбираем:
Т.к. Iр.(мс)=22 А , то для АД маслостанции удвоителя пакетов будет соответствовать
А3716С Iном=25А I о.пр.=1500 А УМЗ Iу=63187 Iт=6000 I о.пр(n=2)=8700 А
Выбор и проверка уставок максимально-токовой защиты (МТЗ) низковольтных аппаратов.
При защите ответвлений к электродвигателям ток уставки МТЗ выбирается по условиям:
Iу ≥Кн I пр ; Iу ≥ I п.ном
где: Кн – коэффициент надежности, принимаемый равным 1,25
При защите магистрали, ток уставки определяется по условию
Iу ≥ Кн I прмах.+ Σ Iр.i
где: I прмах – расчетный пусковой ток наиболее мощного двигателя
Iу.тр.(нн) ≥1,25∙972+217=1187 Iу=1230±15%=1200
Iу.(ф.к.7) ≥1,25∙118+41=159 Iу=180±15%=153
Iу.(уп) ≥1,25∙11+21=32 Iу=32±15%=27,8
Iу.(мс) ≥1,25∙11+0=11 Iу=11±15%=9
Глава 5.Охрана труда
1.Виды работ при монтаже линии упаковки.
Линия упаковки состоит из конвейеров цепного способа транспортировки груза, штапельного стола, станции обвязки, конвейера подачи бруска, пленочной станции, станции термоусадки, удваителя пакетов. Конвейеры и технологические станции оборудованы приводами и датчиками контроля состояния технологического процесса. Контрольные кабели и силовые протягиваются по латкам до щитовых шкафов автоматики, шкафов управления приводами. Монтажные работы проводятся на оборудовании, отключенном от сети, что исключает попадание монтажного персонала под напряжения промышленной сети. Проверка правильности сбора и соединения проводников осуществляется мультиметром, средствами прозвонки кабельных изделий.
Монтаж средств контрольно-измерительного оборудования производится бригадой слесарей КИПиА, контроль и руководство осуществляется мастером или инженером КИПиА. Инженер КИПиА предоставляет перечень видов работ на объекте, в частности линии упаковки.
В данном проекте необходимо осуществить работы монтажа по месту, индуктивных датчиков, оптических датчиков, импульсных датчиков на приводах, концевых выключателей, реле давления, реле температуры, и т.д. Монтаж лотков, коробов и трубок для прокладки кабелей. Произвести обвязку кабелями приводов, датчиков и вывести всё к щитам управления. В щитах управления производится распределение и монтаж коммутирующих элементов, автоматических выключателей, пускателей, реле переключения, клемных колодок согласно схеме расположения. Здесь также производится развязка концов кабелей датчиков по электрическим принципиальным схемам.
Необходимо отметить основные работы при монтаже оборудования средств автоматики:
1. Монтаж лотков, коробов и трубок для прокладки кабелей.
2.Работы в шкафах автоматики.
3.Проклатка кабелей.
2.Наиболие опасные виды работ, что перечислены в п.1.
Персонал, работающий при монтаже оборудования систем автоматики, выполняет два вида наиболее опасных работ:
1. Монтаж лотков, коробов и трубок для прокладки кабелей.
Расположение рабочего места на значительной высоте относительно поверхности земли.
Острые кромки, заусенцы и шероховатость на поверхностях заготовок, инструментов.
2. Работы в шкафах автоматики.
Недостаточная освещённость в рабочей зоне.
Нервно-психические перегрузки.
3. Работы на высоте:
К работам на высоте относят работы, при выполнении которых, работающий находится на высоте 1,3 метра и более от поверхности, перекрытия или рабочего настила.
Эти работы связаны с риском человека упасть с высоты и получить в связи с этим ушиб, вывих, растяжение, перелом какой-либо части тела или погибнуть. А
так же возможностью падения на внизу находящихся людей инструмента, крепежных деталей и других предметов, что может привести к их травмам, увечьям или гибели.
Для предотвращения этого и обеспечения безопасности работ необходимо выполнение следующих мероприятий:
Работы проводим с инвентарных, прошедших испытания помоста марки УЛТ50, лестниц и стремянок высотой не более 5 метров;
На высоте более 1,3 метра обязательно применяем предохранительный пояс, прикрепленный во время работы к конструкции сооружения;
Для подачи требуемых предметов работающему наверху используем веревку, бросать предметы вверх запрещается;
Запрещается стоять под лестницей, с которой производится работа;
Запрещается работать с приставных лестниц, установленных на ступенях других лестниц, ящиках, бочках и других предметов;
Обеспечиваем всех работающих защитными касками установленного образца;
Расчетные нагрузки для строительных лесов и подмостей
Леса и помости должны удовлетворять требованиям прочности и устойчивости, иметь ограждения и удобное сообщение между настилами. Влажность древесины, используемой для изготовления лесов и подмостей, не должна превышать 25%.
По нормам проектирования деревянных конструкций при расчете лесов и подмостей расчетные сопротивления древесины хвойных пород (сосны и ели) принимаются равными:
1) На изгиб:
а) элементы с высотой сечения до 50 см, за исключением упомянутых в пп. «б»— 130 кгс/см2;
б) элементы сплошного прямоугольного сечения со сторонами 14 см и более при высоте сечения до 50 см— 150 кгс/см2;
2) На растяжение вдоль волокон:
а) элементы, не имеющие ослабления в расчетном сечении, — 100 кгс/см2;
б) элементы, имеющие ослабления в расчетном сечении, — 80 кгс/см2.
3) На сжатие и смятие:
а) вдоль волокон — 130 кгс/см2;
б) по всей поверхности поперек волокон —18 кгс/см2.
Для древесины лиственных пород расчетные сопротивления определяют умножением перечисленных выше величин на коэффициенты:
Для березы:
а) на растяжение, изгиб и смятие вдоль волокон — 1,1;
б) на сжатие и смятие поперек волокон — 1,6.
Расчетные сопротивления древесины, кроме того, умножают на коэффициенты условий эксплуатации лесов при воздействии кратковременных нагрузок (1,2) и условий работы лесов (0,85).
В нашем случае сопротивление древесины, при использовании берёзы будет ровно: 1)На изгиб: 150*1,1*1,2*0,85=168,3 кгс/см2
2)На растяжение: 100*1,1*1,2*0,85=112,2 кгс/см2
3)На сжатие и смятие: а) 130*1,6*1,2*0,85=212,16 кгс/см2
б) 18*1,6*1,2*0,85=29,4 кгс/см2
Металлические элементы лесов и подмостей изготовляют из стали марки ВСт3кп.
Расчетные сопротивления стальных элементов для лесов и подмостей принимаются равными: на растяжение, сжатие и изгиб — 2100 кгс/см2, на срез — 130 кгс/см2.
Подмости для монтажных работ рассчитывают на равномерно распределенную нагрузку 100 кгс/м2 и проверяют на сосредоточенный груз 130 кгс (вес рабочего с инструментом). Рабочие настилы должны быть ограждены перилами высотой не менее 1 м. Перила состоят из стоек и пришитых к ним с внутренней стороны трех элементов: устанавливаемой вплотную к настилу бортовой доски высотой 150 мм, промежуточного элемента и поручня. Перила должны выдерживать боковое давление (сосредоточенную нагрузку) не менее 70 кг.
4. Недостаточная освещённость
4.1. Персонал, производящий монтаж и наладку системы, должен четко видеть обслуживаемое оборудование. Большую роль играет освещение, так как при недостаточной освещенности рабочий может произвести ошибочные операции, что может привести к поломке оборудования и возникновению аварийной ситуации. На работоспособность оказывает влияние освещение, для создания комфортных условий труда нужно проектировать освещение с учетом норм (СНиП 230595).
Расчет необходимого количества светильников при заданной освещенности
Данные необходимые для расчета
Шкаф: длина А, ширина В, высота Н, коэффициент отражения потолка, стен и пола 0,3
Фл Начальный световой поток PHILIPS TLD Standart 18Вт 1150 лм
Рекомендуемый поток освещенности Е=50
Коэффициент использования освещенности установки ЛПО10 1*18 К=0,2
Формулы для расчета
1. Определяем площадь помещения:
м 
м2. Расчет индекса помещения:
3. Рассчитываем количество светильников, требуемое для освещения:
Где: Е требуемая освещенность поверхности, лк S площадь пола и задней стенки шкафа, м2
U коэффициент запаса 0,85 К коэффициент использования осветительной установки, который определяется по таблице, исходя из типа светильника, коэффициентов отражения потолка, стен и пола, а так же ранее рассчитанного индекса помещения F,
Фл световой поток одной лампы, n количество ламп в светильнике.
Из данных расчетов видно, что одного светильника достаточно для освещения монтажной поверхности шкафа автоматики. При использовании ламп PHILIPS TLD Standart 18Вт 1150 лм.
Мероприятия по охране труда позволяют за счет небольших затрат свести к минимуму потери от внезапных аварийных ситуаций, а иногда и предотвратить их.
Внимательно проанализировав вредности и опасности присущие данному производству нужно и важно сделать все возможные шаги по их нейтрализации и недопущению ситуаций, в которых могли бы пострадать работники.
Все рассмотренные выше мероприятия и требования по обеспечению безопасности, при монтаже автоматики ведут к снижению уровня профессиональных заболеваний, производственного травматизма, к уменьшению числа поломок оборудования и времени его простоя. И, в конечном итоге, к улучшению качества работ, что позволяет увеличить производительность и еще больше средств выделять на мероприятия по обеспечению безопасности.
Глава 6. Технико-экономическое обоснование
Замена релейной системы управления линии упаковки на микропроцессорную систему обусловлена тем, что микропроцессорная система обладает по сравнению с действующей релейной системой следующими преимуществами:
Система обладает высокой ремонтопригодностью;
Осуществляет полный контроль за ходом технологического процесса и отображения его протекания на визуализации оператора, более высокое быстродействие, что позволяет уменьшить время простоя, сделать работу более эффективной и экономичной;
Уменьшение длительности простоев за счёт автоматической расшифровки аварий и других функциональных возможностей микропроцессорной системы. При неизменных плановых нагрузках это позволит повысить надёжность и ритмичность работы системы.
Снижение потребляемой мощности и затрат на электроэнергию;
Простота модернизации;
Увеличение срока службы;
7.Переход на микропроцессорную систему позволит избавиться от дорогостоящих и дефицитных многожильных кабелей. Это повысит надёжность системы и упростит её эксплуатацию. Наряду с преимуществами микропроцессорная система обладает и недостатками:
Необходимость высококвалифицированного персонала;
Высокая чувствительность к различным помехам;
Сложность настройки.
Расчёт экономической эффективности от внедрения микропроцессорной системы для управления линией упаковки ГКЛ произведён на основании сравнения капитальных и текущих затрат на ныне используемую аппаратуру управления упаковки, собранную на релейной базе и микропроцессорной системой. В данном расчёте не учтены ряд показателей, повышающих эффективность использования микропроцессорной системы управления линии. Это обусловлено тем, что определение численных данных этих показателей возможно только в ходе эксплуатации аппаратуры.
1 ... 4 5 6 7 8 9 10 11 12