[ Проектування основ і фундаментів восьмиповерхового житлового будинку ] | 2 | 2,4 | 0,414 | 37,154 | 0,11 | 22,39 | Пісок дрібний | 0,18381 | |
2,4 | 2,88 | 0,325 | 29,166 | 0,48 | |||||
2,8 | 3,36 | 0,26 | 23,333 | 0,48 | |||||
3,2 | 3,84 | 0,21 | 18,846 | 0,48 | |||||
3,32 | 3,98 | 0,199 | 17,859 | 0,14 | |||||
3,6 | 4,32 | 0,173 | 15,526 | 0,48 |
Повна розрахункова осаду фундаменту виходить підсумовуванням величин осад кожного шару. Вона повинна бути менше величини гранично допустимої опади фундаменту даного типу.
Осадка III шару: S 3 = 1,130999 см
Осадка IV шару: S 4 = 0,18381 см
Отже, осаду підстави фундаменту виходить підсумовуванням осад всіх шарів:
S 3 + S 4 = 1,130999 +0.18381 = 1,314809 ≈ 1,3 см
Гранично допустима осаду для будівель розглянутого типу становить 8см при прийнятому розмірі фундаменту вимоги СНіП виконуються.
7. Розрахунок осад стовпчастого фундаменту 8-и поверхового житлового будинку для внутрішньої колони проходить по осі Б методом пошарового підсумовування
Ширина фундаменту , L = 5,6 м глибина закладення , Η = l / b = 5,6 / 2,4 = 2,33 ≈ 2,4 (рис. 2).
Середній тиск під підошвою .
Визначається величина чинного по підошві фундаменту додаткового тиску:
,
де P-середнє фактичне тиск по підошві фундаменту;
-Природне (побутове) тиск на позначці підошви фундаменту
кПа
Тоді:
Ординати епюри додаткового осадового напруги:
Отримані дані зводимо в таблицю:
№ шару | h, м | Шари підстави | Осадка | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
III | 0 | 0 | 1 | 100,163 | 13,065 | Суглинок текучепластічний | 1,329954 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
0,4 | 0,48 | 0,976 | 97,759 | 0,48 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
0,8 | 0,96 | 0,876 | 87,743 | 0,48 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
1,2 | 1,44 | 0,739 | 74,02 | 0,48 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
1,6 | 1,92 | 0,612 | 61,3 | 0,48 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
1,91 | 2,29 | 0,529 | 52,986 | 0,37 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
IV | 2 | 2,4 | 0,505 | 50,582 | 0,11 | 22,39 | Пісок дрібний | 0,459525 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
2,4 | 2,88 | 0,419 | 41,968 | 0,48 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
2,8 | 3,36 | 0,349 | 34,957 | 0,48 |
Повна розрахункова осаду фундаменту виходить підсумовуванням величин осад кожного шару. Вона повинна бути менше величини гранично допустимої опади фундаменту даного типу. Осадка III шару: S 3 = 1,329954 см Осадка IV шару: S 4 = 0,459525 см Отже, осаду підстави фундаменту виходить підсумовуванням осад всіх шарів: S 3 + S 4 = 1,329954 +0,459525 = 1,789119 ≈ 1,8 см Гранично допустима осаду для будівель розглянутого типу становить 8см при прийнятому розмірі фундаменту вимоги СНіП виконуються. 8. Визначення опади стрічкового фундаменту під зовнішню стіну проходить по осі А методом еквівалентного шару Ширина підошви фундаменту , Осадове тиск під підошвою фундаменту В основі переважає суглинок, тому за таблицею визначимо потужність еквівалентного шару при і відносно сторін підошви фундаменту ≈ 1,4 (рис. 3). Осідання фундаменту методом еквівалентного шару визначаємо за формулою: де - Потужність еквівалентної шару .- Коефіцієнт еквівалентного шару, що враховує жорсткість і форму підошви фундаменту. b = 2,4 м. - ширина підошви фундаменту. У розрахунковій схемі стисливої товщу грунту, яка впливає на осідання фундаменту, приймають рівною двом потужностям еквівалентного шару: Визначаємо коефіцієнт відносної стисливості кожного шару:
Визначаємо середній коефіцієнт відносної стисливості: Повна осаду фундаменту: Гранично допустима осаду для будівель розглянутого типу становить 8см при прийнятому розмірі фундаменту вимоги СНіП виконуються 9. Визначення опади стовпчастого фундаменту під внутрішню стіну проходить по осі Б методом еквівалентного шару Ширина підошви фундаменту , Осадове тиск під підошвою фундаменту В основі переважає суглинок, тому за таблицею визначимо потужність еквівалентного шару при і відносно сторін підошви фундаменту ≈ 2,4 (рис. 4). Осідання фундаменту методом еквівалентного шару визначаємо за формулою: де - Потужність еквівалентної шару .- Коефіцієнт еквівалентного шару, що враховує жорсткість і форму підошви фундаменту. b = 2,4 м. - ширина підошви фундаменту. У розрахунковій схемі стисливої товщу грунту, яка впливає на осідання фундаменту, приймають рівною двом потужностям еквівалентного шару: Визначаємо коефіцієнт відносної стисливості кожного шару:
Визначаємо середній коефіцієнт відносної стисливості: Повна осаду фундаменту: Гранично допустима осаду для будівель розглянутого типу становить 8см при прийнятому розмірі фундаменту вимоги СНіП виконуються 10. Розрахунок пальового фундаменту під зовнішню колону по осі А 8-и поверхового житлового будинку Район будівництва м. Воронеж. За обрізу фундаменту діє розрахункова вертикальна навантаження, отримане для розрахунку за II граничним станом N II = 925,4 кН / м. Планувальна позначка DL дорівнює 129,75. Рівень грунтових вод відповідає позначці WL = 127,65 м, тобто знаходиться на глибині 2,1 м. від планувальної позначки DL. Інженерно-геологічні умови.
Будинок має підвал, глибиною 1,9 м., майданчик передбачуваного будівництва складена гарними по міцності грунтами (в основі переважають суглинки). Тому фундамент не глибокого закладення буде мати явну перевагу перед пальових, тому що обсяг земляних робіт для обох варіантів фундаментів буде практично однаковий, а трудомісткість забивання паль буде значно вище, ніж укладання піщаної подушки. Тому фундамент палі проектуємо як навчальний варіант. Глибина закладення ростверку: Приймаються залізобетонну забивну палю перетином , Стандартної довжини L = 4,5 м., С-4 ,5-30 (ГОСТ 19804.1-79), довжина вістря 0.25м. (Рис. 5); паля працює на центральний стиск, тому закладення палі в ростверк приймаємо 0,3 м. Нижній кінець палі забивається в пісок дрібний на глибину 1,91 м. Під підошвою ростверку залягає суглинок текучепластічний потужністю 1,69 м. Опір на бічній поверхні палі в суглинку (I L = 0,74): на глибині z 1 = 4,04 м f 1 = 7,64 кПа Нижче залягає пісок дрібний потужністю 2,51 м. Ділимо його на два шари 1,26 м і 1,06 м. Опір на бічній поверхні палі в піску (e = 0,55): на глибині z 2 = 5,52 м f 2 = 53,98 кПа, на глибині z 3 = 6,77 м f 3 = 55,6 кПа. Визначаємо несучу здатність палі: Тоді розрахункове навантаження, що допускається на палю по грунту, складе: де - Коефіцієнт безпеки по грунту. Визначаємо кількість паль на 1 пог. м. фундаменту: де - Розрахункове навантаження на фундамент по 1 граничного стану. - Коефіцієнт, що залежить від виду пальового фундаменту; для окремо розташованої фундаменту під колону d = 0,3 м - сторона палі. d р = 2,5 м - висота ростверку і фундаменту, яка не увійшла в розрахунок при визначенні N I. - Питома вага бетону. При проектування окремо пальового фундаменту кількість паль округляється до цілого числа в більшу сторону, таким чином приймаємо фундамент палі з 4 паль. Висота ростверку призначається оріентіровачно з умови міцності ростверку на продавлювання і вигин: Приймаються висоту ростверку з конструктивних міркувань h р = 0,5 м. Щоб отримати мінімальні планові розміри ростверку і тим зменшити його матеріаломісткість, призначаємо мінімально допустима відстань між осями паль, рівне трьом їх діаметрам: , А відстань від краю ростверку до бічної грані палі - по 0,05 (свеси). Приймаються розміри ростверку в плані 1,3 * 1,3 м. Розрахункове навантаження на палю у позацентрово навантаженому фундаменті знаходять за формулою: Визначаємо додаткову вертикальне навантаження, що діє по підошві ростверку, за рахунок власної ваги ростверку G р і грунту засипки G гр на обрізі ростверку: кН де: V р - обсяг займаний ростверком, подколонніка і підлогою підвалу м 3 γ δ = 22кН / м 3 - питома вага монолітного залізобетонного ростверку, подколонніка БК-2 і статі. Визначаємо вагу грунту засипки: кН де: м 3 γ гр = 18кН / м 3 - питома вага грунтової засипки кН кН <354,22 кН = P св Далі необхідно провести розрахунок підстави по II граничним станом (за деформаціями визначити осадку). Якщо умови розрахунку за II граничного стану будуть забезпечені, то отриману конструкцію фундаменту можна вважати остаточно запроектованої. Средневзвешанное значення кута внутрішнього трненія грунтів, що прорізаються палею, визначають за формулою: . Визначаємо розміри грунто-пальового масиву у підошви ростверку: м. Розміри площі підошви умовного фундаменту: м. Площа підошви: м 2. Обсяг на бічних гранях умовного фундаменту разом з прігрузкой грунто-пальового масиву і на обріз ростверку: м 3. Обсяг ростверку, подколонніка БК-2 та підземної частини колони: м 3. Обсяг паль: м 3. Об'єм грунту: м 3. Середньозважене значення питомої ваги шарів грунту, що залягають вище підошви умовного фундаменту, з урахуванням вісового дії води нижче рівня підземних вод: Вага грунту в обсязі умовного фундаменту: кН. Вага паль, ростверку і підземної частини колони кН. Сумарна вертикальне навантаження від усіх частин умовного фундаменту: кН. Тиск на грунт по підошві умовного фундаменту: кН / м 3. Розрахунковий тиск на грунт підстави умовного фундаменту в рівні його підошви: . Для φ II = 30 0 (шар IV, пісок дрібний, щільний, насичений водою) знаходимо: так, як L / H = 8,8 м. Де: h s = 5,3 м - товщина шару грунту вище подшви умовного фундаменту з боку підвалу. h cf = 0,2 м - товщина конструкції підлоги підвалу. γ cf = 22кН / м 3 - розрахункове значення питомої ваги конструкції підлоги підвалу. Глибина підвалу d в = 1,9 м, тоді: Таким чином влови P <R - 309,38 <582,652 виконується. 11. Розрахунок пальового фундаменту під внутрішню колону по осі Б 8-і поверхового житлового будинку Район будівництва м. Воронеж. За обрізу фундаменту діє розрахункова вертикальна навантаження, отримане для розрахунку за II граничним станом N II = 878,3 кН / м. Планувальна позначка DL дорівнює 129,75. Рівень грунтових вод відповідає позначці WL = 127,65 м, тобто знаходиться на глибині 2,1 м. від планувальної позначки DL. Інженерно-геологічні умови
Будинок має підвал, глибиною 1,9 м., майданчик передбачуваного будівництва складена гарними по міцності грунтами (в основі переважають суглинки). Тому фундамент не глибокого закладення буде мати явну перевагу перед пальових, тому що обсяг земляних робіт для обох варіантів фундаментів буде практично однаковий, а трудомісткість забивання паль буде значно вище, ніж укладання піщаної подушки. Тому фундамент палі проектуємо як навчальний варіант. Глибина закладення ростверку: Приймаються залізобетонну забивну палю перетином , Стандартної довжини L = 4,5 м., С-4 ,5-30 (ГОСТ 19804.1-79), довжина вістря 0.25м.; Паля працює на центральний стиск, тому закладення палі в ростверк приймаємо 0,3 м. Нижній кінець палі забивається в пісок дрібний на глибину 1,91 м. Під підошвою ростверку залягає суглинок текучепластічний потужністю 1,69 м. Опір на бічній поверхні палі в суглинку (I L = 0,74): на глибині z 1 = 4,04 м f 1 = 7,64 кПа Нижче залягає пісок дрібний потужністю 2,51 м. Ділимо його на два шари 1,26 м і 1,06 м. Опір на бічній поверхні палі в піску (e = 0,55): на глибині z 2 = 5,52 м f 2 = 53,98 кПа, на глибині z 3 = 6,77 м f 3 = 55,6 кПа. Визначаємо несучу здатність палі: Тоді розрахункове навантаження, що допускається на палю по грунту, складе: де - Коефіцієнт безпеки по грунту. Визначаємо кількість паль на 1 пог. м. фундаменту: де - Розрахункове навантаження на фундамент по 1 граничного стану. - Коефіцієнт, що залежить від виду пальового фундаменту; для окремо розташованої фундаменту під колону d = 0,3 м - сторона палі. d р = 2,5 м - висота ростверку і фундаменту, яка не увійшла в розрахунок при визначенні N I. - Питома вага бетону При проектування окремо пальового фундаменту кількість паль округляється до цілого числа в більшу сторону, таким чином приймаємо фундамент палі з 4 паль. Висота ростверку призначається оріентіровачно з умови міцності ростверку на продавлювання і вигин: Приймаються висоту ростверку з конструктивних міркувань h р = 0,5 м. Щоб отримати мінімальні планові розміри ростверку і тим зменшити його матеріаломісткість, призначаємо мінімально допустима відстань між осями паль, рівне трьом їх діаметрам: , А відстань від краю ростверку до бічної грані палі - по 0,05 (свеси). Приймаються розміри ростверку в плані 1,3 * 1,3 м. Розрахункове навантаження на палю у позацентрово навантаженому фундаменті знаходять за формулою: Визначаємо додаткову вертикальне навантаження, що діє по підошві ростверку, за рахунок власної ваги ростверку G р і грунту засипки G гр на обрізі ростверку: кН де: V р - обсяг займаний ростверком, подколонніка і підлогою підвалу м 3 γ δ = 22кН / м 3 - питома вага монолітного залізобетонного ростверку, подколонніка БК-2 і статі. Визначаємо вагу грунту засипки: кН де: м 3 γ гр = 18кН / м 3 - питома вага грунтової засипки кН кН <354,22 кН = P св Далі необхідно провести розрахунок підстави по II граничним станом (за деформаціями визначити осадку). Якщо умови розрахунку за II граничного стану будуть забезпечені, то отриману конструкцію фундаменту можна вважати остаточно запроектованої. Средневзвешанное значення кута внутрішнього трненія грунтів, що прорізаються палею, визначають за формулою: . Визначаємо розміри грунто-пальового масиву у підошви ростверку: м. Розміри площі підошви умовного фундаменту: м. Площа підошви: м 2. Обсяг на бічних гранях умовного фундаменту разом з прігрузкой грунто-пальового масиву і на обріз ростверку: м 3. Обсяг ростверку, подколонніка БК-2 та підземної частини колони: м 3. Обсяг паль: м 3. Об'єм грунту: м 3. Середньозважене значення питомої ваги шарів грунту, що залягають вище підошви умовного фундаменту, з урахуванням вісового дії води нижче рівня підземних вод: Вага грунту в обсязі умовного фундаменту: кН. Вага паль, ростверку і підземної частини колони кН. Сумарна вертикальне навантаження від усіх частин умовного фундаменту: кН. Тиск на грунт по підошві умовного фундаменту: кН / м 3. Розрахунковий тиск на грунт підстави умовного фундаменту в рівні його підошви: . Для φ II = 30 0 (шар IV, пісок дрібний, щільний, насичений водою) знаходимо: так, як L / H = 8,8 м. Де: h s = 5,3 м - товщина шару грунту вище подшви умовного фундаменту з боку підвалу. h cf = 0,2 м - товщина конструкції підлоги підвалу. γ cf = 22кН / м 3 - розрахункове значення питомої ваги конструкції підлоги підвалу. Глибина підвалу d в = 1,9 м, тоді: Таким чином влови P <R -297,629 <582,652 виконується 12. Розрахунок осад за методом елементарного підсумовування для пальового фундаменту під зовнішню колону по осі А Ширина фундаменту b ум = 2м., Глибина закладення d = 7,4 м., середній тиск під підошвою P = 309,38 кПа, η = 1 (рис. 6). Розрахунок ведеться в табличній формі. Спочатку будуються епюри природного і додаткового тиску, а потім визначається величина чинного по підошві фундаменту додаткового тиску: На контакті IV та V шарів Т. до V шар - глина напівтверда є водоупором, то на нього тисне стовп води вище покрівлі цього шару. Тоді з урахуванням цього У V шарі (глибина 14,7 м) Всі необхідні для побудови епюр природного тиску і додаткового тиску, а також для визначення нижньої межі стисливої товщі обчислення зводимо в таблицю:
Визначаємо розрахункову осадку в межах стиснутої товщі, потужністю 4,14 м за формулою: S 4 = 1,3918 ≈ 1,4 см. S 5 = 0,0119 ≈ 0,01 см. Сума осад всіх верств S = 1,41 см <8см, що задовольняє вимогам СНіП. 13. Розрахунок осад за методом елементарного підсумовування для пальового фундаменту під внутрішню колону по осі Б (без урахування взаємного дії, який стоїть поруч умовного фундаменту) Ширина фундаменту b ум = 2м., Глибина закладення d = 7,4 м., середній тиск під підошвою P = 297,629 кПа, η = 1 (рис. 7). Розрахунок ведеться в табличній формі. Спочатку будуються епюри природного і додаткового тиску, а потім визначається величина чинного по підошві фундаменту додаткового тиску: На контакті IV та V шарів Т. до V шар - глина напівтверда є водоупором, то на нього тисне стовп води вище покрівлі цього шару. Тоді з урахуванням цього У V шарі (глибина 14,7 м) Всі необхідні для побудови епюр природного тиску і додаткового тиску, а також для визначення нижньої межі стисливої товщі обчислення зводимо в таблицю:
Визначаємо розрахункову осадку в межах стиснутої товщі, потужністю 4,14 м за формулою: S 4 = 1,286 ≈ 1,3 см. S 5 = 0см. Сума осад всіх верств S = 1,3 см <8см, що задовольняє вимогам СНіП. 14. Розрахунок осад за методом елементарного підсумовування для пальового фундаменту під внутрішню колону по осі Б. (з урахуванням взаємної дії, який стоїть поруч умовного фундаменту) Ширина фундаменту b ум = 2м., Довжина фундаменту l ум = 4м., Глибина закладення d = 7,4 м., середній тиск під підошвою P = 297,629 кПа, η = 2, приймаємо η = 2,4 (рис. 7) . Розрахунок ведеться в табличній формі. Спочатку будуються епюри природного і додаткового тиску, а потім визначається величина чинного по підошві фундаменту додаткового тиску: На контакті IV та V шарів Т. до V шар - глина напівтверда є водоупором, то на нього тисне стовп води вище покрівлі цього шару. Тоді з урахуванням цього У V шарі (глибина 14,7 м) Всі необхідні для побудови епюр природного тиску і додаткового тиску, а також для визначення нижньої межі стисливої товщі обчислення зводимо в таблицю:
Визначаємо розрахункову осадку в межах стиснутої товщі, потужністю 4,14 м за формулою: S 4 = 1,466 ≈ 1,5 см. S 5 = 0,0685 див. Сума осад всіх верств S = 1,5685 см <8см, що задовольняє вимогам СНіП. 15. Визначення опади пальового фундаменту під зовнішню колону по осі А 8-и поверхового житлового будинку методом еквівалентного шару Ширина підошви фундаменту , Осадове тиск під підошвою фундаменту . В основі переважають піски, тому за таблицею визначимо потужність еквівалентного шару при і відносно сторін підошви фундаменту (Рис. 8). Осідання фундаменту методом еквівалентного шару визначаємо за формулою: де - Потужність еквівалентної шару м - Коефіцієнт еквівалентного шару, що враховує жорсткість і форму підошви фундаменту. b = 2м - умовна ширина підошви фундаменту. У розрахунковій схемі стисливої товщу грунту, яка впливає на осідання фундаменту, приймають рівною двом потужностям еквівалентного шару: Визначаємо коефіцієнт відносної стисливості кожного шару:
Визначаємо середній коефіцієнт відносної стисливості: Повна осаду фундаменту: . Гранично допустима осаду для будівель розглянутого типу становить 8см при прийнятому розмірі фундаменту вимоги СНіП виконуються. 16. Визначення опади пальового фундаменту під внутрішню колону по осі Б 8-і поверхового житлового будинку методом еквівалентного шару Ширина підошви фундаменту , Осадове тиск під підошвою фундаменту . В основі переважають піски, тому за таблицею визначимо потужність еквівалентного шару при і відносно сторін підошви фундаменту (Рис. 9). Осідання фундаменту методом еквівалентного шару визначаємо за формулою: де - Потужність еквівалентної шару м - Коефіцієнт еквівалентного шару, що враховує жорсткість і форму підошви фундаменту. b = 2м - умовна ширина підошви фундаменту. У розрахунковій схемі стисливої товщу грунту, яка впливає на осідання фундаменту, приймають рівною двом потужностям еквівалентного шару: Визначаємо коефіцієнт відносної стисливості кожного шару:
Визначаємо середній коефіцієнт відносної стисливості: Повна осаду фундаменту: . Гранично допустима осаду для будівель розглянутого типу становить 8см при прийнятому розмірі фундаменту вимоги СНіП виконуються. 19. Розрахунковий відмову і вибір устаткування для занурення палі Розрахунковий відмова палі обчислюють за формулою: , де: h = 1500кН / м 2 - коефіцієнт, що приймається в залежності від матеріалу палі. А = 0,09 м 2 - площа, обмежена зовнішнім контуром суцільного або порожнього поперечного перерізу стовбура палі (незалежно від наявності або відсутності у палі вістря). М = 1,76 - коефіцієнт, що приймається при забиванні паль молотами ударної дії рівним одиниці. E d - розрахункова енергія удару: а = 25 Дж / кН. N = P = 368,488 кН - розрахункове навантаження, що допускається на палю і прийнята в проекті. т 1 = 2,6 т - маса молота. m 2 = 1,04 т - маса палі і наголовніка. m 3 = 0,2 т - маса подбабка. - Коефіцієнт відновлення удару; при забиванні залізобетонних паль молотами ударної дії з застосуванням наголовника з дерев'яним вкладишем . Молот, з розрахунковою енергією E d повинен відповідати умові: k m = 6 - для залізобетонних паль при трубчастому дизель-молоті З-995 Тоді розрахунковий відмова буде дорівнює: 18. Техніко-економічне порівняння варіантів фундаментів за укрупненими показниками V котл.МЗ = 18,272 м 3 V котл.СВ = 16,384 м 3 V сб.ж / б.МЗ = 4,704 м 3 V мон.ж / б.МЗ = 6,72 м 3 V мон.ж / б.СВ = 0,845 м 3
Висновок: за результатами техніко-економічного порівняння кращим виявився фундамент мілкого закладення. Будь ласка, не зберігайте тестовий текст. |