приховати рекламу

Розрахунково-аналітичне дослідження показників пожежної небезпеки речовин та прогнозування динаміки

[ виправити ] текст може містити помилки, будь ласка перевіряйте перш ніж використовувати.


Нажми чтобы узнать.
скачати

Державна установа освіти

«Командно-інженерний інститут»

МНС Республіки Білорусь

Кафедра тактики проведення аварійно-рятувальних робіт

і гасіння пожеж

Курсова робота

з дисципліни

«Небезпечні фактори надзвичайних ситуацій природного і техногенного характеру»

Тема: «Розрахунково-аналітичне дослідження показників пожежної небезпеки речовин і прогнозування динаміки розвитку пожеж в приміщенні»

МІНСЬК-2010

Зміст

Введення

Опис фізико - хімічних властивостей діпропілового ефіру

Визначення теоретичного кількості повітря, необхідного для згоряння діпропілового ефіру

Визначення теоретичного кількості повітря, необхідного для згоряння суміші газів

Визначення обсягу і складу продуктів, що виділилися при повному згорянні діпропілового ефіру

Визначення обсягу і складу продуктів, що виділилися при повному згорянні газової суміші

Визначення нижчої теплоти згоряння діпропілового ефіру

Визначення нижчої теплоти згоряння суміші газів

Визначення адіабатичне температури горіння і тиску вибуху діпропілового ефіру

Визначення адіабатичне температури горіння і тиску вибуху суміші газів

Визначення концентраційних меж займання речовин

Визначення температури спалаху і температурних меж займання парів діпропілового ефіру

Порівняння розрахункових значень показників пожежної небезпеки діпропілового ефіру з довідковими та розрахунок відносної похибки

Динаміка розвитку внутрішнього пожежі

Розрахунок зміни площі пожежі в залежності від часу вільного розвитку пожежі

Розрахунок температури пожежі в задані проміжки часу

Визначення характеристик вражаючих факторів і ступеня їх впливу на людей та навколишнє середовище

Прогнозування хімічної обстановки при аварії на ХНО

Введення


Комплекс заходів забезпечення безпечної експлуатації потенційно небезпечних об'єктів включає в себе такі найважливіші елементи, як:

а) завчасне прогнозування можливої ​​обстановки на об'єкті і прилеглій території при виникненні надзвичайної ситуації;

б) оперативна оцінка ситуації, при цьому обстановки;

в) вжиття заходів екстреного захисту персоналу та населення.

У комплексі заходів захисту виробничого персоналу промислових об'єктів і населення від наслідків пожеж та аварій на хімічно небезпечних об'єктах, важливе місце займає завчасне прогнозування можливої ​​обстановки.

Знання суті процесу горіння, його законів, механізмів і способів його припинення, а також особливостей поширення СДОР при викиді (виливши) необхідні для успішної роботи кожного працівника органів і підрозділів з ​​надзвичайних ситуацій.


Опис фізико-хімічних властивостей діпропілового ефіру


Діпропіловий ефір відноситься до класу органічних речовин, званих прості ефіри. Простими ефірами називають похідні спиртів, утворені в результаті заміщення водню гідроксильної групи спирту на вуглеводневий залишок [1]. Ці сполуки можна розглядати і як похідні води, в молекулі якої вуглеводневими залишками заміщені обидва атоми водню:






пропіловий спирт вода діпропіловий ефір


Як видно з наведеної формули, в молекулі діпропілового ефіру два вуглеводневих залишку (пропильной радикали) з'єднані через кисень (ефірний кисень).

Для молекули діпропілового ефіру можлива внутриклассовая структурна ізомерія, зумовлена ​​різним будовою вуглецевого скелета у ізомерів. Наприклад:





діпропіловий ефір метілпентіловий ефір


Так само має місце ще один різновид структурної ізомерії, пов'язана з різним порядком зв'язку структурних елементів. Наприклад:




діпропіловий ефір 1-гексанолу


Фізико-хімічні властивості: безбарвна рідина. Мовляв. маса 102,2; плотн. 736 кг / м 3; т. плавл. - 122 ° С; т. кип. = 6,2408 – 1397,34/(240,177 + t ) при т-ре от – 43 до 89°С; коэф. 89,5 ° С; lgP = 6,2408 - 1397,34 / (240,177 + t) при т-рі від - 43 до 89 ° С; коеф. диф. пари в повітрі 0,0588 см 2 / с (расч.); тепл. образів. - 293,4 кДж / моль; тепл. сгор. - 3760 кДж / моль (расч.); розчинність в воді 0,25% мас.

Пожежонебезпечні властивості: ЛЗР. Т доп - 2 ° С (расч.); Т самовоспл 189 ° С; НКПРП 1,22% об. (Расч.); НТПРП: - 14 ° С; ВТПРП: 18 ° С; МВСК 9,5% об. (Расч.), при розведенні пароповітряної суміші азотом; 12,4% об. (Рачс.) при розведенні діоксидом вуглецю, 11,3% об. (Расч.) при розведенні водяною парою; мінімальна флегматізірующая концентрація діоксиду вуглецю 39,8% об. (Расч.), азоту 53,8% об. (Расч.), водяної пари 45,4% об. (Расч.); пекло. т. гір. 1263 К.

Хімічні властивості

Головною особливістю діпропілового ефіру, як і всіх представників простих ефірів, є їх хімічна інертність [2]. На відміну від складних ефірів він не гідролізується і не розкладається водою. Безводний (абсолютний) діпропіловий ефір на відміну від спиртів при звичайних температурах не реагує з металевим натрієм, тому що в його молекулах немає активного водню.

Розщеплення діпропілового ефіру відбувається під дією деяких кислот. Наприклад, концентрована (особливо димить) сірчана кислота поглинає пари діпропілового ефіру, і при цьому утворюється складний ефір сірчаної кислоти і пропіловий спирт:



Йодістоводородная кислота також взаємодіє з діпропіловим ефіром, в результаті утворюється йодистий пропив і пропіловий спирт:



При нагріванні металевий натрій розщеплює діпропіловий ефір з утворенням пропілнатрія і пропілата натрію:



Важливо мати на увазі, що звертатися з діпропіловим ефіром треба дуже обережно, він дуже горючий, а пари його з повітрям утворюють вибухонебезпечні суміші. Комі того, при тривалому зберіганні, особливо на світлі, діпропіловий ефір окислюється киснем повітря і в ньому утворюються перекисні сполуки; останні від нагрівання можуть розкладатися з вибухом. Такі вибухи можливі при перегонці довго стояв ефіру.


гідропероксид діпропілового ефіру


Визначення теоретичного кількості повітря, необхідного для згоряння діпропілового ефіру


Теоретична кількість повітря визначається з рівняння матеріального балансу процесу горіння. У разі горіння діпропілового ефіру рівняння реакції має вигляд:

2 ) = 6 CO 2 +7 H 2 O + 33,84 N 2 + Q З 6 Н 14 Про + 9 (О 2 ∙ 3,76 N 2) = 6 CO 2 +7 H 2 O + 33,84 N 2 + Q


Для індивідуальних хімічних речовин теоретичне кількість повітря, необхідного для їх горіння, розраховується за формулою:


в = V в = , (1)

де , (2)


- Кількість молей кисню;

- Кількість молей горючої речовини;

4,76 - кількість повітря, кмоль (м 3), в якому міститься 1 кмоль (м 3) кисню;

- Вага одного кіломоля пального, кг / кмоль.

- Обсяг одного кіломоля повітря при заданих умовах:


= , (3)


де, Т - температура, К;

- Нормальний тиск (101325 Па);

- Температура, рівна 273 К;

давление, Па. P - тиск, Па.

Використовуючи формули (1), (2), і (3) зробимо розрахунок теоретичного кількості повітря, необхідного для горіння 1 кг діпропілового ефіру при температурі Т, за завданням рівною 0 (273 К) і тиску Р, що дорівнює 750 мм рт.ст. (99991,8 Па):

= = = 22,7 (м 3)

= = 9

= = = 9,5 (м 3 / кг)


Визначення теоретичного кількості повітря, необхідного для згоряння суміші газів


Зробимо розрахунок необхідної кількості повітря для кожного компонента суміші.

6 – 20%; CO – 10%; C 4 H 10 – 30%; H 2 S – 40%. Склад суміші газів (за завданням): З 3 H 6 - 20%; CO - 10%; C 4 H 10 - 30%; H 2 S - 40%.

Рівняння горіння компонентів:


6 + 4,5(О 2 ∙ 3,76 N 2 ) = 3 CO 2 + 3 H 2 O + 16,92 N 2 + Q З 3 H 6 + 4,5 (О 2 ∙ 3,76 N 2) = 3 CO 2 + 3 H 2 O + 16,92 N 2 + Q

= = 4,5;

2 ) = CO 2 + 1,88 N 2 + Q СО + 0,5 (О 2 ∙ 3,76 N 2) = CO 2 + 1,88 N 2 + Q

= = 0,5

О 2 ∙ 3,76N 2 ) = 4CO 2 + 5H 2 O + 24,44N 2 + Q C 4 H 10 + 6.5 (О 2 ∙ 3,76 N 2) = 4CO 2 + 5H 2 O + 24,44 N 2 + Q

= = 6,5

О 2 ∙ 3,76N 2 ) = SO 2 + H 2 O + 5,64N 2 + Q H 2 S + 1,5 (О 2 ∙ 3,76 N 2) = SO 2 + H 2 O + 5,64 N 2 + Q


Оскільки окислення сірководню протікає в умовах надлишку повітря (α = 1, 3 за умовою) утворюється сірчистий ангідрид.


1,5


Розрахунок повітря, необхідного для горіння суміші газів розрахуємо за допомогою рівняння:


(4)


де, - Вміст кисню в газовій суміші (% об.);

- Зміст-го компонента в газовій суміші (% об.).

Оскільки кисню не міститься в досліджуваної газової суміші рівняння (4) набуде вигляду:


16,67 (м 3 / м 3)


Визначення обсягу і складу продуктів, що виділилися при повному згорянні діпропілового ефіру


Визначимо теоретичний обсяг продуктів горіння діпропілового ефіру за формулою:


(5)


З рівняння реакції:


2 ) = 6 CO 2 + 7 H 2 O + 33,84 N 2 + Q З 6 Н 14 Про + 9 (О 2 ∙ 3,76 N 2) = 6 CO 2 + 7 H 2 O + 33,84 N 2 + Q

3 / м 3)


Визначимо надлишок повітря:


= (6)

3 / м 3)

Визначимо практичний обсяг продуктів горіння:


(7)

3 / м 3)


Визначення обсягу і складу продуктів, що виділилися при повному згорянні газової суміші


Визначимо теоретичний обсяг продуктів горіння газової суміші за формулою:


(8)


О 2 ∙ 3,76N 2 ) = 3CO 2 + 3H 2 O + 16,92N 2 + Q З 3 H 6 + 4,5 (О 2 ∙ 3,76 N 2) = 3CO 2 + 3H 2 O + 16,92 N 2 + Q

О 2 ∙ 3,76N 2 )= CO 2 + 1,88N 2 + Q СО + 0,5 (О 2 ∙ 3,76 N 2) = CO 2 + 1,88 N 2 + Q

О 2 ∙ 3,76N 2 ) = SO 2 + H 2 O + 5,64N 2 + Q H 2 S + 1,5 (О 2 ∙ 3,76 N 2) = SO 2 + H 2 O + 5,64 N 2 + Q

4 H 10 + 6,5(О 2 ∙ 3,76 N 2 ) = 4 CO 2 + 5 H 2 O + 24,44 N 2 + Q C 4 H 10 + 6,5 (О 2 ∙ 3,76 N 2) = 4 CO 2 + 5 H 2 O + 24,44 N 2 + Q

З реакцій горіння (окислення) отримаємо:

3 ∙ 0,2 + 1 ∙ 0,1 + 4 ∙ 0,3 1,9 (м 3 / м 3)

3 ∙ 0,2 + 1 ∙ 0,4 + 5 ∙ 0,3 2,5 (м 3 / м 3)

З формули (5) отримаємо:


3 / м 3)


За допомогою (6,7) знайдемо надлишок повітря і практичний обсяг продуктів горіння:

3 / м 3)

3 / м 3)

Визначення нижчої теплоти згоряння діпропілового ефіру


Рівняння для визначення нижчої теплоти згоряння індивідуальних речовин має вигляд:


(9)


Використовуючи довідкові дані [3], знаходимо стандартні теплоти утворення: = 293,4 кДж / моль; = - 393,6 кДж / моль; = - 241,9 кДж / моль.

3761,5 (кДж / моль)


Визначення нижчої теплоти згоряння суміші газів


Визначення проводиться за формулою:


(10)


(КДж / моль)

(КДж / моль)

(КДж / моль)

(КДж / моль)

Використовуючи (10) отримаємо:

(КДж / моль)


Визначення адіабатичне температури горіння і тиску вибуху діпропілового ефіру


Так як у випадку визначення адіабатичне температури горіння тепловтрати відсутні, то все виділилося тепло йде на нагрів продуктів горіння. Середнє тепломісткість 1 моля продуктів горіння буде складати [4]:


(КДж / кмоль)


Скористаємося залежністю теплосодержания газів від температури [5], для встановлення температури, якої відповідає таке тепломісткість. Зробимо це орієнтуючись на азот, оскільки його більше за все в продуктах горіння. З таблиці. 2 додаток 2 [5] видно, що при температурі 2200 ° С тепломісткість азоту 74121,1 кДж / кмоль. Уточнимо, скільки треба було б тепла, щоб нагріти продукти горіння до такої температури:


(КДж / кмоль)


Але це більше, ніж виділилося тепла в результаті реакції горіння , Тому можна сказати, що температура горіння менше, ніж 2200 ° С. Скористаємося методом послідовних наближень і визначимо, скільки буде потрібно тепла для нагрівання продуктів горіння до 2100 ° С:

(КДж / кмоль)

Оскільки вже менше, ніж , То з цього можна зробити висновок, що температура горіння діпропілового ефіру має значення між 2100 і 2200 ° С.

Уточнимо шукану температуру лінійною інтерполяцією між двома цими найближчими значеннями:



Тиск вибуху визначимо за формулою:


(Атм)


Визначення адіабатичне температури горіння і тиску вибуху суміші газів


Аналогічно пункту 1.5.1. проведемо розрахунок середнього теплосодержания продуктів горіння суміші газів:


(КДж / кмоль)


З таблиці. 2 додаток 2 [5], тепломісткість азоту при температурі 700 ° С 21331,3 (кДж / кмоль). Обчислимо, скільки треба було б тепла, щоб нагріти продукти реакцій до такої температури:


(КДж / кмоль)


Це більше, ніж виділилося тепла в результаті реакцій горіння (окислення) , Тому можна сказати, що температура горіння (окислення) суміші газів менше, ніж 700 ° С. Визначимо, скільки буде потрібно тепла для нагрівання продуктів реакцій до 600 ° С:

(КДж / кмоль)

Оскільки , Уточнимо шукану температуру лінійною інтерполяцією:



Визначимо тиск вибуху:


(Атм)


Визначення концентраційних меж займання речовин


а) Діпропіловий ефір:



б) Суміш газів:



Визначення температури спалаху і температурних меж займання парів діпропілового ефіру


а) Визначення температури спалаху.

Т ВСП визначимо з рівняння Блінова:



За допомогою рівняння Антуана визначимо Р:



= 6,2408; В = 1397,34; С А = 240,177 – постоянные Антуана де A = 6,2408; В = 1397,34; С А = 240,177 - постійні Антуана

1 = -7 Приймемо t 1 = -7 ; Т 1 = 266 К

2 = -6 Вибираємо t 2 = -6 ; Т 2 = 267 До

Так як то методом лінійної інтерполяції визначаємо :



б) Визначення температурних меж:



= 6,2408; В = 1397,34; С А = 240,177 – постоянные Антуана Де A = 6,2408; В = 1397,34; С А = 240,177 - постійні Антуана


Порівняння розрахункових значень показників пожежної небезпеки діпропілового ефіру з довідковими та розрахунок відносної похибки


Таблиця 1. Розрахункові та довідкові дані

п / п

Показник

Розмірність

Розрахункові значення

Довідкові значення

Відносна похибка

1.

н Теплота горіння Q н

кДж / моль

3761,5

3760,0

0,04

2.

Темпер. горіння Т гір

2118

1536,0

40,6

3.

Тиск вибуху Р дор

атм

9,66

-

-

4.

НКМЗ н)

%

1,21

1,22

0,8

5.

ВКМЗ в)

%

7,43

-

-

6.

н ) НТПВ (t н)

- 14

- 14

0

7.

в ) ВТПВ (t в)

19

18

5,5

8.

Темпер. спалаху Т доп

267

271

1,5


Визначення відносної похибки:


Динаміка розвитку внутрішнього пожежі


Вихідні дані:

= 5 м. Розміри приміщення: а = 5 м; h = 5 м.

Межа вогнестійкості дверей, Q дв = 0,1 ч.

Розміри дверних прорізів: а ∙ в = 3 ∙ 2,5 м.

Розміри віконних отворів: а ∙ в = 1,8 ∙ 1,4 м.

л = 0,5 м/мин. Лінійна швидкість поширення полум'я, V с = 0,5 м / хв.

Пожежне навантаження аналогічна деревині.

Відстань від підлоги до віконних прорізів: 0,5 м.


Розрахунок зміни площі пожежі в залежності від часу вільного розвитку пожежі


Припустимо, що в момент виникнення пожежі дверні отвори були закриті, поширення пожежі на всі боки відбувається з однаковою швидкістю. Визначимо, через яке час розкриється віконний отвір (рис. 2).

Відстань від місця пожежі до віконного отвору складає: м (прорізи в стінах розташовані симетрично). л . У перші 10 хв розвитку пожежі приймаємо швидкість рівної 0,5 ∙ V л. Тоді час, за який фронт полум'я пройде відстань 2,5 м, дорівнюватиме:



Визначимо відстань, яке пройде фронт полум'я за 5 хвилин:

, Тобто ще не дійде до стін з дверним прорізом і вікном, т.к місце виникнення пожежі - центр приміщення.

Визначимо площа пожежі через 5 хвилин після його виникнення:


У цьому випадку фронт поширення полум'я має форму кола з радіусом 1,25 м.

Визначимо площа пожежі через 10 хвилин після його виникнення:



У цей момент фронт полум'я поширюється по всій площі приміщення 1.

На 15 хвилині відповідно до 4 допущенню [5], площа пожежі буде також дорівнює 25 м 2.

У друге і третє приміщення пожежа пошириться через дверні прорізи, вогнестійкість яких 0,1 години, тобто 6 хв. Тоді поширення пожежі в другому і третьому приміщенні розпочнеться одночасно через 10 + 6 = 16 хв після його початку. До досягнення поздовжніх огороджень форма пожежі буде мати форму півкола. Відстань до огороджень складає 2,5 м.

Відстань в 2,5 м фронт полум'я пройде за:



Таким чином, площа пожежі в двох напрямках на момент часу 21 хв складе:



п на 21 минуте получим: З цього моменту фронт горіння приймає прямокутну форму і, уточнивши S п на 21 хвилині отримаємо:

Відстань, в 5 м фронт горіння пройде за час

Площа пожежі на момент часу 26 хв складе:



Таким чином, через 26 хв після виникнення пожежі, вся будівля буде охоплено полум'ям.


Рис. 1. Зміна площі пожежі в часі


Розрахунок температури пожежі в задані проміжки часу


Температуру розрахуємо для чотирьох моментів часу: 12, 17, 23, 27 хв, обраних довільним чином на різних ділянках рис. 3.

а) Встановимо коли і які отвори розкриють. пр ) и площадь приточной части ( F 1 ) приняв, что она составляет примерно 1/3 F пр . Знайдемо їх загальну площу (F пр) і площа припливної частини (F 1) прийнявши, що вона становить приблизно 1 / 3 F пр.

При τ = 12 хв фронт горіння досягне 1 віконного і 2-х дверних прорізів, але дверні прорізи не розкриють тому мають межу вогнестійкості 6 хв.

До 17 хв розкриють 2 дверні прорізи і 1 вікно. Тоді:

До 23 хв будуть розкриті 2 віконних прорізу:

До 27 хв будуть розкриті останні 4 віконні прорізу:

Для зручності всі дані зводимо в таблицю 2.


Таблиця 2.

Час, хв

12

17

23

27

пола , м 2 F підлоги, м 2

25

125

125

125

, м 2 S n, м 2

25

25

95

125

, м 2 F 1, м 2

0,84

5,84

1,68

3,36

/ S n F 1 / S n

3,36 ∙ 10 -2

0,23

1,77 ∙ 10 -2

2,69 ∙ 10 -2

/ F пола S n / F підлоги

1

0,2

0,76

1

α в

1,9

4,9

1,9

1,9

пр , м 2 F пр, м 2

2,52

17,52

5,04

10,08

пр / S n F пр / S n

0,1

0,7

0,053

0,081

м , кг/( м 2 ∙с) V м, кг / (м 2 ∙ с)

0,009

0,014

0,014

0,008

огр , м 2 F огр, м 2

147,48

185,6

732,5

1022,42

, кВт/м 2 q, кВт / м 2

22,7

26,4

29,9

34,3

, °С t, ° С

450

950

700

700


Щільність теплового потоку на задані моменти часу складе:




Рис. 2. Зміна температури пожежі в часі


Час вільного розвитку пожежі становить приблизно 20 хв. З рис. 1 видно, що площа пожежі в цей час буде 70 м 2, тобто вогнем буде охоплено повністю перше приміщення і частину другого і третього приміщень. До цього часу температура пожежі досягне 800 ° С. Отже роботу особового складу без зниження температури неможлива.


Визначення характеристик вражаючих факторів і ступеня їх впливу на людей та навколишнє середовище


Вихідні дані:

= 100 т. Маса що зберігаються на об'єкті ПММ (ЗВГ), Q = 100 т.

Розмір об'єкта: 2х4 км.

Щільність робочого персоналу на об'єкті, П р = 2 тис. чол. / М 2.

Щільність населення в селищі, П н = 2 тис. чол. / М 2.

Відстань від об'єкта до селища, х = 0,5 км.

Найменування СДОР, А - сірковуглець.

0 – 50 т. Кількість викинутого СДОР, Q 0 - 50 т.

Ступінь вертикальної стійкості повітря: изотермия.

= 0 °С. Температура повітря, t = 0 ° С.

в = 5 м/с. Швидкість вітру, V в = 5 м / с.

Характер розливу: вільно.

Визначити:

  1. Під час вибуху сховища СВГ:

  1. Очікувану ступінь руйнування виробничого цегляної будівлі на відстані 300 м від сховища зріджених вуглеводневих газів;

  2. Чи є об'єкт економіки потенційно небезпечним при:

а) миттєвому і повному руйнуванні резервуара з ЗВГ;

б) неповному руйнуванні резервуара.

  1. Під час вибуху складу ПММ:

  1. Величину радіусу смертельного ураження при вибуху паливоповітряної суміші (ТВЗ) у результаті повного руйнування ємностей з бензином;

  2. Очікувану ступінь руйнування будівель і споруд у селищі на відстані 500 м від складу ПММ.

Рішення.

  1. Під час вибуху сховища СВГ:

    1. зона (детонационной волны) радиусом R 1 В осередку вибуху газоповітряної суміші (ГВП) (Мал. 3) виділяються зони, що мають форму півсфер: I зона (детонаційної хвилі) радіусом R 1 .

зона (действия продуктов взрыва), радиус которой R 2 II зона (дії продуктів вибуху), радіус якої R 2 1 R 1 1,7 ∙ 81 138 м.







Рис. 3. Зони в осередку ураження при вибуху ТВЗ.


    1. Виробнича будівля знаходиться за межами цих двох зон і виявилося в третій зоні ударної повітряної хвилі. За графіком (рис. 8 [5]), знаходимо, що при масі вибухонебезпечної ГВП 100 т на відстані 300 м від центру вибуху величина надлишкового тиску повинна становити 50 кПа (або 0,5 кг / см 2).

    2. ). Надмірний тиск величиною 50 кПа викличе сильні руйнування виробничого цегляної будівлі (табл. 12 додатка 2 [5]).

    1. При миттєвому і повному руйнуванні резервуара під зриве бере участь вся маса ЗВГ (100 т). За табл. 9 [5] визначаємо, що число загиблих з числа персоналу 129 чол., А радіус смертельного ураження досягне 139 м Хоча серед населення жертв немає, оскільки відстань від об'єкта економіки до селища більше 139 м, об'єкт при повному руйнуванні резервуара є потенційно небезпечним (загинуло більше 10 чоловік).

    2. = 50 т. Среди населения в этом случае так же жертв нет, а среди персонала они достигнут 51 человека. При неповному руйнуванні резервуара хмара ТВЗ утворюється з 50% маси СВГ, тобто Q = 50 т. Серед населення в цьому випадку так само жертв немає, а серед персоналу вони досягнуть 51 людини. Радіус смертельних уражень складе 88 м.

    Отже, при неповному руйнуванні резервуара об'єкт економіки є потенційно небезпечним.

    . II. Під час вибуху складу ПММ:

    2.1. зона (детонационной волны) радиусом R 1 В осередку вибуху паливоповітряної суміші (Мал. 5) виділяються зони, що мають форму півсфер: I зона (детонаційної хвилі) радіусом R 1 зона (действия продуктов взрыва), радиус которой R 2 ; II зона (дії продуктів вибуху), радіус якої R 2 1 R 1 1,7 ∙ 81 138 м. У розрахунках приймаємо, що весь обсяг зберігаються ПММ бере участь у вибуху.

    2.2. Селище знаходиться за межами цих двох зон і опинився в третій зоні ударної хвилі. За графіком (рис. 8 [5]) знаходимо, що при масі вибухонебезпечної ТВЗ 100 т на відстані 500 м від центру вибуху величина надлишкового тиску повинна скласти 23 кПа (0,23 кг / см 2).

    Надмірний тиск величиною 0,23 кг / см 2 викличе сильні руйнування дерев'яних і цегляних будинків в селищі (табл. 12 додатка 2 [5]).

    При миттєвому і повному руйнуванні ємностей з ПММ у вибуху бере участь вся маса ПММ (100 т). За таблиці 9 визначаємо, що число загиблих з числа персоналу 26 чол., А радіус смертельного ураження досягне 139 м Серед населення селища жертв немає тому відстань від об'єкта економіки до селища більше 139 м


    Прогнозування хімічної обстановки при аварії на ХНО


    Для завчасного та оперативного прогнозування масштабів зараження на випадок викидів сильнодіючих отруйних речовин (СДОР) у навколишнє середовище при аваріях (руйнуваннях) на хімічно небезпечних об'єктах та транспорті використовується РД 52.04.253-90 «Методика прогнозування масштабів зараження сильнодіючими отруйними речовинами при аваріях (руйнуваннях) на хімічно небезпечних об'єктах і транспорті ».

    Методика дозволяє здійснювати прогнозування масштабів зон зараження при аваріях на технологічних ємностях та сховищах, при транспортуванні залізничним, трубопровідним та іншими видами транспорту, а також у випадку руйнування хімічно небезпечних об'єктів.

    Розглянемо випадок аварії на ХНО, де в технологічній системі містилося 50 т сірковуглецю. Визначимо глибину зони можливого зараження сірковуглецем при часу від початку аварії 1 год і тривалість дії джерела зараження (час випаровування сірковуглецю).

    Метеоумови на момент аварії: швидкість вітру 5 м / с, температура повітря 0 ° С, изотермия. Розлив СДОР на підстильної поверхні - вільний.

    Рішення

    1. Так як кількість розлився сірковуглецю невідомо, то приймаємо його рівним максимальному - 50 т (відповідно до п.1.5 [6]).

    2. э1 = 0 т. За формулою (1, [6]) визначаємо еквівалентну кількість речовини в первинному хмарі: Q Е1 = 0 т.

    1. За формулою (12, [6]) визначаємо час випаровування хлору:

    4. За формулою (5, [6]) визначаємо еквівалентну кількість речовини у вторинному хмарі:

    . т.

    5. По додатку 2 для 0,1 т знаходимо глибину зони зараження для вторинної хмари: Г 2 = 0,17 км.

    6. Знаходимо повну глибину зони зараження:

    Г = 0,17 + 0,5 0 = 0,17 км.

    7. За формулою (7, [6]) знаходимо гранично можливі значення глибини переносу повітряних мас: Г п = 1 · 29 = 29 км.

    Таким чином, глибина зони зараження сірковуглецем в результаті аварії може скласти 0,17 км; тривалість дії джерела зараження - близько 3,2 години.


    Список літератури


    1. Березін Б.Д., Березін Д.Б. Курс сучасної органічної хімії. М., Вища школа, 1999.

    2. Кім А.М. Органічна хімія. Новосибірськ, Сибірське університетське видавництво, 2002.

    3. Міщенко К.П., Равделя А.А. Короткий довідник фізико-хімічних величин. Л., Хімія, 1974.

    4. Беззапонная О.В., Вайнтер Є.В. Основи процесів горіння. Матеріальний і тепловий баланс процесів горіння. Єкатеринбург, ГОУ-ВПО УГТУ-УПІ, 2008.

    5. Врублевський А.В., Котов Г.В., Гороховік М.В. Небезпечні фактори надзвичайних ситуацій природного і техногенного характеру: Навчально-методичний посібник з виконання курсової роботи. - Мн.: ЦНІІТУ, 2004.

    6. Методика прогнозування масштабів зараження сильнодіючими отруйними речовинами при аваріях (руйнуваннях) на хімічно небезпечних об'єктах та транспорті. РД 52.04.253-90.

    7. Корольченко А.Я., Корольченко Д.А. Наявнiсть та матеріалів і засоби їх гасіння. Довідник: у 2-х ч. - 2-е вид., Перераб., І доп. - М.: Ас. «Пожнаука», 2004.

    Додати в блог або на сайт

    Цей текст може містити помилки.

    Безпека життєдіяльності та охорона праці | Курсова
    113.5кб. | скачати


    Схожі роботи:
    Дослідження динаміки розвитку силових показників
    Методика прогнозу лісової пожежної небезпеки
    Категорії приміщень і будинків по вибухопожежної і пожежної небезпеки
    Оцінка пожежної небезпеки будівельних матеріалів конструкцій та інженерного обладнання
    Прогнозування економічної динаміки
    Аналіз та і прогнозування динаміки РЦБ
    Екстраполяція в рядах динаміки та метод прогнозування
    Конкурентоспроможність національної економіки і валютний курс оцінка впливу прогнозування динаміки
    Проблеми прогнозування і попередження паводкової небезпеки та ризику та можливі шляхи їх вирішення

    Нажми чтобы узнать.
    © Усі права захищені
    написати до нас
    Рейтинг@Mail.ru