додати матеріал


Привід стрічкового конвеєра 3

[ виправити ] текст може містити помилки, будь ласка перевіряйте перш ніж використовувати.

скачати

Морф
КП 1202.01.158.18.01. ІАТ
Привід стрічкового конвеєра.
Пояснювальна записка.
 
Зав. Відділенням: Викладач:
Пахомова А.Ф. Литовка М.М.
Підпис: Підпис:
Дата: Дата:
Зав. Циклом: Студент:
Миронов А.А. Протасов С.І.
Підпис: Підпис:
Дата: Дата:
2003

Зміст:
1 Завдання на курсове проектування.
2 Опис приводу стрічкового конвеєра.
3 Підбір електродвигуна.
4 Розрахунок передач.
5 Орієнтовний розрахунок валів, підбір підшипників.
6 Перша ескізна компоновка редуктора.
7 Конструювання зубчастих коліс і валів.
8 Схема навантаження валів в просторі.
9 Підбір і перевірочний розрахунок шпонок.
10 Підбір підшипників по динамічній вантажопідйомності.
11 Перевірочний розрахунок валів.
12 Розрахунок і конструювання елементів корпусу редуктора.
13 Друга ескізна компоновка редуктора.
14 Підбір і перевірочний розрахунок муфти.
15 Вибір змащення редуктора.
16 Підбір посадок сполучених поверхонь.
17 Збирання і розбирання редуктора.
18 Список використовуваної літератури.

1.Заданіе на курсове проектування

М





Р 3 = 3,5 КВт n 3 = 200 об / хв.

2.Опісаніе приводу стрічкового конвеєра

Привід складається з електродвигуна, механічної муфти, двох ступеневої редуктора. У приводі застосовується асинхронний двигун. Редуктором називається механізм, що складається з зубчастих або черв'ячних передач, виконаних

у вигляді окремого агрегату і служать для передачі потужності

від двигуна до робочої машини.
Призначення редуктора: зниження кутової швидкості та підвищення обертаючого моменту веденого вала в порівнянні
з ведучим валом.
Гідність редуктора:
1. Висока надійність роботи в широкому діапазоні навантажень і швидкостей;
2. Малі габарити;
3. Велика довговічність;
4. Високий ККД;
5. Постійне передавальне число;
6. Порівняно не великі навантаження на вали і підшипники;
7. Простота обслуговування.
Недоліки редуктора:
1. Високі вимоги до точності виготовлення і монтажу.
2. Шум при роботі.
У цьому привід застосовується двоступеневий редуктор з прямозубой передачею.

3.Подбор електродвигуна
3.1 Визначити загальний ККД (табл.1.1, стор.6 [U1] )
h 1 - зубчастої передачі.
h 2 - муфти.
h1 = 0.98 h 2 = 0.98
h = h 2 січня × h 2 = 0.98 2 × 0.98 = 0,94
3.2 Визначення потрібної потужності електродвигуна
R1-потужність на вході приводу.
P3-потужність на виході з приводу.
R1 = R3 / h = 3,5 / 0,94 = 3,723 До Вт
3.3 Підбір двигуна по потужності (табл.19.27, стр.384)

3000
1500
1000
750
4
100L/2880
100L/1430
112MB6/950
132S8/720

3.4 Попереднє визначення передавальних чисел.
U-загальне передавальне число.
n дв - частота обертання двигуна.
n3 - частота обертання вихідного валу.
U = nдв/n3 = 2880 / 200 = 14,4
U = nдв/n3 = 1430 / 200 = 7,1
U = nдв/n3 = 950 / 200 = 4,7
U = nдв/n3 = 720 / 200 = 3,6
3.5 Остаточний добір типу двигуна
Марка100S2
Частота обертання 2880 об / хв
3.6 Провести розбивку передавального числа (табл.1, 3 стор.9)
U1 - передавальне число швидкохідної щаблі.
U2 - передавальне число тихохідної щаблі.
U2 = 0,88 Ö U = 0.88Ö 14,4 = 3,3
U1 = U / U2 = 14,4 / 3,3 = 4,3
3.6 Визначення частоти обертання кожного вала
n1 = Nдв = 2880 об / хв
n2 = n1 / U1 = 2880 / 4,3 = 669,7 об / хв
n3 = n2 / U2 = 669,7 / 3,3 = 202,9 об / хв
3.7 Визначення відхилення частоти обертання вихідного валу
за завданням n 3 ½ = 200 об / хв
за розрахунками n 3 = 202,9 об / хв
n 3 ½ - n 3 / n 3 ½ × 100% = 200 - 202,9 / 200 × 100% = -1,45% <4%
(У межах норми).
3.8 Определеніеугловой швидкості кожного вала
w = П × n / 30
w1 = П × n1 / 30 = 3,14 × 2880 / 30 = 301,44 рад / с
w2 = П × n2 / 30 = 3,14 × 669,7 / 30 = 70,1 рад / с
w3 = П × n3 / 30 = 3,14 × 202,9 / 30 = 21,2 рад / с
3.9 Визначення потужності на кожному валу
Р1 = Р 1 ½ × h муфти = 3,72 × 0,98 = 3,65 До Вт
Р2 = Р1 × h зубчастої передачі = 3,65 × 0,98 = 3,57 До Вт
Р3 = Р2 × h зубчастої передачі = 3,57 × 0,98 = 3,5 К Вт
3.10 Визначення обертаючого моменту на валах
Т = Р / w
Т1 = Р1 / w1 = 3,65 / 301,4 = 12,1 Hм
Т2 = Р2 / w2 = 3,57 / 70,1 = 50,9 Hм
Т3 = Р3 / w2 = 3,5 / 21,2 = 165,2 Hм

4.Расчет передач
4.1 Перша передача
4.1.1 Вихідні дані
Прямозубих закрита
Вхід в передачу Т1 = 12,1 Нм; w1 = 301,4 рад / с
Вихід Т2 = 50,9 Нм
Передаточне число U1 = 4,3
4.1.2 Підбір матеріалу
Вибір матеріалу: Сталь 45 (табл. 6,4 стр.92)
поліпшення пакуванням
Твердість: шестерні НВ 194 -222
колеса НВ 180 -192
HBср = 222 + 194 / 2 = 208 (шестерні)
HBср = 180 + 192 / 2 = 186 (колеса)
4.1.3 Визначення допускаються контактних напружень (табл.6, 13 стор 94)
[SН] = (sно / Sн) × КнL = (2 × 208 + 70 / 1,1) × 1 = 534,6 (шестерні)
[SН] = (sно / Sн) × КнL = (2 × 186 + 70 / 1,1) × 1 = 401,8 (колеса)
4.1.4Определеніе допустимих напружень вигину
[SF] = (sFo / SF) КFL = 1,8 × 208 / 1,8) × 1 = 208 (шестерні)
[SF] = (sFo / SF) КFL = 1,8 × 186 / 1,8) × 1 = 186 (колеса)
4.1.5 Визначення міжосьової відстані передачі
a w = 49,5 (U +1) × 3 Ö K HB T 1 / Y а × U 1 × [s н] 2
a w = 49,5 × (4,3 + 1) × 3 Ö 1 × 12,1 × 10 3 / 0,4 × 4,3 × (401,8) 3 = 88 мм.
Прийняти відстань a w = 90 мм.
4.1.6 Визначення модуля зубів
m = P1 / p = 3,65 / 3,14 = 1,12
Прийняти модуль m = 1
4.1.7 Визначення числа зубів
Z S = 2a w / m = 2 × 90 / 1 = 180
Z 1 = Z S / (U + 1) = 180 / (4,3 + 1) = 34 (шестерні)
Z 2 = Z S - Z 1 = 180 - 34 = 146 (колеса)
4.1.8 Визначення передатного числа редуктора
U = Z 2 / Z 1 = 146 / 34 = 4,3
4.1.9 Основні геометричні розміри передачі: Ділильний діаметр d 1 = Z 1 × m = 34 × 1 = 34мм (шестерні)
d 2 = Z 2 × m = 146 × 1 = 146мм (колеса)
Діаметр вершин зубів.
d а1 = d 1 + 2 × m = 34 + 2 × 1 = 36мм (шестерні)
d а2 = d 2 + 2 × m = 146 + 2 × 1 = 148мм (колеса)
Ширина колеса b 2 = Y a × a w = 0,4 × 90 = 36мм
Ширина шестерні b 1 = b 2 + 5 = 36 + 5 = 41мм
4.1.10 Окружна швидкість зубчастих коліс
u = w 1 × d 1 / 2 = 301,4 × 34 / 2 = 5,1 м / с.
Приймаються u = 6 м / с.

4.1.11 Окружна сила
F t 1 = 2 × T 1 / d 1 = 2 × 12,1 × 10 3 / 34 = 712 H
4.1.12 Прийняти коефіцієнти
K H u = 1,2 K H b = 1.2
K H u = 1,4 K F b = 1,52
Y bd = b 2 / d 1 = 36 / 34 = 1,05
4.1.13 Розрахунок контактної напруги
s Н = 436 × Ö (F t / d 1 × b 1) × (U + 1 / U) × K H b × K H u
s Н = 436 Ö (712 / 34 × 36) × (4,3 +1 / 4,3) × 1,15 × 1,2 = 419 МПа
4.1.14 Коефіцієнт форми зуба. (Табл. 6,8, стор.101)
для шестерні Z 1 = 34 Y F 1 = 3,76
для колеса Z 2 = 146 Y F 2 = 3,6
4.1.15Расчетное напруга вигину в основі ніжки зуба колеса
s F2 = Y F2 × (F t / b 2 × m) × K F b × K F u = 3,6 × (712 / 36 × 1) × 1,52 × 1,4 = 151
151 <[s] F2
s F1 = Y F1 × (F t / b 2 × m) × K F b × K F u = 3,76 × (712 / 36 × 1) × 1,52 × 1,4 = 158
158 <[s] F 1
 
4.2 Друга передача
4.2.1 Вихідні дані
Прямозубих закрита
Вхід в передачу Т 2 = 50,9 Нм
Вихід Т 3 = 165,2 Нм
Передаточне число U = 3,3
4.2.2 Підбір матеріалу
Вибираємо матеріал: Сталь 45 (табл. 6,4 стр.92)
поліпшення пакуванням
Твердість: шестерні НВ 194 -222
колеса НВ 180 -192
HBср = 222 + 194 / 2 = 208 (шестерні)
HBср = 180 + 192 / 2 = 186 (колеса)
4.2.3 Визначення допускаються контактних напружень (табл.6, 13 стор 94)
[SН] = (sно / Sн) × КнL = (2 × 208 + 70 / 1,1) × 1 = 534,6 (шестерні)
[SН] = (sно / Sн) × КнL = (2 × 186 + 70 / 1,1) × 1 = 401,8 (колеса)
4.2.4 Визначення допустимих напружень вигину
[SF] = (sFo / SF) КFL = 1,8 × 208 / 1,8) × 1 = 208 (шестерні)
[SF] = (sFo / SF) КFL = 1,8 × 186 / 1,8) × 1 = 186 (колеса)
4.2.5 Визначення міжосьової відстані передачі
a w = 49,5 (U 2 +1) × 3 Ö K HB T 2 / Y а × U 2 × [s н] 2
a w = 49,5 (3,3 +1) × 3 Ö 1 × 50,9 × 10 3 / 0,4 × 3,3 × (401,8) 3 = 132,9 мм
Прийняти відстань a w = 134мм.
4.2.6 Визначення модуля зубів.
m = P1 / p = 3,8 / 3,14 = 1,5
Прийняти модуль m = 2

4.2.7 Визначення числа зубів
Z S = 2a w / m = 2 × 134 / 2 = 134
Z 1 = Z S / (U + 1) = 134 / (3,3 + 1) = 31 (шестерні)
Z 2 = Z S - Z 1 = 134 - 31 = 103 (колеса)
4.2.8 Визначення передатного числа редуктора
U = Z 2 / Z 1 = 103 / 31 = 3,3
4.2.9 Основні геометричні розміри передачі: Ділильний діаметр d 1 = Z 1 × m = 31 × 2 = 62мм (шестерні)
d 2 = Z 2 × m = 103 × 2 = 206мм (колеса)
Діаметр вершин зубів.
d а1 = d 1 + 2 × m = 31 + 2 × 2 = 66мм (шестерні)
d а2 = d 2 + 2 × m = 206 + 2 × 2 = 210мм (колеса)
Ширина колеса b 2 = Y a × a w = 0,4 × 134 = 54мм
Ширина шестерні b 1 = b 2 + 5 = 54 + 5 = 59мм
4.2.10 Окружна швидкість зубчастих коліс
u = w 2 × d 2 / 2 = 70 × 62 / 2 = 2,17 м / с.
Приймаються u = 3 м / с.
4.2.11 Окружна сила
F t 2 = 2 × T 2 / d 1 = 2 × 50,9 × 10 3 / 62 = 1642 H
4.2.12 Прийняти коефіцієнти
K H u = 1,2 K H b = 1.14
K H u = 1,4 K F b = 1,28
Y bd = b 2 / d 1 = 54 / 62 = 0.86

4.2.13 Розрахунок контактної напруги
s Н = 436 × Ö (F t / d 2 × b 1) × (U + 1 / U) × K H b × K H u
s Н = 436 Ö (1642 / 62 × 54) × (3,3 +1 / 3,3) × 1,14 × 1,2 = 408 МПа
4.2.14 Коефіцієнт форми зуба. (Табл. 6,8, стор.101)
для шестерні Z 1 = 31 Y F 1 = 3,78
для колеса Z 2 = 103 Y F 2 = 3,6
4.1.15Расчетное напруга вигину в основі ніжки зуба колеса
s F2 = Y F1 × (F t / b 2 × m) × K F b × K F u = 3,6 × (1642 / 54 × 2) × 1,14 × 1,4 = 88
88 <[s] F2
s F1 = Y F2 × (F t / b 2 × m) × K F b × K F u = 3,76 × (1642 / 54 × 1) × 1,14 × 1,4 = 92
92 <[s] F 1

5.Орентіровочний розрахунок валів, підбір підшипників
5.1 Вихідні дані
Перший ступінь. Другий ступінь.
d 1 = 34мм d 1 = 62мм
d 2 = 146мм d 2 = 206мм
b 1 = 41мм b 1 = 58мм
b 2 = 36 b 2 = 54мм
5.1.2 Визначення мінімального діаметра валу
D min 1 = 5 × 3 Ö12, 1 = 11мм
D min 2 = 5 × 3 Ö51 = 18мм
D min 3 = 5 × 3 Ö165 = 26мм
5.1.3 Визначення діаметра вала під підшипник
d П1 = 20
d П2 = 25
d П3 = 30
5.2 Вибір підшипників

d
D
B
r
C r
C or
D w
S
№ 304
20
52
15
2
15,9
7,8
10,24
4,8
№ 305
25
62
17
2
22,5
11,4
11,8
5,5
№ 206
30
62
16
1,5
19,5
10
10,24
4,8

6.Первая ескізна компановка


7.Конструірованіе зубчастих коліс і валів
7.1 Конструювання зубчастих коліс
7.1.1 Колесо першого ступеня
Ділильний діаметр d = 146мм
Діаметр вершин зубів d a = d + 2 × m = 146 +2 × 1 = 148мм
Діаметр западин зубів d f = d - 2.5 × m = 146 - 2.5 × 1 = 143,5 мм
Діаметр ступиці d ст = 1,55 × d в = 1,55 × 30 = 46мм
Товщина обода S = 2,2 × m + 0,05 × b = 2,2 × 1 + 0,05 × 36 = 4мм
Товщина диска С = 0,3 × b = 0,3 × 36 = 11мм
7.1.2 Колесо другого ступеня
Ділильний діаметр d = 206мм
Діаметр вершин зубів d a = d + 2 × m = 206 +2 × 2 = 210мм
Діаметр западин зубів d f = d - 2.5 × m = 206 - 2.5 × 2 = 201мм
Діаметр ступиці d ст = 1,55 × d в = 1,55 × 36 = 55мм
Товщина обода S = 2,2 × m + 0,05 × b = 2,2 × 2 + 0,05 × 54 = 8мм
Товщина диска С = 0,3 × b = 0,3 × 54 = 16мм
7.2 Визначення реакцій опор.
7.2.1. Вихідні дані першого валу:
Ft1 = 712 Н; Fr1 = 259H.
Реакції опор згинального моменту у вертикальній пл - ти.
 Ma = Ft1  0,043 - y2  0,155 = 0
 Mc =-Ft1  0,112 + y1  0,155 = 0
Y2 = Ft1  0,043 / 0,155 = 712  0,043 / 0,155 = 197,5 H
Y1 =-Ft1  0,112 / 0,155 = 712  0,112 / 0,155 = 514,5 H
Ma = 0
Mb = y1  0,043 = 514,5  0,043 = 22,12 Hм
Mc = y1  0,152 - Ft1  0,112 = 514,5  0,152 - 712  0,112 = 0
Реакції опор згинального моменту в горизонтальній пл - ти.  Ma =-Fr1  0,043 - X4  0,155 = 0
 Mc = Fr1  0,112 + X3  0,155 = 0
X2 =-Fr1  0,043 / 0,155 = 259  0,043 / 0,155 = 72H
X1 = Fr1  0,112 / 0,155 = 259  0,112 / 0,155 = 187H
Ma = 0
Mb = X1  0,043 = 187  0,043 = 8,041 Hм
Mc = X1  0,155 - Fr1  0,112 = 187  0,155 - 259  0,112 = 0
7.2.2. Вихідні дані другого валу:
Ft1 = 712Н; Ft2 = 1642Н; Fr1 = 259H; Fr2 = 598H
Реакції опор згинального моменту у вертикальній пл - ти.
 Ma =-Ft1  0,043 - Fr2  0,103 + Y4  0,155 = 0
 Md =-Ft2  0,155 + Ft1  0,112 - Y3  0,155 = 0
Y4 = Ft1  0,043 + Ft1  0,103 / 0,155 = 30,6 +169,1 / 0,155 = 1288,4 H
Y3 = Ft2  c + Ft1  (b + c) / a + b + c = 85,32 + 79,74 / 0,155 = 1065,3 H
Ma = 0
Mb =-y3  a = 1065,3  0,043 = 45,8 Hм
Mc =-y3  0,103 - Ft1  0,06 = - 1065  0,103 + 712  0,06 =-67Нм
Md =-y3  0,155 + Ft1  0,112 + Ft2  0,052 = - 165,1 + 79,7 + 85,4 = 0

Реакції опор згинального моменту в горизонтальній пл - ти.  Ma = Fr1  0,043 - X4  Fr2 0,103 + X4  0,155 = 0
 Md = Fr2  0,052 - Fr1  0,112 - X3  0,155 = 0
X4 = Fr2  0,103 - Fr1  0,043 / 0,155 = 69,5 - 11,13 / 0,155 = 377,2 H
X3 = Fr2  0,055 - Fr1  0,112 / 0,155 = 31,1 - 29 / 152 = 13,6 H
Ma = 0
Mb =-X3  0,043 = 187  0,043 = -0,6 Hм
Mc =-X3  0,103 - Fr1  0,06 = -1,4 - 15,5 =-1б, 9Нм
Md =-X3  0,152 - Fr1  0,112 + Fr2  0,052 = -2,1 - 29 +31,1 = 0
7.2.3. Вихідні дані тредтего валу:
Ft2 = 1642Н; Fr2 = 598H
Реакції опор згинального моменту у вертикальній пл - ти.
 Ma = Ft2  0,103 - y6  0,155 = 0
 Mc =-Ft1  0,052 + y5  0б155 = 0
Y6 = Ft2  0,103 / 0,155 = 1642  0,103 / 0,155 = 1091H
Y5 = Ft2  0,052 / 0,155 = 1642  0,052 / 0,155 = 550,9 H
Ma = 0
Mb = y5  0,103 = 550,9  0,103 = 56,7 Hм
Mc = y5  0,155 - Ft2  0,052 = 550,9  0,155 - 1642  0,052 = 0
Реакції опор згинального моменту в горизонтальній пл - ти.  Ma = Fr2  0,103 - X6  0,155 = 0
 Mc =-Fr2  0,052 + X5  0,155 = 0
X6 =-Fr2  0,103 / 0,155 = 598  0,103 / 0,155 = 397,4 H
X5 = Fr2  0,052 / 0,155 = 598  0,112 / 0,155 = 200,6 H
Ma = 0
Mb = X6  0,103 = 397,4  0,103 = 20,6 Hм
Mc = X5  0,155 - Fr2  0,052 = 200,6  0,155 - 598  0,052 = 0

8.Схема навантаження валів в просторі
8.1 Схема навантаження



9.Подбор і перевірочний розрахунок шпонок
9.1 Перший вал
Вихідні дані.
  d = 18мм; Т 2 = 50,9
Розміри шпонки.
b = 6мм; h = 6мм; t 1 = 3,5 мм; t 2 = 2,8 мм; l = 20мм.
9.2 Другий вал
Вихідні дані.
d = 30мм; Т 2 = 50,9
Розміри першої шпонки.
b = 10мм; h = 8мм; t 1 = 5мм; t 2 = 3,3 мм; l = 20мм.
Розміри другої шпонки.
b = 10мм; h = 8мм; t 1 = 5мм; t 2 = 3,3 мм; l = 50мм
9.3 Третій вал.
Вихідні дані.
d 1 = 36мм; d 2 = 26; Т 2 = 50,9
Розміри першої шпонки.
b = 10мм; h = 8мм; t 1 = 5мм; t 2 = 3,3 мм; l = 40мм.
b = 10мм; h = 8мм; t 1 = 5мм; t 2 = 3,3 мм; l = 46мм.

10.Подбор підшипників по динамічній вантажопідйомності
10.1Подбор підшипників на перший вал
10.1.1Ісходние дані:
w = 301; К т = 1; До δ = 1,2; υ = 1; З r = 15,9.
10.1.2Реакціі опор
R 1 = √ X 1 2 + Y 1 2 = √ 187 2 + 154 2 = 547
R 2 = √ X 2 2 + Y 2 2 = √ 72 2 + 197 2 = 210

R 1
R 2
10.1.3Определеніе еквівалентної навантаження
R е = υ ∙ R 1 ∙ До δ ∙ K т = 1 ∙ 547 ∙ 1,2 ∙ 1 = 656
10.1.4Определеніе терміну служби підшипників
L = 10 6 / 572,4 ∙ w ∙ (З r / R е.) 3 = 10 6 / 572,4 ∙ 301 ∙ (15900 / 656) = = 82133 годин
10.2.1Ісходние дані:
w = 70,1; К т = 1; До δ = 1,2; υ = 1; З r = 22,5.
10.2.2Реакціі опор.
R 3 = √ X 2 Березня + Y 3 2 = √ 13,6 2 + 1065,5 2 = 1065
R 4 = √ X 2 квітня + Y 2 квітня = √ 377,2 2 + 1288,4 2 = 1342

R 4
R 3
10.2.3Определеніе еквівалентної навантаження
R е = υ ∙ R 4 ∙ До δ ∙ K т = 1 ∙ 1342 ∙ 1,2 ∙ 1 = 1610
10.2.4Определеніе терміну служби підшипників
L = 10 6 / 572,4 ∙ w ∙ (З r / R е.) 3 = 10 6 / 572,4 ∙ 70,1 ∙ (22500 / 1610) = = 67937 годин
10.3.1Ісходние дані:
w = 21,2; К т = 1; До δ = 1,2; υ = 1; З r = 19,5.
10.3.2Реакціі опор
R 5 = √ X 2 травня + Y 5 лютого = √ 200 2 + 551 2 = 554,6
R 6 = √ X 2 Червня + Y 6 Лютого = √ 397,4 2 + 1091 2 = 1393

R 6
R 5

10.3.3Определеніе еквівалентної навантаження
R е = υ ∙ R 6 ∙ До δ ∙ K т = 1 ∙ 1393 ∙ 1,2 ∙ 1 = тисячу шістсот сімдесят-одна
10.3.4Определеніе терміну служби підшипників
L = 10 6 / 572,4 ∙ w ∙ (З r / R е.) 3 = 10 6 / 572,4 ∙ 21,2 ∙ (19,500 / 1671) = = 96078 годин

11.Проверочний розрахунок валів.
11.1 Вал № 1
11.1.1Сеченіе 1 -1 d = 18мм. Сталь 40Х.
М х = 0
М в = 0
М z = Т 1 = 12,1 Нм.
b = 6мм - ширина шпонки.
h = 6мм - висота шпонки.
Механічні характеристики:
δ в = 800 МПа; δ -1 = 360 МПа; τ -1 = 210 МПа таб.12.7 стр.208
До d = 0,77 - коефіцієнт впливу абсолютних розмірів поперечного перерізу таб.12.12 стор.213
K f = 1,12 - коефіцієнт впливу шорсткості таб.12, 13 стор 213
До σ = 2,025 Н / мм 2 - ефективний коефіцієнт концентрації напруги таб. 12,16 стор. 214
До V = 1 - коефіцієнт впливу поверхневого зміцнення таб.12, 14 стор, 214
ψ τ = 0,05
11.1.2 Коефіцієнт концентрації напруги:
(До δ) D = ((До σ / К d) + K f - 1) ∙ 1 / До V = 2,7
11.1.3 Межа витривалості валу:
-1) D = τ -1 / (К δ) D = 133.3 Н / мм 2.
11.1.4 Полярний момент опору:
W k = (П / 16) ∙ d 3 - (b ∙ h (2 ∙ b - h) 2) / 16 ∙ d = 1032,03 мм 2

11.1.5 Середнє напруга циклу:
τ а = τ m = M z / 2 ∙ W k = 8,6 МПа.
11.1.6 Коефіцієнт запасу міцності:
S = S τ = (τ -1) D / τ а + ψ ττ m = 8,5

11.2 Вал № 2
11.2.1Сеченіе 1 -1 d = 30мм. Сталь 40Х.
М х = 0
М в = 0
М z = Т 1 = 50,9 Нм.
b = 10мм - ширина шпонки.
h = 8мм - висота шпонки.
Механічні характеристики:
δ в = 800 МПа; δ -1 = 360 МПа; τ -1 = 210 МПа таб.12.7 стр.208
До d = 0,77 - коефіцієнт впливу абсолютних розмірів поперечного перерізу таб.12.12 стор.213
K f = 1,12 - коефіцієнт впливу шорсткості таб.12, 13 стор 213
До σ = 2,025 Н / мм 2 - ефективний коефіцієнт концентрації напруги таб. 12,16 стор. 214
До V = 1 - коефіцієнт впливу поверхневого зміцнення таб.12, 14 стор, 214
ψ τ = 0,05
11.2.2 Коефіцієнт концентрації напруги:
(До δ) D = ((До σ / К d) + K f - 1) ∙ 1 / До V = 2,7
11 .. 3 Межа витривалості валу:
-1) D = τ -1 / (К δ) D = 133.3 Н / мм 2.
11.2.4 Полярний момент опору:
W k = (П / 16) ∙ d 3 - (b ∙ h (2 ∙ b - h) 2) / 16 ∙ d = 4970мм 2
11.2.5 Середнє напруга циклу:
τ а = τ m = M z / 2 ∙ W k = 5,1 МПа.
11.2.6 Коефіцієнт запасу міцності:
S = S τ = (τ -1) D / τ а + ψ ττ m = 5


11.3 Вал № 3
11.3.1Сеченіе 1 -1 d = 36мм. Сталь 40Х.
М х = 0
М в = 0
М z = Т 1 = 165 Нм.
b = 10мм - ширина шпонки.
h = 8мм - висота шпонки.
Механічні характеристики:
δ в = 800 МПа; δ -1 = 360 МПа; τ -1 = 210 МПа таб.12.7 стр.208
До d = 0,77 - коефіцієнт впливу абсолютних розмірів поперечного перерізу таб.12.12 стор.213
K f = 1,12 - коефіцієнт впливу шорсткості таб.12, 13 стор 213
До σ = 2,025 Н / мм 2 - ефективний коефіцієнт концентрації напруги таб. 12,16 стор. 214
До V = 1 - коефіцієнт впливу поверхневого зміцнення таб.12, 14 стор, 214
ψ τ = 0,05
11.3.2 Коефіцієнт концентрації напруги:
(До δ) D = ((До σ / К d) + K f - 1) ∙ 1 / До V = 2,7
11.3.3 Межа витривалості валу:
-1) D = τ -1 / (К δ) D = 133.3 Н / мм 2.
11.3.4 Полярний момент опору:
W k = (П / 16) ∙ d 3 - (b ∙ h (2 ∙ b - h) 2) / 16 ∙ d = 5940мм 2
11.3.5 Середнє напруга циклу:
τ а = τ m = M z / 2 ∙ W k = 3,7 МПа.
11.3.6 Коефіцієнт запасу міцності:
S = S τ = (τ -1) D / τ а + ψ ττ m = 3,5
11.4.1Сеченіе 1 -1 d = 25мм. Сталь 40Х.
М х = 0
М в = 0
М z = Т 1 = 165 Нм.
b = 8мм - ширина шпонки.
h = 7мм - висота шпонки.
Механічні характеристики:
δ в = 800 МПа; δ -1 = 360 МПа; τ -1 = 210 МПа таб.12.7 стр.208
До d = 0,77 - коефіцієнт впливу абсолютних розмірів поперечного перерізу таб.12.12 стор.213
K f = 1,12 - коефіцієнт впливу шорсткості таб.12, 13 стор 213
До σ = 2,025 Н / мм 2 - ефективний коефіцієнт концентрації напруги таб. 12,16 стор. 214
До V = 1 - коефіцієнт впливу поверхневого зміцнення таб.12, 14 стор, 214
ψ τ = 0,05
11.4.2 Коефіцієнт концентрації напруги:
(До δ) D = ((До σ / К d) + K f - 1) ∙ 1 / До V = 2,7

11.4.3 Межа витривалості валу:
-1) D = τ -1 / (К δ) D = 133.3 Н / мм 2.
11.4.4 Полярний момент опору:
W k = (П / 16) ∙ d 3 - (b ∙ h (2 ∙ b - h) 2) / 16 ∙ d = 2810мм 2
11.4.5 Середнє напруга циклу:
τ а = τ m = M z / 2 ∙ W k = 3,5 МПа.
11.4.6 Коефіцієнт запасу міцності:
S = S τ = (τ -1) D / τ а + ψ ττ m = 3




12Расчет і конструювання елементів корпусу редуктора.
12.1 Визначення товщини стінки корпусу редуктора.
δ = 1,8 ∙ 4 √ Т 3 ≥ 6мм
δ = 1,8 ∙ 4 √ 162,5 = 7 мм
12.2 Визначення діаметра стяжних болтів.
d = 1,25 ∙ 3 √ Т 3 ≥ 10мм
d = 1,25 ∙ 3 √ 162,5 = 10мм
d - діаметр болта.
d 2 - діаметр отв. під циліндричну голівку.
t 1 - глибина отв. під голівку.
d 0 - діаметр отв. стяжних болтів
t 1 = 13мм d 2 = 18мм d 0 = 11мм
12.3 Визначення діаметра фундаментних болтів.
d ф = 1,25 ∙ d
d ф = 1,25 ∙ 10 = 12,5 мм округляємо до 12мм.
12.4 Визначення розміру бобишки.
δ 1 δ 1 = (0,9 ... 1) ∙ δ = 1 ∙ 7 = 7мм
b 1 lb = 1,5 ∙ δ = 1,5 ∙ 7 = 10,5 мм
bb 1 = 1,5 ∙ δ 1 = 1,5 ∙ 7 = 10,5 мм
ff = 0,5 ∙ δ 1 = 0,5 ∙ 7 = 3,5 мм
δ l = (2 ... 2,2) ∙ δ = 2 ∙ 7 ≈ 15мм

14.Подбор і перевірочний розрахунок муфти.

L вт
D

d 0
d 1
D
D 0
L цил L кон
L

Розміри: таб. 15.2 стор 127
Муфта № 1
При Т 1 = 12,1 Нм, n 1 = 2880 об / хв.
d = 16мм. d 1 = 18мм. L цил = 28мм. L кон = 18мм. d п = 10мм. L вт = 15мм. Z = 4 d 0 = 20мм. L = 60мм. D = 90мм. D 0 = 63мм.
Зміщення осей валів. Δ = 0,2 γ = 1 0 30 '
Муфта № 2
При Т 3 = 165 Нм, n 3 = 6700 об / хв
d = 32мм. d 1 = 35мм. L цил = 58мм. L кон = 38мм. d п = 14мм. L вт = 25мм. Z = 6 d 0 = 28мм. L = 120мм. D = 140мм. D 0 = 105мм.
Зміщення осей валів. Δ = 0,3 γ = 1 0
δ см = 2 ∙ Т / Z ∙ D 0 ∙ d п ∙ L вт = 0.77 Н / м.
Т - обертаючий момент; d п - діаметр пальця; L ут - довжина пружного елемента; D 0-діаметр розташування пальців; Z - число пальців.

15.Вибор змащення редуктора
Для зменшення втрат потужності на тертя і зниження інтенсивності і зношування тертьових поверхонь, а також для запобігання їх від заїдання, задирав, корозії і для кращого відведення теплоти тертьових поверхні повинні мати надійне змащування.
Мастило зубчатих передач.
В даний час у машинобудуванні для змащування передач широко використовується картерів система змащування. У корпус редуктора, коробки передач заливають масло так, щоб вінці коліс були в нього погружени.Прі їх обертанні масло ухвативается зубами, розбризкується потрапляє на внутрішні стінки редуктора, звідки стікає в нижню його частину. Всередині корпусу утворюється суспензія часток масла в повітрі, якими покриваються поверхні розташованих усередині корпусу деталі.
Вибір мастильного матеріалу заснований на досвіді експлуатації машин. Принцип призначення сорти масла наступний: чим вище контактні тиску в зубах, тим більшою в'язкістю повинно володіти масло, чим вище окружна швидкість колеса, тим менше повинна бути в'язкість масла.
Тому необхідну в'язкість масла визначають залежно від контактного напруги та окружної швидкості коліс.
Змащення підшипників.
Підшипники змащуються пластичними мастильними матеріалами.
Наприклад: ЛИТОЛ 24
Для подачі в підшипники пластичного мастильного матеріалу використовують прес - маслянки. Мастильний матеріал подають під тиском спеціальним шприцом. Для зручності підведення шприца в деяких випадках застосовують перехідні штуцера.
При змазування коліс зануренням на підшипники потрапляють бризки масла. Підшипники захищають маслозащітнимі шайбами.

Табл. 8.1 стор 135 вибираємо масло марки І Г А 32
δ n = 436 МПа υ = 6 м / с
І - індустріальне масло.
Г - для гідравлічних систем.
А - олія без присадок.
32 - клас кінематичної в'язкості.
16 Підбір посадок сполучених поверхонь.
16.1 Посадка підшипників
Внутрішні кільця до валу - К6
Зовнішнє кільце в корпусі - Н7

16.2 Установка колеса до валу виробляється з натягом
Для запобігання зсуву на валу передбачений буртик і встановлена ​​дистанційна втулка, посадка - D9/d9.
Для встановлення шпонки на колесо, вибирають перехідну посадку - N10/n10.
16.3 Кришки підшипників:
Кришки підшипників заставні посадка - Н11/h11. зовнішній діаметр, посадка - H7/h8.
16.4 Муфта на валу.
Для забезпечення надійного закріплення вибір посадки - H7/p6.
16.5 Шплінти:
Шплінти встановлюються в корпусі, посадка повинна запобігати зсув, посадка - H7/h7.

17. Збірка і розбирання редуктора
Перед складанням внутрішню порожнину корпусу редуктора ретельно очищають і покривають маслостійкої фарбою. Збірку виробляють відповідно до креслення загального вигляду редуктора, починаючи з вузлів валів:
· На провідний вал насаджують мазеудержівающіе кільця і ​​шарикопідшипники, попередньо нагріті в маслі до 80 -100 º С;
· У ведений вал закладають шпонку і напресовують зубчасте колесо до упору в бурт вала;
· Надягають розпірну втулку, мазеудержівающіе кільця і ​​встановлюють шарикопідшипники, попередньо нагріті в маслі;
· Зібрані вали укладають в основу корпуса редуктора і надівають кришку корпуса, покриваючи попередньо поверхні стику кришки і корпусу спиртовим лаком. Для центрування встановлюють кришку на корпус за допомогою двох конічних штифтів;
· Затягують болти, що кріплять кришку до корпуса;
· На ведений вал надівають распорное кільце, в підшипникові камери закладають пластичну мастило, ставлять кришки підшипників з комплектом металевих пластинок;
· Регулюють тепловий зазор, підрахований за формулою
· Перевіряють проворачиванием валів відсутність заклинювання підшипників;
· На кінець веденого вала в шпонкову канавку закладають шпонку;
· Ввертають пробку маслосливного отвори з прокладкою;
· Заливають в корпус масло і закривають оглядове вікно кришкою з прокладкою і закріплюють її болтами
Зібраний редуктор обкатують і піддають випробуванню на стенді за програмою, яка встановлюється технічними умовами.
Змін.

Лист

№ ддокум.

Підпис

Дата

ЛістЛіст

2
Додати в блог або на сайт

Цей текст може містити помилки.

Виробництво і технології | Курсова
65.6кб. | скачати


Схожі роботи:
Привід стрічкового конвеєра
Привід стрічкового конвеєра Енергетичний та
Привід стрічкового конвеєра Традиційна компонування
Привід стрічкового конвеєра Методи проектування
Привід стрічкового конвеєра Кінематичний розрахунок
Привід стрічкового транспортера 2
Привід стрічкового транспортера
Привід конвеєра ПК-19
Привід конвеєра
© Усі права захищені
написати до нас
Рейтинг@Mail.ru